Поверхность металла фактор шероховатости

В марте 1966 г. Международный институт сварки издал документ Проект классификации качества поверхности реза , распространяющийся на кислородную резку стали толщиной до 50 мм [6]. В этом документе не учитывается оценка геометрической точности вырезанного контура и обусловливающие ее факторы. Устанавливаются четыре класса качества резов 1) высокая точность, 2) точный, 3) обычный, 4) пе регламентированный. Параметрами, определяющими качество реза, предложено считать а) фактор плоскостности поверхности, определяемый. максимальным отклонением действительной поверхности от касательной к ней теоретической поверхности б) фактор шероховатости—максимальная глубина рисок, измеренная условно на полувысоте поверхности реза в) фактор оплавления верхней кромки — измеренная по горизонтали глубина участка кромки, деформированной оплавлением г) глубина, ширина и среднее количество дефектов на единице длины реза д) характер и сцепление шлака с металлом на нижней кромке. Проект рекомендует также измерительные приборы для оценки предложенных параметров. Ценным в этом проекте представляется определение классов точности. Следует отметить также отказ от определения качества реза величиной отставания рисок. [c.60]

Аналогичную картину наблюдали при сравнении электрохимического поведения в кислом хлоридном электролите чистого кобальта (99,7%), предварительно подвергнутого электрическому или механическому полированию [148]. Катодные поляризационные кривые для обеих обработок практически совпали (сдвиг в сторону положительных потенциалов составил 5 мВ при плотности тока 4 мА/см ), а анодная поляризация оказалась различной сдвиг в сторону отрицательных потенциалов составил 50 мВ при плотности анодного тока 4 мА/см , Плотности токов растворения отличались в несколько раз (до 10) при одинаковых уровнях потенциала. При этом обнаружено, что фактор шероховатости (отношение реальной поверхности к видимой) оказался не более 1,1 —1,3, что позволило объяснить облегчение анодного растворения поверхностной деформацией металла при механическом полировании. [c.186]

Для удаления дефектных слоев металла и получения наиболее точных по размеру и форме поверхностей с минимальной шероховатостью осуществляют притирку. Применение микропорошков позволило при доводке плоскопараллельных мер длины получать поверхности 12—14-го классов шероховатости. Определяющим фактором, влияющим на съем металла и шероховатость поверхности при притирке, является отношение глубины внедрения абразивного зерна в обрабатываемую поверхность h к радиусу закругления его вершин р. [c.29]

X за счёт фактора локального поля. Здесь следует упомянуть легирование кристаллов и стёкол, использование кластерных систем, включая кластеры на границах раздела. На шероховатых поверхностях металлов и полупроводников действующее поле может возрастать, по крайней мере, на два порядка. [c.298]

Этот важнейший фактор трения. Его влияние определяется двумя факторами шероховатостью (микрорельефом) поверхности инструмента и присутствием на поверхности налипших частиц деформируемого металла, частиц окалины и других загрязнений. [c.22]

Внешнее трение при обработке металлов давлением по своей природе существенно отличается от трения скольжения в деталях машин. На его величину влияют многие факторы — нормальное давление скорость скольжения Wj (или перемещение поверхности инструмента относительно поверхности тела Ub), шероховатость поверхности инструмента, химический состав и температура инструмента и деформируемого тела, наличие смазки или [c.239]

Следует также упомянуть, что на скорость и характер кор розионного процесса могут оказывать влияние геометрический факторы, в частности соотношение анодных и катодных площадей и, наконец, состояние поверхности металла. Неоднократно наблюдалась атмосферная коррозия (ржавление) нержавеющих сталей, когда листы имели шероховатую (например, после пескоструйной обработки) поверхность, загрязненную налетом сажи, угольной пыли и пр. [c.154]

Скорость снятия металла при анодно-механической обработке определяется электрическими и механическими факторами этого процесса. Электрическими факторами являются плотность тока на аноде и разность потенциалов между инструментом и изделием. К механическим факторам относятся давление инструмента на обрабатываемую поверхность и скорость его движения. Плотность тока — решающий фактор качества поверхности, получаемой в процессе анодно-механической обработки. При небольших плотностях тока, когда снятие металла происходит в результате только анодного растворения, получается весьма чистая поверхность с зеркальным блеском и высотой неровностей 0,2—0,3 мк. При повышении плотности тока происходит разогревание и оплавление частиц заготовки, увеличивается роль электротермического (теплового) процесса, а обрабатываемая поверхность делается более шероховатой, с высотой неровностей 80—100 мк. В этом случае шероховатость увеличивается в связи с тем, что расплавленный металл удаляется в виде сравнительно крупных частиц. [c.398]

Толщина гальванического покрытия определяется по изменению силы отрыва магнита от основного металла вследствие наличия слоя покрытия или по изменению магнитного потока в цепи, образованной сердечником электромагнита и металлом изделия. Зависимость между толщиной слоя покрытия и магнитным потомком или силой отрыва такова чем больше толщина покрытия, тем меньше сила отрыва магнита или слабее магнитный поток в упомянутой выше цепи. Однако связь между этими величинами довольно сложна и не совсем точно подчиняется закону обратной пропорции. Например, установлено, что существенное влияние на результаты измерений оказывают состав и структура основного металла, термическая и механическая обработка, шероховатость поверхности перед покрытием, шероховатость покрытия, форма деталей и т. д. По этой причине магнитный метод дает хорошо воспроизводимые результаты лишь при постоянстве всех перечисленных факторов, учитываемых при построении эмпирических градуировочных кривых. [c.271]

Исследования показали, что состояние поверхности металла, обусловленное видом ее предварительной обработки, сильно влияет на все факторы процесса фосфатирования и свойства фосфатной пленки скорость пленкообразования (продолжительность выделения водорода и его объем), кристаллическую структуру, микрогеометрию, шероховатость, пористость, бпл> пл химический состав, защитные, адгезионные и другие свойства. Состояние поверхности металла оказывает влияние на свойства фосфатной пленки не только при обычном, но и при ускоренном и холодном способах фосфатирования. [c.103]

Зависимость между толщиной слоя покрытия и магнитным потоком или силой отрыва приблизительно такова чем больше толщина покрытия, тем меньше сила отрыва магнита или слабее магнитный поток в упомянутой выше цепи. Однако связь между этими величинами довольно сложна и в точности не подчиняется закону обратной пропорции. Так, например, установлено, что на результаты измерений существенное влияние оказывают состав и структура основного металла, термическая и механическая обработки, чистота поверхности перед покрытием, шероховатость покрытия, форма деталей и т. д. По этой причине магнитный метод дает хорошо воспроизводимые результаты лишь при постоянстве всех перечисленных факторов, учитываемых при построении эмпирических градуировочных кривых. [c.381]

Величина потерь металла при покрытиях распылением зависит от ряда факторов. Способность задерживать частицы металла на наращиваемой поверхности, увеличение ее шероховатости уменьшают потери. Они уменьшаются также и тогда, когда распыливаемый металл образует прочную связь с поверхностью наращиваемого изделия. Величина потерь определяется и формой металло-воздуш-ной струи, которая зависит от конструкции аппарата, диаметра сопла, расхода сжатого воздуха и газа, производительности аппарата, силы и напряжения тока, давления воздуха. [c.194]

Выделение водорода — один из факторов, влияющих на пористость гальванических покрытий. Если пузырьки водорода, образующиеся на поверхности осаждающегося металла, недостаточно эффективно удаляются с поверх.чости, то они экранируют определенный участок, на котором осаждения металла не происходит. В результате на поверхности металла образуется углубление — питтинг. При большом числе пузырьков, задерживающихся на поверхности металла, покрытие получается шероховатым и иногда имеет сквозные поры. [c.38]

По-видимому, скорость растекания определяется не только этими, но и другими факторами. Как отмечается в работах [39], растекаемость, определяемая методом измерения пути, пройденного краем капли, представляет собой результат одновременного действия многих сил адгезии, когезии, сил гравитации. Заметную роль в этом процессе играют микрогеометрия и шероховатость поверхности металла и др. [c.80]

Когда металл с грубой поверхностью нагревается на воздухе, то окисел в различных точках проникает в него неодинаково, и в исключительных случаях под действительной окисной пленкой может образоваться смешанная зона из окисла и металла. Конечно, просто толщиной невозможно выразить все особенности этого сложного явления. Чтобы дать некоторое понятие о толщине, часто применяются два параметра. Одним из них является средняя общая толщина, т. е. средняя длина отрезков, полученная в результате большего числа измерений, проведенных перпендикулярно к общей поверхности. Если мы знаем количество окисла на единицу площади, то средняя общая толщина получается делением количества окисла на его плотность. Другим параметром является средняя местная толщина, т. е. средняя длина отрезков, измеренных перпендикулярно к данному участку на неровной поверхности. Эта величина получается делением среднего общего отрезка на фактор шероховатости , т. е. на действительную поверхность участка, измеряемого в 1 см . Фактор шероховатости может лежать между 1 и 10 в зависимости от характера поверхности и зависит от метода его определения. [c.56]

Рассеяние вызывается устранимыми факторами (различная шероховатость поверхности, биение образцов, колебания механических свойств металла, отклонение размеров образцов, неидентичность условий испытания и др.), а также постоянно действующими факторами (неоднородное распределение неметаллических включений, различная ориентация и прочность зерен, текстура и др.). [c.54]

Обрабатываемость металла резанием характеризуется следующими факторами качеством обработки — шероховатостью обработанной поверхности и точностью размеров стойкостью инструмента сопротивлением резанию (скорость и сила при резании) видом стружкообразования. Практически обрабатываемость стали определяют сравнительными испытаниями путем обтачивания образцов испытуемой стали и стали 45, принимаемой за эталон. [c.17]

На количество захватываемой смазки влияет шероховатость поверхностей валков и прокатываемого металла. С учетом этого фактора формула для определения толщины слоя смазки принимает вид [c.165]

Степень переохлаждения является важнейшим фактором, определяющим размеры зерна. Если степень переохлаждения невелика, то число центров небольшое, а скорость роста кристаллов велика, поэтому при медленном охлаждении зерна вырастают. При большой скорости охлаждения скорость роста кристаллов мала, а число центров велико, поэтому зерна будут мельче. Это подтверждается данными практики. При отливке тонкостенных изделий образуется мелкозернистая структура, а при отливке толстостенных — крупнозернистая. Размеры зерен влияют на эксплуатационные свойства металла. Крупнозернистый металл имеет низкое сопротивление удару, при его обработке трудно получить малую шероховатость поверхности. [c.19]

Неровности, являясь концентраторами напряжений, снижают сопротивление усталости деталей, особенно при наличии резких переходов, выточек и т.п. При выглаживании поверхностей (после точения или шлифования) алмазными наконечниками предел выносливости и износостойкость увеличиваются. На грубо обработанных поверхностях, особенно в местах концентрации напряжений, быстрее возникает и распространяется коррозия металла, сопротивление усталости в этом случае снижается в несколько раз. Шероховатость поверхности и твердость — управляемые факторы. Заданную шероховатость поверхности можно полу- [c.380]

Типовой маршрут является основой проектируемого маршрута. При изменении и дополнении типового маршрута руководствуются следующими методическими соображениями при разборе типового маршрута и при проектировании рабочего необходимо разделить технологический процесс на этапы, выполняемые в порядке возрастания точности этапа, т. е. от черновых к чистовым. Различают три укрупненные стадии обработки черновую (обдирочную), чистовую и отделочную. В процессе черновой обработки снимают основную массу металла и обеспечивают взаимное расположение поверхностей. Эта стадия связана с действием силовых и тепловых факторов, что влияет на точность окончательной обработки. После этой обработки часто вводят операции термообработки для снятия внутренних напряжений. Целью чистовой обработки является достижение заданной точности поверхностей детали и точности их взаимного расположения. Основное назначение отделочной обработки — обеспечение требуемой точности и шероховатости особо точных поверхностей. [c.210]

Продольная устойчивость зависит от факторов, которые можно объединить в две группы. К первой группе относятся способ закрепления концов деформируемой заготовки, форма предварительного набора металла и угол конической заготовительной полости пуансона, конфигурация штампуемой детали и инструмента, смещение точки приложения деформирующей силы относительно оси заготовки, чистота среза и угол скоса торцов заготовки, искривленность оси заготовки, состояние рабочей поверхности инструмента (шероховатость, наличие смазочного материала и его вид). Ко второй группе относятся механические свойства деформируемого металла, исходное состояние заготовки (отожженная, горячекатаная, калиброванная, величина зерна, интенсивность упрочнения в процессе пластической деформации, деформация при калибровке) и деформация при осуществлении промежуточных переходов штамповки. [c.222]

Шероховатость поверхности деталей влияет на их эксплуатационную надежность и износостойкость, которая зависит от многих факторов, в том числе от высоты и формы микронеровносТей. Шероховатости имеет большое значение для работы зубчатых передач, так как при контакте зубьев происходит скольжение профилей и высокие удельные давления и повышенная температура приводят к разрушению поверхностей. Появляются задиры, заедания и схватывание металлов, сопровождаемые вырывами отдельных кусочков металла. Усталостная прочность деталей машин в значительной степени зависит от шероховатости поверхностей. Отдельные дефекты и неровности на поверхности детали, работающей в условиях циклических и знакопеременных нагрузок, способствуют концентрации напряжений, величина которых может понизить предел выносливости металлов. [c.36]

Так, на износостойкость обработанной поверхности детали (например, при трении стального вала в твердом подшипнике) большое влияние, наряду с шероховатостью, оказывают степень и глубина распространения упрочнения (наклепа) и величина остаточных напряжений в поверхностном слое [27]. При этом может иметь место такое положение, когда изменение какого-либо элемента режима резания (например, увеличение подачи), с одной стороны, приводит к понижению износостойкости (вследствие увеличения шероховатости), с другой стороны, — к повышению износостойкости (вследствие повышения упрочнения). В зависимости от того, какой из этих факторов будет преобладать, износостойкость с увеличением подачи может или увеличиваться, или уменьшаться, причем упрочнение поверхностного слоя, полученное в процессе резания, способствует повышению износостойкости только тогда, когда оно не сопровождается уменьшением величины остаточных напряжений, которые оказывают на износостойкость наибольшее влияние [28]. Остаточные напряжения снижают подвижность атомов и повышают сопротивление износу (отрыву отдельных частиц металла), причем для повышения износостойкости остаточные напряжения растяжения так же полезны, как и напряжения сжатия [27]. [c.66]

Гатос [20] показал, что оптимальное игнибирование стали в воде с pH = 7,5, содержащей 17 мг/л Na l, происходит при концентрациях, превышающих 0,05 % бензоата натрия или 0,2 % натриевой соли коричной кислоты. С использованием радиоактивного изотопа в качестве индикатора, на поверхности стали, погруженной на 24 ч в 0,1, 0,3 и 0,5 % растворы бензоата натрия, было обнаружено, соответственно, всего лишь 0,07, 0,12 и 0,16 мономолекулярного слоя бензоата (0,25 нм , фактор шероховатости 3). Эти данные подтверждают полученные ранее [12] результаты измерений в бензоате с использованием индикатора Чтобы объяснить, почему столь малое количество бензоата на поверхности металла может увеличивать адсорбцию кислорода или в определенной степени уменьшать восстановление кислорода на катодных участках, требуются дальнейшие исследования. Этот эффект характерен именно для катодных участков на железе, так как при контакте железа с золотом в 0,5 % растворе бензоата натрия восстановление кислорода на золоте, видимо, не замедляется, и железо продолжает корродировать. [c.264]

В настоящее время имеется несколько гипотез, объясняющих влияние предварительного упрочнения на износоустойчивость. По данным работы [37], предварительное упрочнение уменьшает износ за счет деформации смятия и за счет истирания микронеровностей на контакте. Как считают авторы [43] и [101], предварительное упрочнение пластической деформацией способствует диффузии кислорода воздуха в металле и образованию в нем твердых химических соединений РеО, РегОз, Рсз04 в результате окислительного изнашивания, происходящего с ничтожно малой интенсивностью. Согласно гипотезе [109] упрочнение поверхностного слоя рассматривается как средство повышения жесткости поверхностных слоев и уменьшения взаимного внедрения при механическом и молекулярном взаимодействии. На этот счет существуют и другие теории. Так, например, по мнению А. А. Маталина [64], главным фактором, определяющим износоустойчивость, является величина остаточных напряжений после приработки изделий. Между микротвердостью поверхностного слоя и его износоустойчивостью имеется определенная связь в процессе изнашивания микротвердость поверхностных слоев после приработки стремится к оптимальному значению однако в силу одновременного влияния разнообразных факторов (шероховатость поверхности, напряженное состояние поверхностного слоя и пр.) эта связь имеет только качественный характер и не может быть использована для практических расчетов. [c.14]

Здесь Уо — толщина первичной (воздушной) оксидной пленки, существовавшей на металле до начала оксидирования Р -- электрохим.ичбокий эквивалент алодного окоидирования, равный объему окисла, образовавшемуся при протекании единицы количества электричества а — фактор шероховатости поверхности анода (учитывающий ее реальные размеры) t — время с момента начала оксидирования. [c.124]

ВОДИЛИ для каждого образца с помощью двойного микроскопа типа МИС-11. Определяли высоту неровностей профиля по десяти точкам R . Шероховатость поверхности металла принадлежит к числу наиболее значащих факторов, определяющих стадию зарождения коррозионных трещин. Для выяснения степени влияния неоднородности шероховатости поверхности сварного соединения на его сопротивляемость коррозионному растрескиванию, а также для оценки влияния на указанный параметр качества поверхностей, нашедших наиболее широкое распространение в машиностроении, проводились испытания двух типов на стандартных плоских образцах, в 3 %-ном растворе Na l, фиксировалось время до появления трещин больших 0,5 мм для круглых образцов в сероводородсодер-жашей среде в условиях испытаний, соответствующих методике NA E ТМ-01—77 [115], фиксировалось время до разрушения образца. Уровень растягивающих напряжений составил [c.92]

При выборе ингибитора следует учитывать факторы, связанные с химизмо м возможных в каждом конкретном случае процессов. Так, покровные слои должны быть химически стойкими в данной среде. Ингибитор всегда должен быть хорошо растворим. Он не должен восстанавливаться данным металлом. Необходимо принимать во внимание температуру коррозионной среды и свойства поверхности металла. С увеличением шероховатости поверхности эффективность действия ингибиторов падает. Не меньшее значение имеет степень чистоты металла. Чем чище металл, тем эффективнее действие ингибиторов, особенно химических. При химической коррозии неметаллов и химических соединений, а также при растворении кристаллов солей ингибирование подчиняется аналогичным закономерностям. [c.723]

Если полагать, что этот расход электричества за анодный полупериод идет полностью на анодную посадку кислорода, то получается, что число адсорбированных атомов кислорода, необходимое д.ля смещения потенциала титана от его стационарного значения до потенциала +0,5 в, составляет примерно один монослой, прп этом полагаем, что для образования одного монослоя кислорода на поверхности электрода в соответствии с данными работ [9, 10] требуется приблизительно 0,5 10 к1см . В данном случае расчет проводили на всю видимую поверхность электрода. Если принять фактор шероховатости равным 2—3, как это обычно допускается для аналогичных поверхностей, то количество кислорода, необходимое для перевода титана из активного состояния в пассивное, будет составлять только долю монослоя, что соответствует результатам, полученным другим методом в работе [11 ]. Однако, исходя из этих данных, нельзя делать вывод о том, что доля монослоя отвечает общему количеству кислорода, которое необходимо для пассивации титана. Действительно, даже при высоких частотах поляризующего тока, как это отмечалось выше, не вся поверхность металла полностью освобождается от пассивирующих окисных слоев. Поэтому на основании полученных данных не.льзя еще утверждать, что для перевода титана из активного состояния в пассивное достаточно наличия на его поверхности рассчитанного количества кислорода, равного примерно одному моноатомному слою или, тем более, доле монослоя. Более вероятным является предположение о том, что рассчитанное количество кислорода является лишь добавочным к количеству кислорода, уже имеющемуся на поверхности титана, который соприкасается с водным раствором. [c.95]

Дополнительными факторами, способствующими более быстрому разрушению за счет коррозии, могут быть удаление защитной окисленной пленки с поверхности металла и повыщенная агрессивность воды за счет кавитации [33]. Копсон [20] отмечает, что увеличение шероховатости поверхности за счет питтинговой коррозии усиливает разрушение. Материал, подвергающийся питтинговой коррозии, может способствовать возникновению турбулентности, что, в свою очередь, приводит к кавитационной эрозии. Кавитационному разрушению способствуют проникновение в систему выхлопного газа, а также засасывание воздуха через вводное отверстие насоса. [c.143]

Шероховатость (рис. 5) — микроотклонения геометрического профиля волнистой поверхности от геометрической формы. Эти отклонения по сравнению с размерами волн характеризуются относительно меньшим шагом. Расстояние между вершинами микронеровностей во много раз меньше базовой длины — размера участка поверхности, выбираемого для оценки шероховатости данной поверхности. Базовая длина устанавливается в зависимости от размеров отдельных микронеровностей, составляющих шероховатость поверхности. Отклонения от геометрического профиля детали с шагом, большим базовой длины, принято считать волнистостью. Шероховатость поверхности обусловлена следующими факторами геометрией обрабатывающего инструмента и его износом, режимом обработки, свойствами обрабатываемого и инструментального материалов, колебаниями в системе СПИД при обработке и др. [85, 87]. Шероховатость поверхности возникает не только в процессе механической обработки металлов (технологическая шероховатость), но и в про- [c.10]

Измеренные химические эквиваленты вещества пассивной пленки (около 0,01 к1см ) соответствуют (фактор шероховатости = 4) одному слою атомов кислорода [г = 0,07 нм (0,7 А)], на котором хемосорбирован один слой молекул кислорода [г =0,12 нм (1,2 Л)] слсдовательнс, адсорбированная пассивная пленка представляет собой, как показано выше, Ог О (адсорб. на Fe). Значение Фладе-потенциала е (наблюд.) = +0,63 в находится в достаточно хорошем соответствии с вычисленным значением +0,56 в. Это соответствие становится еще более полным, если при вычислении принять во внимание, что адсорбированная HjO в процессе пассивации вытеснена с поверхности металла пассивной пленкой. Эта замена вызывает большее изменение свободной энергии, чем адсорбция воды на самой пассивной пленке [22]. [c.71]

Вьц-лаживание поверхностей (после точения или шлифования) алмазными наконечниками с радиусом сферы или цилиндра 2-3 мм на 25 - 40% повышает усталостную прочность и на 15-30% износостойкость деталей из легированных сталей (за счет создания остаточных напряжений сжатия и лучших параметров шероховатости). Коррозия металла возникает и распространяется быстрее на грубообработанных поверхностях, особенно в местах концентрации напряжений корродированные детали имеют в несколько раз меньшую усталостную прочность. Шероховатость поверхности и твердость - управляемые факторы. Шероховатость поверхности можно получить с заданной характеристикой у всех деталей в партии ее можно проверить без повреждения деталей. [c.143]

Непосредственные визуальные наблюдения недостаточны, чтобы установить зависимость между небольшими изменениями в характеристиках поверхности и электролитическими факторами. Для этого необходимо просмотреть под микроскопом образцы, обработанные в течение достаточного времени по режимам, соответствующим различным частям кривой / = i v). Например, медь полируется лучше в области участка вг и в особенности поблизости от точки г. Это относится к полировке при низких плотностях тока. При. выдev eнии кислорода, начинающемся в точке г, пузырьки прилипают к поверхности и вызывают ее разъедание металл становится шероховатым, хотя остается блестящим. Газовыделение сильно возрастает в области ветви кривой гд, и хорошая полировка может быть достигнута при высоких плотностях т01ка, лучше при движении анода [10] и в не особенно концентрированных растворах. [c.29]

В настоящее время еще невозможно численно подсчитывать силы трения как что-то обусловленное совместным действием способа обработки поверхностей трения, характеристики шероховатости, образующейся на поверхностях деталей, механичес-ких свойств металла соединяемых деталей, чистоты поверхностей трения и других факторов. Нет теории, которая давала бы удовлетворительное согласование теоретических подсчетов с числовым материалом, полученным при непосредственном измерении. Прочность сдвигоустойчивых соединений на высокопрочных болтах изучается экспериментально. Это должно привести к рас-познанию природы прочности сдвигоустойчивых соединений, уточнению методов расчета и выполнению их. [c.17]

Для чистых металлов излучательная способность зависит главным образом от состояния поверхности. Если металлы имеют чистую поверхность, они имеют малую излучательную способность и значительную селективность излучен1я. Селективность излучения их уменьшается с увеличением шероховатости и степени окислеиия поверхности. Если поверхность тела покрывается слоем вещества, сильио поглощающего лучистую энергию, то излучательная способность такого тела увеличивает я. Можно, наоборот, уменьшить излучательную способность тела, если еп) поверхность покрыть пленкой вещества, обладающего большой отражательной способностью. При этом необходимо иметь в виду, что при малой толщине пленки излучающие свойства тела зависят не только от свойств пленки, но также II от свойств вещества, на которое эта пленка наносится. Толщина оксидных пленок на металлах зависит от температуры и увеличивается со временем. Следовательно, в зависимости от. этих факторов изменяется и излучательная способность металлов. Излучение всех тел зависит от температуры. С увеличением температуры излучение увеличивается, так как увеличивается внутренняя энергия тела. [c.348]

И, наконец, огромное, если не решающее, влияние на величину порогового напряжения имеет материал подложки и технология ее подготовки. Так, например, величина порогового напряжения (при прочих равных условиях) изменяется от 85 В (для п—Si) до 205 В (для р—Si) [260]. Пока не обнаружено [260] прямой связи между работой выхода электронов металла и пороговым напряжением автоэмиссии нанесенной углеродной пленки. Пороговое напряжение уменьшается обратно пропорционально величине шероховатости поверхности (в определенных пределах), что вполне объяснимо с точки зрения фактора усиления электрического поля на микровыступах. [c.204]

При 0 = 0 имеет место абсолютная смачиваемость поверхности жидкостью, при 0 = я — абсолютная несмачиваемость. Принято считать поверхность гидрофильной (смачиваемой), если данная жидкость образует на ней угол 0 < п/2) при 0 > (я/2) поверхность считается гидрофобной. Жидкие щелочные металлы (при температурах, близких к температуре кипения при атмосферном давлении) и криожидкости смачивают металлические поверхности почти абсолютно (краевой угол близок к нулю). Гидрофобны по отношению к воде и к ряду других жидкостей парафин, фторопласт (тефлон). В табл. 1.15 приведены значения 0 для некоторых сочетаний жидкость — твердое вещество. Краевой угол смачивания весьма чувствителен к таким трудно контролируемым факторам, как шероховатость твердой поверхности, присутствие на ней или в жидкости посторонних примесей, особенно поверхностно-активных веществ. Увеличение шероховатости твердой поверхности увеличивает ее смачиваемость, т е. снижает значение 0 [51]. Для отдельных сочетаний твердое тело — жидкость в определенном интервале температур наблюдается зависимость 0 от температуры. В общем случае на гидрофильных поверхностях увеличение температуры приводит к улучшению смачиваемости (уменьшению 0), а на гидрофобных — к ухудшению смачиваемости (увеличению 0) [35]. [c.79]

На защитные свойства фосфатного покрытия оказывает влияние ряд факторов концентрация соли мажеф В растворе, температура ванны, продолжительность процесса фо сфатирования, а также со став стали и состояние поверхности изделия перед фосфатированием. Опытным путем установлено, что высокими защитными свойствами обладают те фосфатные покрытия, которые получены из раствора, содержащего препарат мажеф 27— 30 г в 1 л воды при температуре ванны от 86 до 98° С. При температуре ниже 86° С фосфатирование протекает крайне медленно, а фо1сфатная пленка не имеет достаточной прочн ости сцепления с поверхно стью металла. Пр и температуре выше 98° С и особенно при температуре кипения раствора фосфатная пленка образуется крайне пористой и шероховатой за счет включения в нее взмучивающихся со дна ванны частиц шлама. [c.176]

Так как основанием нароста являются тонкие заторможенные слои деформируемого металла, то все факторы, содействующие уменьшению трения на передней поверхности резца, будут затруднять и условия для наростообразования. Чем меньше шероховатость передней поверхности резца, тем хуже условия для наростообразования. Снижает наростообразование также применение смазывающе-охлаждающих жидкостей и уменьшение угла резания (при угле резания б = 45° нарост совершенно отсутствует). Меньшую склонность к наростообразоваиию имеет инструмент, оснащенный пластинками твердого сплава (по сравнению с инструментом из сталей). [c.53]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...