Метод угловых деформаций

Боковая рама стальной литой тележки товарного типа рассчитывается как статически неопределимая система одним из существующих методов строительной механики. Наиболее удобны метод сил и метод угловых деформаций. При симметричной нагрузке первый способ даёт пять уравнений с пятью неизвестными, второй — четыре уравнения с четырьмя неизвестными. [c.694]

Ж е м о ч к и н Б. H., Расчет статически неопределимых систем. Метод угловых деформаций, 1927, Расчет рам, Госстройиздат, 1933. [c.168]

На основе метода муаровых полос было установлено распределение линейных и угловых деформаций и ) по различным сечениям испытываемых образцов. В качестве примера на рис. 2.8 показано деформированное состояние соединений с мягким стыковым швом при расположении дефекта в его центре. Локализация деформаций е при этом наблюдается в окрестности вершины дефекта и в угловых точках шва. Угловые деформации максимальны в сечении 2y/h=l в окрестности угловых точек. При этом ме- [c.47]

Указание. При раскрытии статической неопределимости использовать симметрию балки и нагрузки. Применить метод сравнения угловых деформаций. [c.201]

Графический метод определения напряжений по наклонным площадкам используется и для установления зависимости угловых деформаций от линейных. В этом случае по оси абсцисс откладываются линейные деформации, а по оси ординат — половины угловых деформаций. [c.35]

Получение достаточно строгих решений для динамического нагружения упруго-пластических балок встречает серьезные трудности, которые удается преодолеть только в отдельных случаях нагружения и опирания балок. В работе И. Л. Диковича (1962) описано решение для движения свободно опертой балки под действием внезапно приложенной равномерной нагрузки, постоянной во времени и не превышаюш ей. по величине предельную статическую нагрузку. В некоторый момент времени в середине балки образуется пластический шарнир, после чего рассматривается движение двух половинок балки, из анализа которого получается выражение для перемеш ений, которое остается справедливым до тех пор, пока угловая деформация в пластическом шарнире не изменит знака. Для упро-щ ения И. Л. Диковичем предложены приближенные методы, например метод Бубнова — Галеркина. Как это часто делается в нелинейных задачах, удерживайся один член аппроксимирующего ряда. При этом приходилось вводить допущение о стационарности пластических шарниров, которое, как известно, с ростом интенсивности внезапной нагрузки перестает оправдываться и может привести к серьезным погрешностям. Весьма перспективно применение ЭВМ к расчету балок. Так, В. К. Кабулов (1963) для представления изгибных колебаний консольной балки переменной жесткости воспользовался системой неравных сосредоточенных масс, подвешенных к невесомому упруго-пластическому элементу. [c.317]

Фасонный профиль алмазного круга на металлической связке может быть получен методом пластической деформации. Профилирующий инструмент — фасонный ролик при взаимном вращении с алмазным кругом вдавливается в алмазоносный слой и, деформируя связку, придает ему требуемый профиль. При накатывании кругов алмазные зерна вдавливаются в связку и располагаются по линии профиля накатки. Отклонение профиля накатанного круга не превышает 0,005—0,03 мм для линейных размеров и 5—10 для угловых и зависит в основном от точности и жесткости системы СПИД, на которой производится процесс накатки. [c.221]

Предварительный изгиб свариваемых деталей. В производственных условиях для борьбы с деформациями часто применяют предварительный обратный изгиб свариваемых деталей. Этот метод используют для борьбы с угловыми деформациями при сварке стыковых и нахлесточных соединений. При сварке листов небольшой ширины с У-образной разделкой кромок их располагают с предварительным выгибом в сторону, обратную ожидаемой деформации (рис. 4-19). Листы большой ширины можно укладывать с предварительным изгибом свариваемых кромок (рис. 4-20). Монтажные стыки с закрепленными листами рекомендуется сваривать с предварительно отогнутыми кромками, что достигается при помощи [c.165]

Экспериментальная оценка величин деформаций сжатия и сдвига с помощью метода сеток показала, что у большинства образцов линейные деформации не превышают 15—20%, а максимальная угловая деформация равна 15—20°. Исключение составляют массивные образцы амортизаторов с малым отношением [c.46]

Сварочные свойства аустенитных сталей имеют специфические особенности, отмеченные в п. 9. Особенностью изготовления конструкций из этих сталей являются повышенные деформации их при сварке. Изменения в режимах сварки (малые токи, сравнительно невысокая скорость сварки, естественное и принудительное охлаждение и др.) не всегда в необходимой степени обеспечивают снижение деформаций сварных узлов. Особенно большие коробления наблюдаются при сварке конструкций из сравнительно тонких листов толщиной до 10 мм, не обладающих достаточной собственной жесткостью. В практике приходится считаться также и с повышенной поперечной усадкой сварных швов в толстостенных (свыше 20 мм) конструкциях. Усадка и угловые деформации иногда приводят к разрушению прихваток между собранными под сварку элементами и к неисправимому искажению размеров и формы свариваемого узла. Все это приводит к тому, что приходится проектировать сварную конструкцию и технологический процесс ее изготовления с учетом применения того или иного метода сборки и сварки. [c.209]

Используя общий метод определения сварочных деформаций и напряжений и выбрав для конкретных условий сварки (наплавки) уравнение температурного поля, можно расчетным путем проследить за возникновением и развитием угловых деформаций в поперечном сечении, считая, что они протекают свободно и не зависят от деформаций соседних (смежных) поперечных сечений. Последо- [c.429]

Целью работы является ознакомление с методом экспериментального определения зависимости крутящего момента от угла закручивания при постоянной длине вала и с методом исследования влияния длины вала на угловую деформацию при постоянном крутящем моменте. [c.93]

В основе метода муаровых полос лежит муаровый эффект, суть которого заключается в появлении чередующихся темных и светлых полос при наложении одной на другую двух или более растровых сеток. Шаг муаровых полос определяется параметрами исходных растворов и условиями их освещения. Один из растров наносят на испытуемый объект и деформируют вместе с ним. Муаровая картина несет информацию о характере деформирования растра и деформированного состояния образца. При незначительных относительных деформациях, линейных и угловых перемещениях сеток наблюдаются большие изменения шага, направления и положения возникающих муаровых полос. Метод муаровых полос применим как для натурных объектов, так и для моделей объектов. Муаровые полосы наносят либо посредством фотопленок со съемным эмульсионным слоем или фотохимическим способом путем травления. К преимуществам метода следует отнести возможность измерения деформаций больших поверхностей и при высоких температурах. [c.389]

Описанные методы компенсации позволяют снизить влияние температурных деформаций на линейные перемещения шпинделя. Компенсация угловых поворотов шпинделя из-за неравномерности нагрева, например, стенок колонны станка представляет большие трудности. Для компенсации угловых поворотов шпинделя рекомендуется метод направленного нагрева (охлаждения) с помощью единичных нагревателей или тепловых труб (элементов охлаждения). Осуществляют нагрев (охлаждение) другой стороны колонны, что уменьшает угол ее наклона. Применяют также специальные компенсирующие механизмы. [c.592]

Приведенный выше инженерный метод расчета малоцикловой прочности в номинальных напряжениях требует достаточно сложных экспериментальных исследований на натурных узлах и соединениях конструкций в зависимости от целого ряда факторов вида и способа нагружения, характеристик цикла, температуры, технологии изготовления и т. п. В связи с этим упомянутый выше расчет по местным деформациям (см. гл. 1 и 11) является более универсальным, так как он основан на результатах испытаний лабораторных образцов, используемых для оценки прочности конструкций в зонах концентрации напряжений. Применимость деформационных подходов к расчету сварных конструкций определяется наличием данных по теоретическим коэффициентам концентрации напряжений в сварных швах, циклическим свойствам материала различных зон сварного соединения и по уровню остаточных сварных напряжений. В 2 приведены предложения по определению коэффициентов концентрации напряя ений и деформаций в стыковых и угловых швах листовых конструкций. Для стержневых конструкций, выполняемых из фасонного проката, необходимы дополнительные исследования напряжений и деформаций в зонах их концентрации. Свойства строительных сталей при малоцикловом нагружении изучены достаточно подробно, и по ним получены величины параметров для построения расчетных кривых [c.189]

Наибольшее усилие трения Р/шах при ро = О, которое должна преодолевать нажимная пружина, бывает при монтаже уплотнения в агрегат. Это усилие рассчитывается по методам 41 для начала движения эластичного уплотнения. В процессе обкатки торцового уплотнения в агрегате плавающий и опорный диски устанавливаются в определенное положение, относительно которого происходят лишь колебания с угловой амплитудой у. При этом трение эластичного уплотнения по плавающему диску часто не возникает, но появляется реакция упругой микродеформации вспомогательного уплотнения в осевом направлении. Ее можно считать деформацией сдвига кольца, сопровождающейся воздействием силы Р/, пропорциональной произведению у на модуль G. Важно, что усилие пружины и создаваемое ею минимальное контактное давление рпт а являются стабильными величинами, не зависящими от случайных причин, в отличие, например, от величины гидродинамического давления. Главными членами уравнения равновесия являются [c.164]

Датчики крутящего момента аналогичны датчикам силы и также основаны на методе упругого уравновешивания измеряемой величины. Они содержат упругий элемент, снабженный преобразователем угла его закручивания в электрический сигнал и токосъемником для передачи сигнала с вращающегося вала (рис. 24). Угол закручивания измеряют либо по деформации кручения, либо по углу поворота двух сечений упругого элемента, находящихся на определенном расстоянии друг от друга. Первый метод широко распространен, что является следствием стремления унифицировать методы измерений и аппаратуру. Тензорезистивные преобразователи позволяют достичь этого благодаря их универсальности. Однако сигнал наиболее отработанных и прецизионных металлических тензорезисторов мал по абсолютной величине и при передаче по токосъемнику подвержен влиянию помех. Кроме тензо-резисторных, применяют магнитоупругие МЭП [40]. Второй метод осуществляют с Помощью двух растровых дисков, расположенных рядом, но опирающихся на упругий элемент возможно дальше друг от друга. Взаимное угловое перемещение растров измеряют оптическим, индуктивным или другим МЭП, чувствительным к этому Параметру [c.231]

Характерно, что малоцикловые повреждения развиваются, как правило, в зонах концентрации напряжений (рис. 1.2) около отверстий, в вершине углового шва, в замковом соединении и отверстий дисков турбомашин [5, 100]. В типичных зонах концентрации напряжений при допускаемых современными методами расчета на прочность номинальных напряжениях развиваются значительные местные упругие и необратимые деформации. Сочетание механического и интенсивного теплового нагружений (7 = 200... 1000° С) приводит к образованию трещин. При интенсивном тепловом воздействии малоцикловые разрушения имеют вид сетки термоусталостных трещин, например, в элементах проточной части авиадвигателя (рабочие и сопловые лопатки, камеры сгорания, элементы форсажной камеры и др.) [10, 75, 100], в элементах конструкций тепловой энергетики [109, 112] и технологическом оборудовании [99, 110]. [c.7]

Учет местной податливости в зонах контакта (условие 5 по табл. 4) при частичном раскрытии стыков. Упругие перемещения в корпусных конструкциях складываются из деформаций составляющих их деталей и перемещений в контактных сопряжениях. Расчет жесткости конструкций без учета контактных перемещений приводит к существенному занижению общих упругих перемещений [8]. Кроме того, из-за трудоемкости такого учета в расчетной практике применяется упрощенная замена контактных давлений, действующих по кольцевым площадкам малой ширины, распределенным по средней окружности площадок усилиями [4, 5]. Такая замена реальных контактных зон идеальными угловыми шарнирами вызывает завышение взаимных угловых перемещений в этих зонах. В работе [б] был рассмотрен способ учета местной податливости в узких кольцевых зонах контакта с нераскрытым стыком с использованием данных работы Г9], полученных численным методом осесимметричной теории [c.91]

Выше мы уже видели (см. стр. 385), что при вычислении дополнительных напряжений в статически неопределимых системах в качестве неизвестных выгодно принимать углы поворота жестких узлов. Систематическое использование углов поворота в расчете рамных систем было введено Акселем Вендиксеном ), разработавшим так называемый метод угловых деформаций. Рассматривая рамную систему, в которой допустимо пренебречь линейными смещениями узлов"), можно использовать хорошо известное выражение для изгибающего момента Мщп, действующего на конец т стержня тп (рис. 197) [c.505]

Более специализированным методом, широко используемым для расчета статически неопределимых балок и плоских рам, является штод, распределения моментов (см. [11,20]). Этот метод позволяет рассчитывать много раз статически неопределимую конструкцию, не решая системы, содержащей большое число уравнений. Метод включает вычисления последовательных приближений, которые несложно осуществить. Из прочих методов, относящихся к расчету балок и рам, упомянем метод угловых деформаций, метод разрезных балок и метод упругого центра, описанные в учебниках, подобных [11.15, 11.16, 11.18]. [c.534]

Кроме кинофильмов выпускаются кинофрагменты—-немые ролики для 5-минутной демонстрации с минимальным количеством титров. Все комментарии при их показе дает преподаватель. Кинофрагменты поступают в полное распоряжение техникумов от заказавших их министерств и ведомств. По сопротивлению материалов к настоящему времени выпущены следующие кинофрагменты Метод сечений , Напряжения, линейные и угловые деформации , Статически неопределимые системы , Заклепочные соединения , Напряж енное состояние при кручении , Внутренние силовые факторы при поперечном изгибе , Эпюры поперечных сил и изгибающих моментов , Жесткость при изгибе , Косой изгиб , Изгиб с растяжением , Гипотезы прочности , Применение гипотез прочности , Обобщенный закон Гука , Контактные деформации напряжения (две части, первая посвящена точечному контакту, вторая — линейному) и др. [c.34]

Наиболее целесообразно использование углов 2Ф, близких 90°, когда достигается самый высокий уровень интенсивности деформаций при незначительном росте контактных давлений. Чтобы уменьшить контактное трение, используется смазка. Эта схема деформации, предложенная В. М. Сегалом [170], развитая в работах [171, 172] и подробно описанная авторами [173], стала называться равноканально-угловым (РКУ) прессованием. По сравнению с другими методами пластической деформации оно позволяет получить наиболее однородную субмикрокристалли-ческую структуру материала и наиболее сопоставимые (при прочих равных условиях) результаты по тем или иным физическим свойствам. Анализу результатов изучения структуры и свойств субмикрокристаллических материалов посвящены обзорные работы [169, 174]. [c.59]

Намного более радикальное уменьшение N без сокращения рабочего объема может быть достигнуто простым увеличением расстояния между зеркалами. Этот метод угловой селекции является самым естественным и вместе с тем весьма эффективным. К числу его преимуществ относится то, что здесь, в отличие от случая применения угловых селекторов, растут не только потери отдельных мод, но и фазовые поправки ( 2.1, 2.4). Следствием является сравнительно быстрое увеличение разностей собственных значений оператора пустого резонатора, поэтому с ростом L не только исчезают из процесса генеращш моды высокого порядка, но и уменьшаются Вызванные неоднородностью среды деформации низших мод. Помимо прочего, варьировать длину резонатора куда проще, чем вводить селектор и подгонять к неоднородностям среды ширину полосы его пропускания. Словом, неудивительно, что данный метод сужения диаграммы направленности изучен наиболее систематично. [c.221]

Б. н. на упруго оседающих опорах — непрерывный брус, покоящийся более чем на двух опорных точках, обладающих упругой податливостью в вертикальном направлении (фиг. 25). Применим для расчета метод сил. За основную систему принимаем кинематич. цепь, состоящую из двухопорных балок, покоящихся на податливых опорах и соединенных между собой опорными шарнирами (фиг. 26). По характеру основной цепи нетрудно видеть, что угловая деформация на п-й опоре будет обусловлена величиной пяти моментов, расположенных симметрично относительно этой опоры. Канонич. ур-ие, выражающее эту деформацию, будет т. о. иметь пятичленную структуру [c.123]

За неизвестные величины, как и в нераз-резиой балке, принимаются опорные моменты. Для их определения составляют каноническое уравнение метода сил, из условия равенства нулю угловой деформации на п-ой опоре. [c.178]

Дeф opмaция вкладыша при осадке соответствующая ей угловая деформация определялись также теоретически. Для этого была рассмотрена задача о сжатии параллелепипеда, описанного вокруг вкладыша, между двумя абсолютно жесткими плитами. В решении задачи использованы метод и аппарат кооинус-биномов М. М. Филоненко-Бородича. [c.72]

Искажения, вызва11ные наложением сварных швов, ухудшают внешний вид, а иногда и снижают работоспособность конструкции. В листовых конструкциях причиной перемещений являются угловые деформации и потеря устойчивости при продольной усадке. Балки от наложения продольных и поперечных швов испытывают укорочение, изгиб и закручивание (рис. 4.8). Оценить величину перемещений можно с помощью методов, приведенных в 4.3.1.4. [c.82]

С целью уменьшения сварочных деформаций и напряжений при сборке применяют ряд мер. Эффективной мерой снижения остаточных деформаций является жесткое закрепление свариваемых деталей в специальных приспособлениях — кондукторах. Часто применяют дополнительную деформацию заготовок, которая должна бы1ь противоположной ожидаемой сварочной деформации. Метод предварительного изгиба свариваемых деталей используют для борьбы с угловыми деформациями при сварке стыковых и нахлесточных соединений. При сварке листов небольшой ширины с -образной разделкой кромок их располагают с предварительным выгибом в сторону, обратную ожидаемой деформации. Листы большой ширины можно укладывать с предварительным изгибом свариваемых кромок. С целью устранения деформаций при сварке тавровых и двутавровых балок применяют приспособления, которые изгибают балку в сторону, обратную ожидаемой дефор аичи. Эффективной мерой предотвращения выпучивания стойки в двутавровых балках, вызванной сврркой поясных швов, является сборка с предварительным натяжением стенки. Для натяжения стенки используют сборочные стенды с домкратными устройствами. [c.338]

Для измерения физической величины неэлектрической природы электрическим методом ее необходимо преобразовать в электрическую величину. Например, такие неэлектрические величины, как линейные и угловые перемещения, скорость перемещения, давление и температура, напряжения и деформации, уровень жидкости, преобразуются в электрические величины с помощью измерительных преобразователей, которые рассматриваются ниже. Область применения этих преобразователей может быть существенно расщи-рена с использованием измерительных преобразователей неэлектрических величин в неэлектрические же величины, которые перечислены выше. Так, например, усилие или крутящий момент можно преобразовать в линейное или угловое перемещение в термоанемометре скорость газа, а в тепловом вакуумметре — давление разреженного газа однозначно связывают с температурой нити накала и т. п. [c.141]

Метод муаровых полос позволяет найти деформации и напряжения на поверхности контакта элементов композитной модели без использования поляризационно-оптического метода 70, 72]. Однако, если линейные деформации е и Ву можно найти этим методом довольно точно, то на деформацию сдвига уху сильно влияют угловые погрешности в установке эталонной сетки. Это отражается и на точности определения главных напряжений. Деформацию сдвига более точно можно вычислить по данным поляризационно-оцтиче-ских измерений [c.34]

При проверке точностных характеристик поворотно-фикси-рующих устройств в качестве диагностических параметров служат перемещения контролируемых узлов. Разработан динамический способ контроля точности фиксации шпиндельных блоков, который позволяет в короткое время выявить причины, приводящие к неправильной фиксации блока и наметить пути их устранения. Метод может быть использован в производственных условиях для точной доводки механизма фиксации [5]. У новых автоматов на точность установки шпинделей в рабочее положение при индексации шпиндельного блока оказывают влияние погрешности расточки отверстий блока под шпиндели (ошибки по хорде и радиусу), погрешности расположения фиксирующих поверхностей сухарей, несоосность оси центральной трубы и барабана овальность и конусность наружного диаметра барабана, деформация центральной трубы шпиндельного блока (нестабильность положения оси центральной трубы), деформация рычагов механизма фиксации (жесткость и температурные деформации), биение шпинделей. Проведен анализ быстроходности и точности поворот-по-фиксирующих механизмов исследованных автоматов по методике, основанной на сравнении этих характеристик со средними величинами коэффициента быстроходности iiT p для разных угловых погрешностей, полученным по данным о быстроходности поворотных устройств различных заводов и фирм [6]. В табл. 4 приняты следующие обозначения Шср = ijj /( пов + фик)— средняя скорость поворачиваемого узла при повороте и фиксации, с [c.70]

Для перехода от значений внешних нагрузок (номинальных напряжений) к локальным напряжениям и деформациям необходимо располагать в соответствии с нормами расчета энергетических конструкций на малоцикловую усталость [2] значениями кэффициен-тов концентрации напряжений (при упругих деформациях) и коэффициента концентрации деформаций К , если местные напряжения превышают предел текучести материала. Если для геометрических концентраторов напряжений типа отверстий, галтелей, выточек и т. п. такие данные в области упругих деформа ий широко представлены в работах [3, 4], то применительно к сварным соединениям строительных конструкций такая систематизация до настоящего времени отсутствует. В связи с этим были проведены исследования зон концентрации напряжений и деформаций в стыковых и угловых швах при простейших способах нагружения (растяжение, изгиб) с применением [5] методов фотоупругости и фотоупругих покрытий. При исследованиях варьировались следующие величины, характеризующие геометрию сварного шва и определяющие уровень концентрации напряжений для стыковых швов — относительная высота наплавленного металла к его ширине q e, относительная ширина шва е/5, радиус перехода р и толщина свариваемых пластин з для угловых швов — соотношение катетов, радиус перехода р и толщина з. Диапазон изменения этих параметров был выбран на основе стандартных допусков на геометрию швов, выполненных ручной дуговой сваркой плавящимся электродом, автоматической и полуавтоматической под слоем флюса и дуговой сваркой в защитных газах. Было принято, что в стыковых сварных соединениях относительная высота валика шва не превышает 0,7, а относительная ширина шва находится в пределах 0,03 е/з 3,4. С увеличением толщины свариваемых пластин относительная высота и относительная ширина шва. [c.173]

Рис. 2.5. Схема пластической деформации методом равноканального углового прессования

Интенсивная пластическая деформация. Формирование наноструктуры массивных металлических образцов может быть осуществлено методом интенсивной пластической деформации. За счет больших деформаций, достигаемых кручением при квазигидро-статическом высоком давлении, равноканальным угловым прессованием и использованием других способов, образуется фрагментированная и разориентированная структура. [c.128]

Для получения массивных наноструктурных материалов используется другой метод, основанный также на деформации сдвигом, - равноканальное угловое прессование. При реализации РКУП заготовка неоднократно продавливается в специальной оснастке через два пересекающихся канала с одинаковыми поперечными сечениями при комнатной или повышенной температурах, в зависимости от деформируемости материала. При наиболее часто используемых углах Ф = 90°, каждый проход соответствует истинной степени деформации, примерно равной 1. Для [c.18]

Рис. 1.2. Схема методов интенсивной пластической деформации а — метод кручения под высоким давлением 6 — метод равноканального углового прессования 1 — пуансон 2 - образец 3 - суппорт 4 заготовка

Итак, с помощью ТМО, создающей в сплавах развитую дислокационную субструктуру, свойства СПФ регулируются в широких пределах, при этом можно получить комплекс свойств, недостижимый методами обычной термообработки. Резерв управления функциональными свойствами СПФ с помощью ТМО может быть расширен, если использовать возможность формирования нанокристаллической или суб-микрокристаллической структуры в сплавах Ti-Ni в условиях накопления больших пластических деформаций. При этом для практических целей важно получить нано- или субмикрокристаллическую структуру СПФ в массивных заготовках. В настоящее время известен только один метод получения наноструктуры в массивных образцах. Это — равноканальное угловое прессование (РКУП). [c.390]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...