Усадка поперечная

Рис. 1.36. Схема изгиба сварной балки вследствие усадки поперечных швов

Рис. 13. Изгиб балки от поперечной усадки поперечных сварных

Ом см пр- МВ/м Усадка, % поперечная продольная [c.42]

Поперечную и продольную усадки сварных заготовок (рис. 5.59, а) можно скомпенсировать увеличением размеров заготовки под сварку па величину предполагаемой деформации уменьшить сваркой обратно-ступенчатым способом (рис. 5.59, б 1—6 — последовательность сварки). Угловая деформация (рис. 5.59, й, и) может быть устранена или снижена предварительным угловым изгибом заготовок [c.251]

Если шов не перерезает несущий элемент, то, очевидно, сварочная усадка шва не приводит к значительным возмущениям в ней. Например, в узлах, образованных тавровыми соединениями, собственные ОСН затухают на расстоянии от шва порядка толщины листа (см. рис. 5.9). Очевидно, что такая ситуация справедлива, когда напряжения в стенке тавра Оуу малы. Если сварной шов перерезает несущий элемент, но не образует замкнутого контура в плоскости свариваемого листа (например, стыковой кольцевой или пазовый шов в сосуде давления), то на расстоянии от шва порядка толщины листа поперечные и продольные напряжения выравниваются (см. рис. 5.8). При этом [c.297]

Однако в ряде случаев характер распределения Оу может быть иным. Например, при сварке пластин с малой скоростью на концевом участке шва возникают большие растягивающие напряжения Оу (рис. 11.12,6). Это объясняется тем, что ранее сваренные участки шва успевают остыть и поперечная усадка, возникающая при сварке концевого участка, приводит к значительным растягивающим напряжениям Оу, иногда достигающим предела текучести материала. [c.427]

При подварке дефектов в сварных швах могут также возникать большие растягивающие напряжения, вызванные поперечной усадкой. [c.427]

Очень неблагоприятны условия сварки участков прерывистых швов в свариваемых элементах, собранных без зазора. На свариваемых участках возникает поперечная усадка, которая приводит к появлению напряжений сжатия Оу на свободных участках стыка. При этом на концах свариваемых участков возникают большие растягивающие напряжения, которые представляют опасность при наличии концентраторов напряжений в виде щели. Поэтому в ответственных конструкциях не рекомендуется использовать сварные соединения с прерывистыми швами. [c.428]

Формирование поперечных напряжений Оу происходит вследствие поперечной усадки укладываемого валика и под сильным воздействием поперечной усадки последующих валиков. В связи с этим распределение напряжений Оу по толщине отличается значительной неравномерностью. [c.428]

При укладке очередного валика Az (рис. 11.13, а) в результате поперечной усадки в нем возникают остаточные поперечные напряжения растяжения. Нижележащие участки металла шва оказывают сопротивление усадке слоя п, поэтому в них возникают сжимающие поперечные напряжения. Кроме этого, без закрепления пластин происходит угловая деформация, вызывающая пластические деформации удлинения Ву и соответственно поперечные напряжения растяжения Оу в нижних слоях наплавленного металла. Совокупное воздействие указанных факторов приводит к неравномерному распределению поперечных напряжений (кривая I на рис. 11.13, а). На поверхности шва растягивающие напряжения достигают 0,5ат и более. В корне [c.428]

Для случая сварки жестко заделанных по концам элементов поперечные сварочные напряжения, вызванные усадкой шва, могут быть ориентировочно определены по приведенному ниже выражению, описывающему их распределение в ОШЗ по толщине листа (по оси 0Z) [c.536]

К недостаткам центробежного литья следует отнести неточность размеров и низкое качество внутренней полости отливки трудность получения отливок из сплавов, склонных к ликвации возможность возникновения продольных и поперечных трещин за счет высоких центробежных сил и затрудненной усадкИ ОТЛИВКИ. [c.39]

Для выделения эффектов усадки из результата комбинированного действия усадки и нагружения использовался принцип суперпозиции. В обоих случаях было проведено полное разделение напряжений и затем соответствующие компоненты тензора напряжений вычитались одна из другой. Вследствие большого числа стержней, имитирующих бесконечный набор, существуют четыре оси симметрии две, проходящие через центры поперечных сечений стержней, и две, проходящие в промежутках между стержнями. [c.529]

В направлении, перпендикулярном оси волокна, действуют как радиальные растягивающие напряжения, так и нормальные напряжения сжатия (рис. 13) [32]. Нормальные напряжения сжатия увеличивают прочность сцепления на поверхности раздела, а растягивающие напряжения ее ослабляют. Эти напряжения вызываются также термической усадкой и усадкой при отверждении материала и зависят от размера и объемного содержания волокна в композите и модулей упругости волокна и смолы. Б углепластике нормальные напряжения сжатия полимерной матрицы составляют примерно 1,4 кгс/мм2, а радиальные растягивающие напряжения — около 0,35 кгс/мм . Следовательно, прочность композита при растяжении в. поперечном направлении понижается, так как некого- [c.262]

Рис. 1г, Совместное влияние поперечного нагружения (соответствующего средней деформации композита 0,3%) и температурной усадки (при снижении температуры на 60 °С) для стеклопластика с полиэфирной матрицей и объемным содержанием волокон 65% [4].

Два цилиндра из идеально пластического материала, соединенных волокнами, расположенными параллельно оси (рис. 1.6), демонстрируют как формальную, так, возможно, и физическую аналогию поведения систем с фрикционной связью. Можно представить себе различные ситуации. Предположим, что волокна гладкие и трение по поверхностям раздела волокно — связующее (цилиндр) отсутствует, тогда сила, необходимая для разделения цилиндров, равна нулю. При большом коэффициенте трения, но отсутствии контактных сжимающих напряжений на поверхности раздела сила для разделения цилиндров также равна нулю. Прочность связи между цилиндрами будет значительна лишь при возникновении на поверхности трения контактных сжимающих напряжений (в результате усадки или другого несовпадения размеров). Однако величина контактных напряжений может изменяться со временем. К уменьшению напряжений могут привести явление ползучести, колебание температуры (если коэффициенты линейного термического расширения волокон и материала цилиндров различны), а также поперечные растягивающие напряжения, приложенные к цилиндрам. [c.27]

Особенное значение приобретает принципиально новый характер кристаллизации. При классических методах плавки стали остывание многотонного объема жидкого металла в изложнице неизбежно сопровождалось образованием раздельных зон кристаллизации с четко выраженными явлениями сегрегационной п ликвационной неоднородности, а также порами, рыхлостью и другими следствиями процессов усадки. Многие макронеоднородности слитка затем усиливались при образовании текстуры (особенности строения) в процессе горячей обработки давлением и приводили к резкому падению пластичности и ударной вязкости в поперечном направлении (анизотропия), к образованию волосовин, полосчатости и др. [c.199]

В заготовках из ковкого чугуна влияние усадки значительно сильнее, чем в заготовках из серого чугуна, в силу чего утолщение сечения надо располагать по возможности у предполагаемой плоскости разъема формы, где будут установлены питатели. На фиг. 399 и 400 даны примеры, показывающие возможность, изменения форм поперечного сечения литых заготовок, предотвращающих образование усадочных раковин и рых-лот за счет уменьшения скопления металла. [c.484]

Усадочные напряжения около стержня и влияние поперечной усадки. Задача определения остаточных напряжений, возникающих в процессе полимеризации или отливки материала около жесткого стержня, легко решается описываемым методом. На фиг. 11.15 приведены картины полос интерференции в модели из уретанового каучука, содержаш,ей внутри стержень сложной формы. Здесь получается смешанная граничная задача теории упругости. На внешней границе заданы нормальные и касательные напряжения, которые обраш,аются в нуль соответственно при Л = О и Ле = 0. На внутреннем контуре заданы перемеш,е-ния Ur = аг VI щ = О, где а — коэффициент усадки. Эта задача, вероятно, не очень важна для суш ествуюш их конструкций твердотопливных зарядов и связана с определением остаточных напряжений, возникающих около стержня при отливке нескрепленных зарядов. [c.342]

Помимо деформаций, вызываемых продольной усадкой, конструкции испытывают деформации под действием поперечной усадки швов и наплавленного металла, прилегающего к швам. При симметричном расположении швов поперечные сокращения элементов симме рич-ны. Величина поперечной усадки стыковых швов зависит от количества наплавленного металла и технологического процесса сварки (фиг. 23, а). При несимметричном распо- [c.861]

Фиг. 23. Деформации, вызванные поперечной усадкой швов.

Влияние температуры спекания. Для большинства порошков усадки (фиг. 32), плотность, прочность и деформируемость металла (удлинение, сужение поперечного сечения) вообще непрерывно растут с повышением температуры спекания почти до точки плавления, но для некоторых порошков (в особенности [c.543]

Закономерности протекания термомеханических процессов при сварке и экспериментальные данные позволяют утверждать, что относительная кольцевая деформация шва от поперечной усадки сосуда в зоне шва и остаточных напряжений в нем составляет величину порядка 3—5 % от относительной кольцевой деформации шва в предельном состоянии [ё(ш], поэтому составляюш ими и в расчете можно пренебречь. [c.355]

Перемещения при приварке различных элементов к листам. К листам могут быть приварены элементы различного конструктивного оформления (рис. 10). В простейшем случае, когда привариваемые элементы закреплены прихватками (рис. 10, а, 6), сварка углового шва создает три вида деформаций в зоне сварного соединения продольную усадку, поперечную усадку Апоп и угловой поворот р. [c.39]

Ударная вязкость 98, 145, 148 Удельная работа распространения трещины 145, 147 Упрочнитеаи пучковые 132 Усадка поперечная 34, 40 Усадочная сила фиктивная 31, 41. 47 Усталость малоцикловая 199, 201 Устойчивость оболочки ж.-д. цистерны — Расчет 364 [c.374]

Однопроходная сварка не может обеспечить симмет1)ии сварочных деформаций из-за неравномерности поперечной усадки по периметру кольцевого шва, поэтому сварку выполняют многослойной. Полный провар Г-, корне шва достигается специальной конструкцией разделки или применением остающихся кольцевых подкладок. Оригинальная конструкция стыка показана на рпс. 10.7. Посадоч- 1ая ступенька у собираемых деталей и упорное кольцо из малоуглеродистой стали толщиной 2 мм обеспечивают высокую точность сборки ротора и необходимую податливость стыка при сварке. Это весьма важно для предупреждения образования трещин в соединении. Притупление разделки шва выбрано нз условия получения полного провара корня шва. Специальные наклонные каналы уменьшают жесткость кромок при выполнении корневого слоя и тем самым предотвращают образование в нем трещин, а также обеспечивают [c.352]

При многопроходной сварке пластин встык в общем случае (рис. 11.13, а) возникают остаточные напряжения — продольные Ох, поперечные и в направлении толщины а . Однако при толщинах б <40...80 мм сопротивление усадке металла по толщине незначительное, и поэтому напряжения Ог малы. Формирование продольных напряжений Ох при укладке каждого очередного валика многослойного шва качественно подобно однопроходной сварке. Последующие валики незначительно изменяют значение остаточных напряжений Ох, и поэтому их распределение по толщине можно считать равномерным (рис. 11.13,6). [c.428]

При электрошлаковой сварке соединение формируется сразу по всей толщине. Возникающие остаточные напряжения в значительной степени зависят от толщины металла. При толщинах до 100 мм усадка металла шва и высокотемпературной около-шовной зоны в направлении толщины происходит свободно, поэтому остаточные напряжения в направлении толщины незначительные. Продольные остаточные напряжения Gx достигают предела текучести металла, и их распределение в поперечном сечении подобно случаю однопроходной сварки пластин встык. При дальнейшем увеличении толщины механизм образования остаточных напряжений изменяется, так как усадка металла в направлении толщины не может при этом происходить беспрепятственно. Вследствие этого возникают значительные остаточные растягивающие напряжения ст . С ростом толщины свариваемого металла при электрошлаковой сварке наблюдается неравномерность распределения температур по толщине, вызванная теплоотдачей с поверхностей. При этом температура в глубине шва выше, чем на поверхностных участках. На стадии охлаждения это приводит к появлению растягивающих поперечных напряжений Оу в глубине металла шва. [c.429]

Одна из аиболее эффективных лабораторных проб — стандартная проба СЭВ-19ХТ по ГОСТ 26388—84 (рис. 13.34). Испытанию подвергают набор из трех плоских прямоугольных стыковых образцов /, различающихся длиной свариваемых элементов 2Ь = 100, 2Ьг = 150, 2Ьз = 300 мм). Перед сваркой образцы закрепляют в жестком зажимном приспособлении 2. Весь набор образцов сваривают одновременно за один проход на стандартных режимах для каждого способа сварки и толщины стали. После сварки образцы выдерживают в закрепленном состоянии в течение 20 ч. В результате усадки сварного шва в соединениях развиваются поперечные сварочные напряжения, обратно пропорциональные длине образцов. Ориентировочно их значение может быть определено по формуле (13.12). При длительном действии этих напряжений возможно замедленное разрушение металла ОШЗ, которое проявляется в виде образова- [c.539]

Второе предложение можно назвать принципом поперечной подачи массы. Состоит он в перекачке влаги с одной грани сплошной секции на другую [59]. Секции тепломассомера изготовляются одинаковыми по технологии слоистого тепломера, но на одну из заготовок, покрытую тонким слоем загустевшей эпоксидной смолы, навивается нить к нити стекловолокно или другой материал с высокой капиллярной силой и малой усадкой. Заготовка завора- [c.60]

Напряжения в поперечной плоскости матрицы однонаправленного композита возникают по многим причинам (1) усадка матрицы при отверждении, (2) изменения температур и возникающие при этом различные тепловые расширения матрицы и включений, (3) осевое нагружение и возникающие при этом неравные поперечные деформации матрицы и включений, (4) поперечное нагружение. Первые три вида напряжений одинаковы по своей природе, поскольку они вызываются однородной поперечной деформацией, различной в матрице и во включениях. Для изучения распределений таких напряжений обычно изготавливается двумерная фотоупругая модель поперечного сечения [c.500]

Первоначально анализ ограничивался изучением поверхности изолированных включений типа стержней. Некоторые эксперименты, в которых применялся метод рассеянного света и исследовались одиночные включения в виде стержней, описаны в работах [52, 41]. О первом подробном исследовании напряжений в реалистической трехмерной модели композита сообщили Мар-лофф и Дэниел [47]. В этой работе обычная методика замораживания напряжений применялась для определения напряженного состояния в матрице однонаправленно армированной композиционной модели, подвергающейся усадке и нормальной поперечной нагрузке. В этой модели отношение модулей материала матрицы и включений приближалось к соответствующем отношению для боропластика. [c.527]

ТОЧНО хорошим магнитным свойствам. Они обладают высокой коэрцитивной силой, достаточно большой индукцией и обычно имеют большую площадь поперечного сечения и малую длину. Из-за большой линейной усадки в процессе прои.зводства они не могут быть изготовлены с большой точностью. Окончательная доводка этого твердого и хрупкого материала может быть проведена только шлифованием, причем процесс этот очень трудоемок и его следует по возможности избегать. К порошку барий — феррит добавляют резину для связки и прокатывают Д1атериал в листы, а затем сушат. В результате получают гибкий магнитный материал, который сохраняет высокую коэрцитивную силу, но имеет малую индукцию и малую величину произведения В X Н. [c.445]

Влияния температурной усадки и поперечного внешнего нагружения могут быть объединены, как показано на рис. 1г, где запггрихованная область представляет собой результирующее нормальное напряжение на поверхности раздела. Это совместное [c.338]

Это подтверждают результаты испытания модели, отлитой при погружении формы в ванну с водой, имеющей температуру 5—8 С (кривая 3 на рис. 3.6). При помещении формы в воду наибольшая температура в модели снижается до 75 С. Процесс тепловыделения протекает гораздо плавнее и заканчивается также через 4 ч после начала полимеризации. При просвечивании поперечного среза1 той же толщины, взятого из средней части этой модели, наблюдаемый остаточный оптический эффект оказался незначительным, всего около 0,1 полосы, что указывает на отсутствие в модели остаточных напряжений. Усадка материала при полимеризации на воздухе составила 1,5%, а при полимеризации в ванне с водой — только 0,2%. Таким образом, для исключения остаточных оптических эффектов процесс полимеризации объемных моделей следует проводить следующим образом. В начальный период полимеризации форму следует погружать в охлаждающую среду до окончания процесса тепловыделения (не менее чем на 4 ч). Дальнейшая полимеризация может быть проведена на воздухе, поскольку тепловыделение в этот момент незначительно. Этот режим и был принят в дальнейшем при изучении напряжений на объемных моделях. Таким образом, размеры изучаемых по методу полимеризации объемных моделей ограничиваются возможностями отвода теплоты в процессе полимеризации. Размеры моделей можно несколько увеличить, погружая форму в охлаждающую среду с более низкой температурой. Кроме того, можно выбрать материал с более низким тепловыделением. Например, по данным работы [121] тепловыделение снижается при увеличении содерлсания дибутилфталата. В последующих разделах приведены примеры исследования напряжений методом полимеризации по разработанной методике на плоских и объемных моделях различных композитных конструкций. [c.87]

Прочность на разрыв образцов паронита марки 9-38-56 в поперечном направлении при нормальной температуре не менее 150 кПсмг и после выдержки в соответствующих средах 24 ч при 200° С не менее 100 кПсм . Паронит марки ЭЧ выдерживает без разрушения нагрузку на сжатие до 600 кПсм , при этом усадка образца не более 10%. [c.406]

Плотнссть, г/см Пог.лощснпе керосина, %, не более Предел прочности прп разрыве в поперечном направ.чепии, кгс/см , не менее Усадка при давлении 2о0 кгс/см=, % полная остаточная Толщина листов, мм 1,6-2,0 40 60 10-24 4-1Й 0,4—6,0 1,8-2,7 8-23 180 9-28 6-20 0,8-1,2 1.5—2,0 10-24 120 8-20 3-13 0,4-3,0 1,6-2,0 23 (щелочь) 70 8-22 3-13 1,0—7, .5 [c.387]

Центробежная машина с горизонтальной осью враи ения для отливки стальных труб (фиг. 407). Машина имеет вращающийся ротор I, в котором закреплена чугунная изложница 2. Ротор получает вращение от мотора через шпиндель 3 на редукторе, соединённый с кожухом ротора шарнирной муфтой 4, обеспечивающей нормальную работу соединяемых ею осей при их параллельном смещении и при смещении под углом. Для изммения числа оборотов ротора имеется специальный реостат. В хвостовой части машины установлен порш-невый толкатель 3, который в процессе остывания металла поднрессовывает отливку, облегчая её усадку по длине, благодаря чему сводится к минимуму опасность получения поперечных усадочных трещин. Чтобы передать давление от поршня на вращающуюся отливку, толкатель сконструирован по длине из двух частей с вращающейся от соприкосновения с отливкой передней частью. Кроме подпрессовки, толкатель служит и для выталкивания из изложницы отливки, которая подхватывается затем мостовым краном. Величина хода толкателя 1,5 м. Для охлаждения изложницы в ротор машины подводится по трубке вода, которая проходит по кольцевому зазору между кожухом и изложницей и выбрасывается центробежной силой в люнет-приёмник 6. Металл заливается в машину через воронку 7, установленную на поворотном постаменте. [c.234]

Все зубья калибрующей части выполняются одного и того же поперечного размера, связанного с окончательными размерами протягиваемого отверстия зависимостью S для протяжек с круговыми и двухсторонними режущими кромками, + 5 для протяжек с односторонними кромками, где Дщах и //max — наибольшие допустимые размеры обрабатываемого отверстия о —величина разбивания (минус) или усадки (плюс) отверстия после протягивания. Ориентировочно величина разбивания стальных толстостенных деталей fs0,01 мм для протяжек длиной до 20 D и 0,015—0,02для более длинныхпротяжек [16]. Истинную величину разбивания и усадки отверстий определяют экспериментально при испытании первых экземпляров протяжек. Для отверстий с допусками 4-го и более грубых классов точности величину разбивания можно принимать равной 0,3—0,35 допуска на поперечный размер отверстия. [c.312]

Выглаживающие протяжки и прошивки. Общая величина пластической деформации цветных металлов и незакалённой стали, производимая выглаживающими протяжками и прошивками, обычно не превосходит 0,2 мм на диаметр отверстия. Подъём зубьев (увеличение диаметра), равный 0,01—0,02 обычно осуществляют через группу в два-три зуба. Поперечные размеры последних зубьев делаются больше максимального размера протягиваемого отверстия на величину усадки, колеблющуюся в пределах от 0,03 (диаметр 10 мм) до 0,08 мм (диаметр 75 мм) в зависимости от обрабатываемого металла, размеров и конфигурации детали. [c.316]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...