Свойства аустенитных сталей

Механические свойства аустенитных сталей в закаленном состоянии [c.494]

Таблица V. 18 Механические свойства аустенитных сталей для турбинных лопаток

Таким образом, в интервале температур 500—700° С, совпадающем с диапазоном рабочих температур использования ау-стенитных сталей в теплоэнергетике, в наибольшей степени проявляется неблагоприятное сочетание теплофизических свойств аустенитных сталей. При температуре выше 700° С наибольшая скорость роста термоусталостных трещин имеет место в высокожаропрочных аустенитных сталях и сплавах, в то время как в более простых аустенитных сталях в этой области температур рост трещин замедляется и изменяется их характер. [c.145]

Стали аустенитного класса на марганцовистой основе склонны к образованию трещин при нагревании и давлении, отличаются плохой свариваемостью, при медленном охлаждении и отпуске при 300—400 °С структура стали переходит в мартенсит. Однако эта сталь отличается высокой износостойкостью. Твердость металла на поверхностях трения в местах изнашивания повышается в процессе работы звеньев и поддерживается в пределах от 200 до 500 НВ при высокой пластичности, что близко к твердости закаленной стали 45, пластичность которой значительно ниже. Такое свойство аустенитной стали способствует повышению износостойкости в абразивной среде при ударных нагрузках. [c.379]

Редкоземельные элементы — лантан, церий и др., щ ел очные металлы — кальций, магний, барий, а также бериллий, цирконий, улучшают жаропрочные свойства аустенитных сталей и сплавов. Механизм действия этих [c.48]

Однако, несмотря на более высокие жаропрочные свойства аустенитных сталей при 600—700° С по сравнению с ферритными, в аппаратуре крекинг-установок предпочитают применять стали ферритного класса в связи с тем, что они являются более пластичными при высоких температурах. [c.55]

При нагреве мартенсита выше некоторой температуры (Лн) происходит обратный переход мартенсита в аустенит УИ у. который при относительно кратковременных выдержках и умеренных температурах имеет бездиффузионный характер, а с увеличением выдержки или температуры усиливается роль диффузионных процессов (рис. 1.35, б). Интенсивность протекания превращения Л1 —V определяется степенью перегрева (Г — Лн). Одним из преимуществ аустенито-мартенситных сталей по сравнению с мартенситными является возможность регулирования их структуры и свойств термической обработкой после закалки с охлаждением до комнатной температуры они могут обладать свойствами аустенитных сталей (т. е. легко подвергаться гибке, [c.43]

В табл. 13.8 приведены средние значения механических свойств аустенитных сталей, обычно используемых в криогенной технике. [c.609]

Средние значения механических свойств аустенитных сталей для криогенной техники [c.610]

Механические свойства аустенитных сталей после облучения [c.857]

Механические свойства аустенитных сталей по некоторым показателям ниже, чем у мартенситных и ферритных, но коррозионная стойкость первых выще. [c.24]

В соответствии с особенностями легированного аустенита характеристики жаропрочных свойств аустенитных сталей более высокие (см. табл. 100), чем у жаропрочных сталей перлитного или мартенситного классов. [c.250]

Проведенными исследованиями установлено, что теплоизоляционные покрытия могут оказывать значительное влияние на жаропрочные свойства аустенитных сталей. [c.30]

Как отмечалось выше, эффект теплоизоляции связан с адсорбционным воздействием на аустенитную сталь поверхностно-активных компонентов, содержащихся в покрытии, в частности, ионов хлора. Это вызывает снижение поверхностной энергии металла и, как следствие, приводит к пластифицированию стали. Эффективность влияния теплоизоляционных покрытий на жаропрочные свойства аустенитных сталей зависит от основных параметров — напряжения и температурь . [c.30]

Показанные на рис. 3.1 зависимости могут с успехом использоваться для практических целей. С их помощью представляется возможным по значениям микротвердости материала определить его свободную поверхностную энергию и, что не менее важно, зафиксировать в численном выражении ее изменение при воздействии на металл поверхностно-актив-ных веществ. Именно это и позволило предложить ускоренный метод прогнозирования жаропрочных свойств аустенитных сталей при работе в средах, содержащих поверхностно-активные вещества, и в частности в контакте с теплоизоляционными покрытиями [75]. [c.47]

По физическим свойствам аустенитные стали заметно отличаются от углеродистых и низколегированных сталей перлитного класса. [c.29]

Хромоникелевые стали. Наиболее широко применяются хромоникелевые аустенитные стали. Общеизвестна группа нержавеющих сталей 18-8 (18% хрома и 8% никеля). Эти стали при более высоком содержании хрома и никеля (25% хро.ма и 20% никеля) являются и жаропрочными сталями. Содержание углерода в таких сталях не должно превышать 0,10—0,15%, так как при большем содержании углерода происходит выпадение карбидов хрома (соединение хрома с углеродом), резко снижающее ценные свойства аустенитной стали. [c.142]

Режимы сварки не оказывают резкого влияния на механические свойства аустенитных сталей, однако увеличение размеров сварочной ванны нежелательно, так как в этом случае снижается коррозионная стойкость соединений в связи с появлением четко выраженной ликвационной зоны и зон выпадения карбидов и некоторых других фаз из твердого раствора. [c.74]

На физические свойства аустенитных сталей существенно влияет их состав, особенно содержание хрома и никеля. По этим и другим свойствам они заметно отличаются от углеродистых сталей (табл. 4). Никель понижает температуру плавления стали. [c.21]

Данные различных авторов по влиянию ВМТО на жаропрочные свойства аустенитных сталей, никеля и сплавов на его основе обобщены в табл. 5. Применявшиеся режимы ВМТО позволили увеличить на 15—20% предел длительной прочности сталей и сплавов на базе 100 час. Оюо и продлить срок их службы в 3—8 раз, у образцов из сплава нимоник долговечность была увеличена в 15 раз [73]. Значительно больший эффект упрочнения получен на технически чистом никеле, долговечность которого после ВМТО возросла примерно в 20 раз, а на малых базах испытания — в 100 раз при этом скорость ползучести уменьшается на три порядка [85, 72, 73]. [c.45]

Свойства аустенитной стали 1.10Г13Л при отпуске изменяются по-другому с повышением температуры отпуска до 400° С механические характеристики не меняются, затем при нагревании до 600° С пределы прочности и текучести, относительное сужение, относительное удли- [c.167]

Хорошайлов В. Г., Степанов Г. В., Демчук И. С. и др. Влияние скорости деформации на механические свойства аустенитных сталей при комнат- ной и низких температурах.—В кн. Стали и сплавы криогенной техники (Тез. докл.). Киев ИЭС АН УССР, 1975, с. 63—64. [c.259]

СЛОЯ при различных способах насыщения показано на рис. 58—60. Концентрация алюминия по глубине слоя при различных режимах алитирования приведена на рис. 61. Алитирование не дает существенного повышения твердости низкоуглеродистой стали (рис. 62), сохраняет исходными жаропрочные свойства аустенитной стали (табл. 35) и в несколько раз повышает окалиностойкость низкоуглеродистых велегированных и легированных сплавов (рис. 63—64). Могут применяться так- [c.122]

Причинами образования трещин могли быть особые свойства аустенитной стали, технология сварки и термообработки сварных швов и, наконец, возможные перенапряжения отдельных мест, вызванные температурной неравномерностью. Опыты ВТИ имени Дзержинского, производившиеся на опытном котле с параметрами пара 300 ата и 600° С сварку паропровода из стали ЭИ257 электродами 1ДТ-1 без термообработки, подтвердили длительную надежную работу паропровода. [c.86]

Достигнутый уровень жаропрочных свойств аустенитных сталей трудно повысить дополнительным легированием [13]. Чрез-иерно высокое содержание таких элементов, как вольфрам, молибден, титан и ниобий, нарушает стабильность аустенитной струк туры (в особенности — при соотношении Сг Ni 1) и приводит к образованию феррита, либо сигма-фазы. [c.157]

Литые нержавеющие стали подвержены МКК, поэтому для её предупреждения их легируют Ti. Однако этот металл ухудшает литейные свойства стали и вызывает образование пор в отливках. Литейные свойства аустенитных сталей типа XI8Н9ТЛ ниже, чем углеродистых. [c.57]

Состав, режимы термической обработки, свойства аустенитных сталей регламентированы ГОСТ 5632—72. Общим признаком для всех этих сталей является сохранение в условиях службы устойчивой аустенитной структуры. В зависимости от химического состава аустенитные стали по структурному признаку могут быть разделены на группы гомогенные, с карбидным упрочнением и с карбидно-интерметал-лидным упрочнением. [c.423]

При величине потока в 10 — 10 ° нейтр1см достигается относительное насыщение дефектами, и дальнейшее усиление потока практически не сказывается на механических свойствах аустенитных сталей. [c.209]

Данные о свойствах аустенитной стали типа 18-8 при кратковременных испытаниях в условиях высоких температур приведены в табл. 12. В ней же приведены данные о ползучести этой стали при 425—760° С. Состав стали (в %) О,ЮС 0,4Si 0,5Мп 19,8Сг 9,53Ni. С повышением температуры показатели прочности резко снижаются (в 3—4 раза), в то же время пластические свойства [c.50]

Неметаллические включения оказывают заметное влияние на свойства аустенитных сталей и сварных швов. При ручной сварке аустенитными электродами с основным покрытием и при дуговой сварке в атмосфере заш.итных газов наплавленный металл сравнительно мало загрязнен неметаллическими включениями. Исключение составляет газоэлектрическая сварка в техническом аргоне, когда металл шва содержит большое количество нитридов. Совершенно иная картина наблюдается при сварке под флюсами-силикатами и при сварке в углекислом газе. В этом случае наряду с эндогенными включениями (продуктами окислительных процессов) в металле шва наблюдается огромное количество экзогенных включений — мелких частиц шлака, запутавшихся в междуосных пространствах дендритов (рис. 16, а). [c.83]

Наиболее общей особенностью всех видов сварки плавлением этих материалов является необходимость учета специфических физических свойств аустенитных сталей и сплавов — их пониженной теплопроводности, повышенного электросопротивления, высокого коэффициента термического расширения, большой литейной усадки, высокой прочности защитной поверхностной пленки и т. д. Особые физические свойства аустенитных сталей и сплавов предопределяют усиленное коробление их при сварке, склонность к перегреву в околошовной зоне, опасность появления несплав-лений и других дефектов. Они определяют и повышенную скорость расплавления сварочной проволоки. [c.296]

Аустенито-ферритные стали обладают рядом особенностей, к которым относятся более высокие прочностные свойства при комнатных температурах по сравнению со свойствами аустенитных сталей [49, 230—2311 после закалки с 1000—1150-° С, меньшие значения пластичности и ударной вязкости. Прочность и твердость могут быть еще несколько повышены за счет дополнительного старения при 500—750° С вследствие процессов дисперсионного твердения, протекающих в обеих фазах. Наилучш ее сочетание свойств получается после закалки с 950—1000° С, т. е. температур наибольшего распространения аустенита (табл. 108, 109). [c.273]

Реакторное облучение, в первую очередь нейтронное, вносит в сталь большое число дефектов, ухудшает пластические свойства аустенитных сталей. В результате стойкость облученной стали против КР, особенно при флюэнсе быстрых нейтронов более 5.10 н/см , заметно снижается. [c.122]

По изменению магнитных свойств аустенитных сталей в зависимости от времени микроударного воздействия (рис. 123) можно судить о количестве образующейся а-фазы. Указанная зависимость показывает, что в результате микроударного воздействия магнитная восприимчивость аустенитных сталей значительно изменяется. Изменение магнитных свойств связано с образованием в структуре этих сталей ферромагнитных фаз. При этом установлено, что наиболее стабильную аустенитную структуру имеют стали никелевая 40Н25 и хромоникелевая 12Х18Н9Т. Хромомарганцевая сталь 25Х14Г8Т имеет менее устойчивый аустенит, который в процессе пластической деформации частично распадается с образованием а-фазы. Стабильность аустенита понижается при уменьшении содержания в стали углерода и азота. В то же время присутствие азота вызывает повышение сопротивляемости стали пластической деформации при деформировании микрообъемов, а уменьшение содержания углерода приводит к снижению способности аустенитных сталей к наклепу. [c.215]

В промышленности широко используют литые изделия, так как некоторые сплавы (например, FeSi), имеющие высокую коррозионную стойкость во многих агрессивных средах, отличаются повышенной твердостью и хрупкостью и могут применяться только в литом состоянии. Увеличение выпуска литья из коррозионностойких сталей требует упрощения технологии изготовления, особенно для усложненных конфигураций, химического оборудования, эксплуатируемого в агрессивных средах. Доля отливок из легированных сталей все время значительно возрастает по сравнению с общим объемом литых изделий, применяемых в химической промышленности. В настоящее время в создании новых марок литых коррозионностойких сталей наблюдается та же тенденция, что и для деформируемых сталей, т. е. стремление к понижению содержания никеля, повышению прочности сплавов и коррозионной стойкости специальным легированием. Литые коррозионностойкие стали могут подвергаться межкристаллитной коррозии, поэтому для ее предупреждения стали легируют также титаном или ниобием. Однако титан ухудшает литейные свойства металла, вследствие его добавок получаются пористые отливки. Литейные свойства аустенитных сталей типа 12Х18Н9ТЛ ниже углеродистых. [c.216]

Концентрация углерода в результате дегомогенизации при очень высокой температуре, возможно, происходит быстрее в межфазных областях, окружающих ферритные пространства. Мы предполагаем изучить свойства аустенитных сталей с большим содержанием никеля (стали г. 18% хрома и 20% никеля), в которых, несомненно, не содержится никаких следов дельтаферрита. Таким путем мы выясним, может ли Ножевая коррозия происходить в аустенитах, абсолютно не содержащих дельтаферрита. [c.256]

Между тем деформационное старение аустенита может оказывать весьма суш ественное влияние на свойства аустенитных сталей в процессе эксплуатации. Установлено, что явление деформа-дионного старения присуш е как чистым металлам с ГЦК-решеткой — никелю, алюминию, так и некоторым сплавам. Характерным признаком, свидетельствуюш им о протекании процесса деформационного старения, является появление зубцов на диаграмме растяжения а — 8 (прерывистое течение). Связь прерывистого течения с развитием деформационного старения была подробно изучена в работах [2, 3]. [c.5]

Для суждения о влиянии теплоизоляционных покрытий на служебные свойства аустенитной стали не менее важным критерием, чем скорость ползучести, является время до разрушения (долговечность) или же напряжение, соответствующее определенному времени до разрушег ния (длительная прочность). Для больших длительностей полученные экспериментальные данные подчиняются степенной зависимости времени до разрушения от приложенного напряжения [33] [c.31]

Сущность предлагаемого метода прогнозирования жаропрочных свойств аустенитных сталей заключается в следующем ускоренное оазру- [c.47]

Таблица 3.17. Механические и физичС ские свойства аустенитной стали

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...