Деформация Интенсивность деформаций

Испытания пластин и образцов с надрезами показывают, что на переход от одноосных к двухосным напряженным состояниям при статическом нагружении в большей степени влияет сопротивление образованию пластических деформаций и в меньшей — на показатель упрочнения т. При этом разрушающие эквивалентные деформации (интенсивность деформаций) eki зависят от анизотропии свойств и снижаются по мере уменьшения интенсивности напряжений Oi и увеличения среднего напряжения Оср [c.20]

В наиболее простой форме закон Гука выражается через так называемые обобщенное напряжение (интенсивность напряжения) и обобщенную деформацию (интенсивность деформации) [c.12]

В последнее время в расчетах на ползучесть при сложном напряженном состоянии часто используется деформационная теория. Постулируя независимость функции ei = f (aj) от вида напряженного состояния, можно для расчетов при неодноосных нагружениях использовать теории ползучести, предложенные для случая одноосного напряженного состояния, подставив вместо деформаций интенсивность деформаций, а вместо напряжений — интенсивность напряжений. Так, например, используя теорию старения, уравнение состояния при неодноосном нагружении запишем в виде [c.170]

Зная и т определяем компоненты деформаций интенсивность деформаций е -, а по формуле (10.66) — функцию Q ) ( , е Г ) [c.281]

Квадратичные инварианты девиаторов напряжений и деформаций пропорциональны или, иначе, октаэдрическая деформация (интенсивность деформаций е,-) прямо пропорциональна октаэдрическому напряжению (интенсивности напряжения о<) [c.50]

При разработке феноменологической модели используется теория ползучести с анизотропным упрочением [123, 251, 252, 369] (эта теория в отличие от теории упрочения [120, 157, 306] весьма точно описывает поведение материала при переменном направлении деформирования), разработанная с учетом случая деформирования материала в упругопластической области. При этом, как указывалось выше, под пластической деформацией понимается деформация, включающая как деформацию ползучести, так и мгновенную пластическую деформацию. Таким образом, теорию ползучести с анизотропным упрочнением можно интерпретировать как теорию пластического течения, когда кривые деформирования материала зависят от интенсивности скоростей пластических деформаций, и вместо вязкоупругой задачи рассматривать упругопластическую. [c.14]

Рассмотрим трещину с притуплением б (радиус притупления р = 6/2) (рис. 4.15). Допустим, что кривую деформирования материала а = о,(е,) можно аппроксимировать степенной зависимостью = (Во, k — эмпирические параметры). Интенсивность деформаций е, в структурном элементе можно вычислить по формуле [72] [c.232]

Выполняя несложные преобразования, из (4.59), (4.60), (4.61) запишем соотношение для интенсивности деформаций е,-при фиксированном значении раскрытия б [c.233]

Подставляем в выражение интенсивности деформаций (12.26). Тогда [c.385]

По алгоритму (5.12) и (5.13) можно определять как силовые параметры циклической трещиностойкости Са, Пс, 1 ак и деформационные Се, n . При этом вся разница в том, что вместо К принимают в первом случае К( - коэффициент интенсивности напряжений (КИН), во втором случае принимают Kie - коэффициент интенсивности деформаций (КИД). [c.294]

Г. Разрушение обечайки корпуса аппарата с трещиной происходит при выполнении определенного условия по коэффициенту интенсивности деформаций К [c.299]

Kie - коэффициент интенсивности деформаций, которые вычисляются по следующим формулам [c.300]

Интенсивностью деформаций в смысле Ильюшина называют величину [c.70]

В некоторой точке тела известны компоненты тензора деформаций е,, = 0,002 822=—0,0004 взз=0,002 812=0,004 813=832=0. Найти относительное изменение объема, главные удлинения, интенсивность деформации и положение главных осей и установить, в каком состоянии находится частица, если [c.77]

Определим, в каких точках трубы возникнут прежде всего пластические деформации. Интенсивность напряжений в произвольной точке трубы определится по формуле [c.286]

Аналогичным образом определяем интенсивность деформаций [c.268]

Если функция Ф(е ) определяется из опыта на одноосное растяжение, то наряду с 8ц необходимо измерить 822, 833, т. е. необходимо построить зависимость коэффициента Пуассона от интенсивности деформаций в пластической области. Если же сжимаемостью материала можно пренебречь и положить v = 0,5, то кривая одноосного растяжения совпадает с кривой ог = Ф(е ), в самом деле, при v = 0,5 [c.269]

Только в случае гидростатического давления интенсивность напряжений превращается в нуль. Интенсивность напряжений 04 при простом растяжении (О1 0, О2 = Оз = 0) совпадает с нормальными растягивающими напряжениями. Интенсивность напряжений вводится в соотношения теории пластичности вместе с понятием интенсивности деформации, определение которого дается ниже. Часто вместо них применяют пропорциональные им величины интенсивность касательных напряжений (октаэдрические напряжения) и соответствующий им октаэдрический сдвиг. Интенсивность напряжений является для каждого материала вполне определенной и не зависящей от вида напряженного состояния функцией интенсивности деформаций. [c.99]

В теории пластичности важную роль играет второй инвариант девиатора деформаций, который можно рассматривать как суммарную характеристику искажения формы элемента среды. Положительная величина, пропорциональная корню квадратному из инварианта девиатора деформаций, называется интенсивностью деформации сдвига [c.99]

В пределах упругости интенсивность напряжений пропорциональна интенсивности деформаций. [c.100]

Интенсивность напряжений является функцией интенсивности деформаций, не зависящей от типа напряженного состояния. [c.104]

То есть произведение интенсивностей деформаций и напряжений является величиной постоянной для рассматриваемого концентратора в упругом и упругопластическом теле. [c.129]

По сути задача сводится к нахождению некоторого приращения интенсивности деформаций ДЕ , характеризующей положение точки Ар путем введе 1ия некоторого корректировочного коэффициента [c.129]

Рис. 5.1. К методике определения интенсивности деформаций в упругопластической стадии нагружения соединений с порами

Исследуя процесс ползучести при сложном напряженном состоянии, воспользуемся соотношениями теории упруго-пластическнх деформаций. Интенсивность деформаций ползучести определим в виде [c.123]

Исследуя процесс ползучести п[)И сложном напряженном состоянии, 1м>с110льзусмся соотношениями теории упруго-1 ласт1 ческих деформаций. Интенсивность деформаций ползучс-сти определим а виде [c.123]

Здесь a ii, af и ef— соответственно тензор напряжений, интенсивность напряжений и интенсивность деформаций в п-м структурном элементе при решении задачи в упругой постановке рстр — размер структурного элемента. [c.208]

Численный множитель перед корнем выбран так, чтобы при чистом сдвиге интенсивность деформаций равнялась величине сдвига. Зависимость интенсивности деформаций от главных дефюр-маций имеет вид [c.99]

Определим функцию интенсивности деформации ф. Подставим компоненты деформации по формулам (VIII. 16) в выражение для интенсивности деформации (VIII.6). Используем для этого соотношение (VIИ.5) [c.105]

При исследовании сварных соединений необходимо ориентироваться на испытание образцов, в которых воспроизведены условия сварки и эксплуатации конструкций. Необходимо также учитывать особенности дефектов сварки, которые имеют остроту концентратов, существенно отличную от остроты трещины. Например, радиус в вершине непро-вара или несплавления может изменяться от 0,001 до 2 мм. Этот онцентратор может работать как трещина и в то же время иметь значительные отличия от нее с увеличением радиуса в вершине. Поэтому формс1льный подход при оценке трещиностойкости сварных конструкций может привести к серьезным ошибкам. В связи с этим представляется весьма важным моментом прежде всего определение влияния начального радиуса концентратора на ei о критическое раскрытие 6 . Для этой цели воспользуемся результатами работы /27/, где для оценки сопротивляемости сварных соединений квазихрупким разрушениям был предложен критерий — критический коэффициент интенсивности деформаций, учитьгаающий изменение механических свойств метал га в зоне концентратора в процессе термопластического цикла сварки и величину радиуса в его вершине. При этом [c.82]

Осутцествим переход к более известному деформационному критерию. В отли гие от силового критерия, описы-ва ющего разрушение н условиях наибольшего стеснения деформаций (при плоской деформации), 5,, позволяет учесть вид напряженного состояния в окрестное и концентра гора, форму образцов и схему их нагружения. Воспользуемся соотношениями между критическим коэффициентом интенсивности деформаций /27/, К р и 6 [c.82]

Для практического использования разработанной методики при определении полей напряжений и деформаций сварных соединений с порами были построены соответствующие графики и HOMorpauwMbi (рис. 5.3 и 5.4). В случае, когда реализуется локальное пластическое течение вблизи контура поры, зависимость максимальной интенсивности деформаций в самой опасной точке от относительной нагрузки СТ(,р/о.г приведена на рис. 5.3. Видно, что максималь- [c.131]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...