Влияние расчетной схемы

Известно, что определенные экспериментально механические характеристики, в равной степени, как и принимаемые для расчета нагрузки, в большинстве случаев отличаются от фактически существующих. При этом многие факторы, оказывающие влияние на действительную прочность, не поддаются непосредственному предварительному учету, так как носят случайный характер и прогнозировать их трудно. Часть факторов не может быть учтена из-за отсутствия исчерпывающих данных о физической сущности происходящих явлений. Наконец, учет некоторых факторов может привести к такому усложнению расчетной схемы, что выполнение самого расчета повлечет неоправданные затраты труда и времени. [c.139]

Расчет валов состоит из двух этапов проектного и проверочного. Проектный расчет на статическую прочность производится для ориентировочного определения диаметров. Расчет начинается с установления принципиальной расчетной схемы и определения внешних нагрузок. В начале расчета известен только крутящий момент Мг- Изгибающие моменты оказывается возможным определить лишь после разработки конструкции вала, когда согласно , чертежу выявится его длина. Кроме того, только после разработки конструкции определятся места концентрации напряжений галтели, шпоночные канавки и т. д. Поэтому проектный расчет вала производится только на одно копчение. При этом расчете влияние изгиба, концентрации напряжений и характера нагрузки на прочность вала компенсируется понижением допускаемых напряжений на кручение [т,, . [c.513]

Рассмотрим влияние погрешности расчетной схемы на устойчивость алгоритма на примере осесимметричной задачи о равновесии цилиндра. Пусть радиус цилиндра 1, а его длина 4. Расположим начало координат в центре цилиндра, совместив ось 2 с осью вращения. Нагружение сводится лишь к касательным напряжениям, приложенным на участке —1 2 1, [c.577]

Перейдем к изложению расчетной схемы. При этом возникает весьма важный вопрос о переходе к конечной области. Предлагается задавать некоторую область (ее сечение в меридиональной плоскости ограничено контуром Г1 (см. рис. 77), а именно (2 = 2о, г = Я)) достаточно больших размеров так, чтобы влияние возмущения, вызванное переходом к конечной области, можно было устранить (в некоторой степени) выбором краевых условий. Исходным моментом являются рассуждения, приведенные в [68], при рассмотрении задачи о колебаниях струны ограниченных размеров, где показано, что при определенных граничных условиях не существует отраженных волн. Получаемое тогда рещение будет совпадать с решением для бесконечной струны. [c.643]

Существует и обратное влияние. Сильные взаимодействия в определенном смысле кладут естественный предел квантовой электродинамике как изолированной науке. Фундаментальность проблемы обнаружения пределов применимости квантовой электродинамики обусловлена тем, что во всей теории элементарных частиц только квантовая электродинамика представляет собой законченную расчетную схему, дающую возможность последовательного расчета всех эффектов практически с любой точностью. Поэтому установление расхождения между предсказанием квантовой электродинамики и экспериментальным результатом явилось бы крупным открытием, устанавливающим предел нашим представлениям о строении материи. [c.394]

СОВ, сопровождающих работу системы, анализа динамики их работы и оценки влияния различных параметров системы на работу всего механизма в целом. В лабораторной работе исследование динамики вибромолота сведено к изучению одномассовой виброударной системы с одним ограничителем, расчетная схема которой показана на рнс. И.3.3. [c.30]

Большинство муфт (см. ниже) вследствие неизбежной несо-осности соединяемых валов нагружает вал дополнительной радиальной силой F , значение которой может достигать 1000 И и более (см. пример 17.1), поэтому влияние се необходимо учитывать при расчете валов на сопротивление усталости и при подборе подшипников. На расчетной схеме расстояние от точки приложения силы до ближайшей опоры определяют по размерам выбранной муфты при эскизном проектировании (ориентировочно это торец полумуфты, насаженной на вал редуктора). [c.292]

Подшипники, воспринимающие одновременно радиальные и осевые усилия, рассматривают как шарнирно-неподвижные опоры (рис. 22.4, а), а воспринимающие только радиальные усилия, — как шарнирно-подвижные (рис. 22.4, б). На расчетных схемах усилия от передач, распределяющиеся по длине ступицы, а также вращающие моменты изображаются как сосредоточенные и приложенные в середине ступицы (рис. 22.4, в). Влиянием силы тяжести валов и насаженных на них деталей пренебрегают (кроме маховиков и других тяжелых деталей). [c.387]

Производить расчет конструкций с учетом всех их конструктивных особенностей было бы весьма сложно, а в некоторых случаях, исходя из современного уровня развития науки, даже невозможно. Вместе с тем нет никакой необходимости учитывать все особенности конструкции, так как они часто оказывают несущественное влияние на работу сооружения. Поэтому при расчете реальной конструкции ее всегда заменяют идеализированной упрощенной системой — так называемой расчетной схемой, выбор которой является первым и исключительно ответственным этапом расчета. От этого выбора зависят и точность и трудоемкость его. Иногда излишнее даже небольшое уточнение расчетной схемы влечет за собой существенное усложнение расчета. Напротив, из-за недостаточно обоснованного упрощения расчетной схемы в расчете может быть допущена существенная непозволительная ошибка. Расчетная схема должна удачно отражать основной характер работы реальной конструкции, устраняя несущественные, втор о-с 1 е п е н н ы е факторы. [c.26]

Заканчивая рассмотрение влияния начальных несовершенств, заметим, что системы, которые при соблюдении идеальности формы и характера приложения нагрузки, теряют устойчивость по классической схеме (напомним, что в них закритическое, отклоненное от первоначального состояние, смежное с начальным, устойчиво), малочувствительны к несовершенствам. Напротив, системы, закритическое смежное состояние которых неустойчиво, проявляют заметную чувствительность к несовершенствам. Даже небольшие отличия реальной конструкции от идеализированной расчетной схемы могут привести к заметному снижению значения критической силы. Об этом подробно говорится в 18.4. [c.303]

Центробежный толкатель имеет вращающиеся грузы, масса которых сосредоточена в шарнире рычажной системы. Величина груза значительно превышает вес соединительных рычагов, что позволяет пренебречь при расчете влиянием их веса. Расчетная схема для этого случая представлена на фиг. 312. [c.514]

Выше при выводе основного линеаризованного уравнения использовалась обычная теория изгиба балок, не учитывающая влияния деформаций сдвига, вызываемых поперечными силами. Рассмотрим вариант решения задачи устойчивости прямого стержня с учетом влияния деформаций сдвига. Воспользуемся расчетной схемой балки, предложенной С. П. Тимошенко. Согласно этой схеме плоские сечения, до деформации балки нормальные к ее оси, остаются плоскими и после изгиба балки, но перестают быть нормальными к ее изогнутой оси. Таким образом, в схеме С. П. Тимошенко положение каждого сечения деформированной балки определяется двумя независимыми величинами поперечным перемещением V и углом поворота сечения (рис. 3.22). Угол сдвига равен > ) = О — v, где v — угол поворота нормали к оси балки. [c.109]

Рассмотрим простейшую расчетную схему трехслойной балки, позволяющую учесть влияние деформаций сдвига слоя заполнителя. Положим, что средний слой (слой заполнителя) работает на поперечный изгиб как балка С. П. Тимошенко (см. рис. 3.22), а тонкие несущие слои — только на растяжение — сжатие. Собственной изгибной жесткостью слоев при изгибе всего трехслойного стержня пренебрегаем. Если принять t h и считать, что при изгибе стержня нет проскальзывания между его слоями, вместо зависимостей (3.33) получим [c.114]

Слитковоз с канатным приводом (фиг. I, а), управляемый по системе генератор—двигатель (Г — Д), при анализе неустановившихся процессов может быть представлен расчетной схемой (рис. 1,6), полученной в результате таких допущений 1) жесткость звеньев лебедки, соединяющих электродвигатель с барабаном, велика по сравнению с жесткостью канатов, поэтому все вращающиеся массы можно заменить одной приведенной к барабану массой 2) влияние профиля пути на движение слитковоза незначительно, поэтому можно считать слитковоз перемещающимся по горизонтальному пути 3) жесткость канатов в процессе неустановившегося движения принимается переменной в зависимости от положения слитковоза и усилия в канате. [c.106]

Обычно в этих приводах гидроусилителем служит сопло—заслонка. При составлении расчетной схемы тип гидроцилиндра и распределительную гидроаппаратуру выбирают в соответствии с рекомендациями, учитывая, что масса подвижных частей привода (рис. 6.8) оказывает существенное влияние на его частотные характеристики и производительность. Возникающие при работе привода инерционные нагрузки также ухудшают его динамику. Как показывают эксперименты, при массе штока с инструментом 5 кг величина приведенной к центру поршня инерционной массы достигает в момент торможения 98 кг (при длине трубопроводов, соединяющих цилиндр с гидроусилителем, /т = 1 м). В результате уменьшения /т до 0,2 м инерционная масса снизилась до 40 кг, а fa привода возросла примерно на 20 Гц. [c.149]

В случае произвольных систем определение оптимальных параметров представляет весьма сложную, не всегда разрешимую задачу. В связи с этим задача оптимизации параметров сводится часто к последовательному перебору вариантов и к выбору наиболее подходящего из них. Для предварительной ориентации при выборе вариантов лучше рассматривать упрощенные расчетные схемы, позволяющие в ряде случаев оценивать качественное влияние того или иного параметра. [c.375]

Большое влияние на развитие динамических процессов в машинах оказывают величина и распределение масс в трансмиссии, исполнительном органе и двигателе, определяющие инерционность узлов мащины. В связи с этим перед составлением эквивалентной расчетной схемы необходимо тщательно изучить распределение масс и установить их величину. [c.12]

Сумма приведенных моментов инерции всех участков трансмиссии, двигателя и исполнительного органа определяет суммарный приведенный момент инерции мащины, являющийся важной характеристикой привода машины. Кроме того, на динамику машины оказывает влияние не только величина приведенных масс, но и распределение их вдоль упругой трансмиссии. Правильная расчетная схема должна быть построена так, чтобы это распределение не было нарушено. В этом отношении большую помощь может оказать график, показывающий распределение приведенных масс вдоль эквивалентного вала, который будем называть диаграммой масс. [c.13]

В приведенной выше методике построения эквивалентной расчетной схемы не были учтены потери, имеющие место в любой реальной машине и оказывающие существенное влияние на величину динамических усилий. Проведем теперь учет потерь в трансмиссии в период запуска при условии ф1> ф . Как будет показано ниже, это неравенство справедливо вплоть до момента, соответствующего действию максимальных динамических усилий. [c.61]

Абсолютные размеры и профиль ребра в условиях пленочной конденсации определяют не только изменение площади поверхности конденсации, но и гидродинамику процесса формирования пленки конденсата в связи с изменением соотношения сил тяжести, вязкости и поверхностного натяжения, действующих на пленку. Это обусловило различие в подходах к разработке расчетных схем тепло- и массообмена при конденсации на ребристых поверхностях. Однако достаточно точного и универсального аналитического решения данной задачи еще не имеется, и по тому для обобщения опытных данных используются полуэмпирическое и эмпирические зависимости. В опубликованных работах рассматриваются частные решения для случаев преобладающего влияния одного или нескольких факторов. [c.178]

Обоснованный подход к исследованию прочности и ресурса АЭУ должен включать в себя следующие основные этапы. Для каждого из режимов эксплуатации АЭС проводится анализ теплогидравлических процессов с тем, чтобы определить историю теплового и гидравлического нагружения оборудования первого и второго контуров. Затем вьшолняются исследования напряженных и деформированных состояний с учетом возможных сейсмических воздействий, взаимного влияния оборудования и опорных конструкций. В соответствии с этим вначале приходится рассматривать АЭС как единое целое, ее расчетная схема может быть представлена в виде пространственной трубопроводной системы, состоящей из прямолинейных и кривых стержней (см. рис. 1.5 и 3.12), где показана петля первого контура АЭС с ВВЭР-440). Для граничных условий и нагру- [c.88]

В номинальных режимах эксплуатации АЭС рабочие параметры установки сохраняются примерно постоянными (для ВВЭР-440 с учетом данных 1 гл. 2 давление и температура на входе составляют 12,7 МПа и 265 °С, а на выходе - 12,4 МПа и 296 °С). Расход теплоносителя через реактор составляет около 43000 м /ч, Давление в контуре, стационарные температурные смещения и напряжения от весовых нагрузок определяются с использованием общей расчетной схемы. Весовые нагрузки из-за массивности оборудования АЭУ оказьшаются весьма значительными. Суммарная масса оборудования составляет около 10% от массы бетонных сооружений, заключающих в себя установку, Эта характеристика АЭУ важна для проектирования опор, анализа отклика на сейсмические воздействия и нагрузки, обусловленные аварийными режимами эксплуатации АЭС. Опорные конструкции должны допускать температурные расширения и быть достаточно жесткими, поскольку они строго влияют на собственные колебания всей системы АЭС, даже контролируя их, что также важно для учета влияния землетрясений и аварийных нагрузок. Жесткостные свойства опор, возможные (заложенные в проекте) их особенности рассеяния (диссипации) энергии колебаний учитываются в расчетах введением соответствующих матриц жесткости и демпфирования. [c.90]

В первой задаче вьшолнен расчет собственных колебаний сложной разветвленной трубопроводной системы (рис. 3.14) при различных схемах конечноэлементной аппроксимации, включающих в себя соответственно 37 узлов и 36 элементов и 78 узлов и 77 элементов. Рассчитывались первые 6 частот и форм собственных колебаний, две из которых вместе с расчетной схемой МКЭ приведены на том же рисунке. При этом оценивалось влияние подробностей сетки МКЭ и поперечного сдвига в трубопроводе на результаты расчета, которые сведены в табл. 3.6. Из таблицы следует, что учет сдвигов оказывается существенным для элементов с меньшими относительными размерами (сетка 2) и приводит к снижению, как это должно быть, более высоких частот собственных колебаний. Использование принципа вложенных сеток позволяет заключить о достаточной точности первой из двух схем конечноэлементной аппроксимации. Исследования выполнены для следующих характеристик трубопровода. Температура протекающей в нем жидкости 270° С, коэффициент Пуассона для материала труб -0,3, модуль Юнга при температуре 300° С - 1,91 10 МПА, при 20° С -2,1 10 МПА. Наружный диаметр тройника В на участке АВ - 0,46 м при толщине стенки 0,04 м, а на участке BF - соответственно 0,328 м и 0,024 м. Наружный диаметр тройника С - 0,475 м, толщина стенки 0,048 м. Наружный диаметр трубопроводной ветки BF — 0,325 м, толщина стенки — 0,019 м, на остальных участках трубы имеют наружный диаметр 0,426 м и толщину стенки 0,024 м. Остальные размеры и характеристики жесткостей опор приведены на рис. 3.14. Решение этой задачи и других [48, 49] по- [c.109]

Расчет трубопроводов АЭС на эксплуатационные и сейсмические воздействия выполняется на основе общей расчетной схемы, включающей оборудование и опорные конструкции. Эта схема может быть представлена в виде пространственной трубопроводной системы, в которой оборудование также заменяется эквивалентными (приведенными) пространственными стержнями, а влияние опор учитывается введением соответствующих [c.190]

Для этого при проверке геометрической точности станка погрешности следует разделять на скалярные и векторные. Векторные величины, в свою очередь, разделяются на действующие вдоль заданного направления (например, осевое биение шпинделя), в заданной плоскости (например, биение шпинделя в плоскости перпендикулярной оси, погрешность траектории суппорта или стола в плоскости его движения). В последнем случае по стандарту проверка осуществляется с помощью одного индикатора. При этой проверке получаемой информации не достаточно для суждения о погрешности траектории резца необходима постановка двух индикаторов (датчиков), как показано на рис. 2. Этот пример иллюстрирует отличие применяемых проверок от стандартных. Для оценки влияния точности основных узлов станка на выходные параметры необходимо составление расчетных схем. Следует иметь в виду, что на один и тот же выходной параметр типовой детали может влиять несколько видов исходных погрешностей. [c.169]

Так как большинство погрешностей станка — векторные величины, то при оценке их суммарного влияния они складываются геометрически. В качестве примера на рис. 3 представлена расчетная схема определения влияния биения шпинделя и неперпендикулярности оси шпинделя к плоскости стола сверлильного станка на овальность обрабатываемого отверстия. При определении биения устанавливаются положения осей биения. Допустим, направление большой оси биения перпендикулярно к стрелке а и составляет величину Ai. Величина неперпендикулярности оси шпинделя к плоскости стола составляет величину а, а направление совпадает со стрелкой а. Величина овальности обрабатываемого отверстия от неперпендикулярности составит [c.169]

Проанализировать влияние возможных высотных отклонений на параметры расчетной схемы, в частности, на нагрузку и изгибающий момент Л/j. Для этого представим выбранные параметры [c.193]

Для оценки влияния трения была рассмотрена расчетная схема страховочного корпуса, не учитывающая трения между слоями (рис. 2, б). Уравнения движения при [Fj] = О имеют вид (4). [c.343]

Следует заметить, что в пограничном слое газа над стеклопластиком может присутствовать до 50 различных компонент. Однако влияние многих из них на результирующие параметры разрушения, такие как суммарный тепловой эффект физико-химических превращений AQ или скорость уноса массы G ,, оказывается достаточно слабым, поэтому правильный выбор модели процесса и расчетной схемы является весьма важной задачей. [c.251]

На рис. 4-9,6 показана расчетная схема заданной системы. Влияние упоров на поперечину, а следовательно, и на валик представлено реактивным моментом Х2Ь, где X — реакн,ия упора. [c.74]

Перейдем к рассмотрению вопроса о влиянии погрешности кубатурных формул на сходимость алгоритма. Очевидно, что в случае задач 1+ и Ц- эта погрешность (если она достаточно мала) не повляет на сходимость (разумеется, если воспользоваться формулами (2.31 )), а приведет к некоторой погрешности решения (аналогично удержанию в рядах конечной суммы). Количественную оценку допустимой погрешности расчетной схемы (гарантирующей сходимость) можно выразить посредством эквивалентного изменения значения параметра X (полагая при этом, что иных погрешностей нет) значение X по модулю не должно превышать второго по величине полюса резольвенты. [c.576]

В качестве примера приведем построение расчетной схемы фермы. Для стержней фермы принимаются четыре гипотезы об их материале (см. 1.2), гипотеза Бернулли и гипотеза о ненадавливаемости волокон жесткие клепаные или сварные узлы заменяются шарнирами и на основании этого доказывается, что стержни будут работать или на растяжение, или на сжатие стержни изображаются линиями, соответствующими их осям внешние силы считаются приложенными в узлах влияние концентрации напряжений вокруг заклепочных отверстий на прочность не учитывается. [c.29]

Здесь 5= 1,0 1,3 — коэффициент, учитывающий ответственность детали (чем серьезнее последствия поломки детали, тем больше S) К = 1,2 1,5 — коэффициент, учитывающий точность расчета, т. е. степень соответствия расчетной схемы и величины расчетной нагрузки действительным условиям работы детали Т= 1,05 1,20 — коэффициент, учитывающий влияние трудно обнаруживаемых дефектов в материале заготовки детали для деталей из покоьок и проката Т = 1,05 1,10, для литых деталей Т = 1,15 1,20 М = 1,15-г-1,0 — коэффициент, учитывающий вероятную неоднородность качества материала детали и материала образцов, подвергающихся контрольным испытаниям F = 1- -4 — коэффициент, учитывающий влияние формы детали и концентрации напряжений в ней на усталостную прочность он определяется в соответствии со значением коэффициентов концентрации напряжения, которые выбираются из специальных таблиц или графиков. [c.155]

Основными нагрузками на валы являются силы от передач, распределяющиеся по длине ступицы. На расчетных схемах эти силы, а также вращающие моменты изображают как сосредоточенные, приложенные в серединах ступиц (рис. 22.6, в). Влиянием силы тяжести валов и насаженных на них деталей пренебрега- [c.297]

В создании рабочего усилия толкателя Я участвуют не только массы рычагов рычажной системы, как это было изложено в предыдущем случае, но и массы грузов, установленных в щарни-рах О. Расчетная схема представлена на фиг. 314, а. Вывод расчетных уравнений аналогичен выводам, приведенным для случаев 1 и 2. Действительно, рассматривая влияние центробежных сил от масс рычагов, приходим к уравнениям случая 2. Рассматривая влияние центробежных сил грузов, приходим к уравнениям случая 1. Общее рабочее усилие толкателя для рассматриваемого случая будет равно сумме рабочих усилий, создаваемых центробежными силами масс рычагов и грузов. Тогда, используя [c.517]

Реально АЛ трудно разделить на равнонадежные участки — секции (Si ф В2 Bg. ..) различны также и длительности рабочих циклов на каждом участке (Ti ф . ..), Поэтому определение числовых значений ожидаемых величин дополнительных потерь Вдоп или Y является весьма сложной задачей, которая несколько упрощается лишь тем обстоятельством, что чем дальше данный участок от выпускного, тем в меньшей Степени его простои сказываются на простоях последнего (т. е. Д21 > > Д31 > Д41 и т. д.). Это дает возможность в сложных многоучастковых линиях учитывать влияние не всех участков, а лишь нескольких, наиболее близких к выпускному, и сводить реальные расчетные схемы линий к двух- или трехучастковым. [c.67]

Исследование напряженных состояний в элементах корпуса ВВЭР-440 выполним для моментов времени с максимальными градиентами температур. Для патрубковой зоны это соответствует моменту времени 1,6 ч от начала расхолаживания (см. рис. 5.5), а для обечайки активной зоны реактора - 30 с от начала срабатывания САОЗ. Выбор расчетной схемы для патрубковой зоны в виде осесимметричного патрубка с пластиной основывается на результатах 2 гл. 4. Размер пластины (корпуса реактора) составляет более трех диаметров патрубка с тем, чтобы исключить влияние патрубка на края пластины. Учет внутреннего давления р = 13,7 МПа также осуществлялся в соответствии с 2 гл. 4. [c.182]

Принимая во внимание симметрию ГЦК и идентичность его петель, рассмотрим только одну петлю (например, № 2 на рис. 6.1), заменив влияние на нее остальных петель и вспомогательных трубопроводов (САОЗ и других) соответствующими присоединенными жесткостями и массами этих трубопроводов, непосредственно примыкающих к реактору. Выбранную петлю аппроксимируем системой конечных элементов, прямолинейных и кривых, в соответствии с реальной трассировкой и требованиями точности и вычислительной устойчивости метода, изложенными в гл. 3. Полученная таким образом расчетная схема ГЦТ приведена на рис. 6.2, она состоит из 58 конечных элементов (из них 4 криволинейных) и 56 узлов. При этом участок 1-20 моделирует реактор вместе с оборудованием верхнего блока, 51-56 - парогенератор, 27-29, 29-42 и 29-37 - главный циркуляционный насос, 14-25 и 22—30 — главные запорные задвижки с приводами управления 17-23 и 24-28 для холодной и горячей веток петли соответственно. [c.191]

Рис. 3. Расчетная схема определения влияния на овальность обрабатываемого отверстия биения шпинделя и неперпендику-лярности его оси к плоскости стола сверлильного станка

Батанный брус представляет собой балку переменного сечения на двух опорах с двумя консолями, на которых размещены тяжелые челночные коробки. Передача движения батану осуществляется сравнительно нежестким коленчатый валом, податливость которого оказывает влияние на собственную частоту колебаний бруса. Поэтому расчет собственных частот колебаний бруса с учетом всех динамических факторов является сложной задачей, имеющей важное значение для конструкторской практики. Частота собственных Колебаний бруса катана ткацкого станка А7-100 приближенно определялась о помощью метода Рэлея в работе Б. А. Корбута [1]. При этом непосредственно экспериментальная проверка частоты собственных колебаний самого бруса при принятой расчетной схеме не производилась, и вопрос о погрешности определения частот остался невыясненным. Также не определялась форма колебаний. [c.196]

Отметим, что при заданной акселерограмме землетрясения и принятых расчетных схемах данной конструкции, влияние сил трения между слоями на перемещения масс не значительно. [c.343]

Приводится ириближенный расчет сейсмической нагрузки на корпус реактора, представляющий собой массивную толстостенную оболочку из рулониро-вапного металла, заполненную водой и содержащую внутрикорнусные устройства. Для вычисления оценки влияния трения рассмотрены расчетные схемы, учитывающие и не учитывающие трение между слоями. [c.391]

Рассмотрим в качестве примера область газовой динамики, в которой не поддаются расчету газодинамическая устойчивость компрессоров, автоколебания и вращающиеся срьгеы, эксплуатационные влияния и помехи. Достоверность расчетов снижают такие факторы, как многорежимность и широкий диапазон внешних условий, ограничения и упрощения расчетных схем, узкий диапазон правомерности моделирования. [c.53]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...