Вывод расчетных уравнений

При косоугольной системе координат для вывода расчетных уравнений в дискретной форме будут служить общие уравнения теории упругости с частными производными в косоугольных координатах. [c.355]

При выводе расчетного уравнения введем следующие предположения [c.53]

Переходим теперь к расчету круглых пластинок. Эти пластинки мы подобно данному выше построению для двухопорной балки (гл. I, фиг. 9) с равномерно распределенной нагрузкой разбиваем на балочки-полоски, расположенные радиально, связь между которыми учитываем коэффициентом k. Для вывода расчетных уравнений предположим, что —средняя плоскость пластинки, изображенной на фиг. 75. Проведем ось симметрии пластинки 00 и выделим на расстоянии е от средней плоскости две точки т и т, расположенные от оси 00 на расстоянии q и q + Aq. Нормаль в точке т пересечет ось 00 в центре кривизны средней плоскости О. Обозначив прогиб точки т через г будем иметь для этой точки относительную деформацию вдоль касательной к окружности [c.136]

Эта формула, предложенная Г. Л. Поляком [Л. 114], связывает эффективное излучение тела с его результирующим изучением и открывает возможность существенного упрощения вывода расчетных уравнений и проведения анализа лучистого теплообмена. [c.59]

Приведенная исходная система уравнений (10-2) — (10-4) позволяет решить любую из этих указанных задач. Для упрощения алгебраических выкладок при выводе расчетных уравнений одно из указанных уравнений можно заменить уравнением теплового баланса рассматриваемой замкнутой системы тел [c.157]

Вывод расчетных уравнений для определения Qpi, Qp2, Qp3 изложен в [Л. 15]. Здесь, опуская громоздкие промежуточные преобразования, приведем их конечную форму [c.158]

Систематическое изложение теории регулярного теплового режима и ее приложений до сих пор в литературе отсутствует. Научные коллективы и отдельные исследователи, пользующиеся теорией регулярного режима в своей практической деятельности, руководствуются статьями, рассеянными по разным техническим журналам, и техническими отчетами по отдельным работам. Отрывочный характер получаемых таким путем сведений, отсутствие выводов расчетных уравнений, отсутствие кратких пояснений о технике экспериментирования влекут за собой в некоторых случаях неправильное применение теории. Настоящая монография ставит своей целью восполнить указанный пробел в существующей литературе она содержит изложение теории регулярного режима и ее наиболее важных приложений. [c.9]

При выводе расчетного уравнения зависимости (36)—(45) остаются в силе, но вместо условий (46) и (47) будем иметь [c.518]

Для окончательного вывода расчетного уравнения зубьев на изгиб вводим необходимые поправки, учитывающие по возможности все основные факторы, влияющие на прочность зубьев. [c.273]

По аналогии с выводом расчетного уравнения для ледяного калориметра из уравнения (8.2) получаем [c.77]

В. В. Власов, пользуясь критериями подобия, находит предельные случаи движения поршня одностороннего устройства без пружины. В работах [48, 58] излагаются результаты исследования динамики воздухораспределителей с пневматическим управлением, выводятся расчетные уравнения и даются графики времени срабатывания этих устройств. [c.13]

Вывод расчетных уравнений [c.286]

Исходным при выводе расчетных уравнений обычно является выражение секундного расхода газа (приведенное выше) [c.103]

Рис. 113. К выводу расчетного уравнения охлаждения элемента перемычки

Решения уравнений (5.30)... (5.32) дают разнообразные случаи распределения температуры в телах. При выводе указанных уравнений предполагалось, что коэффициенты Я, ср, а и ос постоянны. Учет зависимости этих коэффициентов от температуры приводит к нелинейным дифференциальным уравнениями, что чрезвычайно усложняет получение решения аналитическими методами. Для технических целей в ряде случаев точность решения оказывается достаточной, если выбирать средние значения коэффициентов Я, ср, а и а в диапазоне температур, характерном для рассматриваемого процесса. Судить о том, насколько удачно выбраны постоянные коэффициенты, можно на основании сравнения опытных и расчетных значений температур. Значения коэффициентов для расчетов температур при сварке сталей и других материалов рекомендуется выбирать по табл. 5.1. [c.151]

Другой вид одномерного течения газа в скрещенных электромагнитных полях получается при постоянной температуре, но переменном сечении канала. В этом случае вывод расчетных формул основывается на следующих исходных уравнениях [c.246]

Уравнение Бернулли является основным уравнением гидравлики, на базе которого выводятся расчетные формулы для различных случаев движения жидкости и решаются многие практические задачи. При этом нужно иметь в виду, что оно в виде (4.31)—(4.34) справедливо только для установившихся потоков с плоскими живыми сечениями. [c.57]

Для вывода расчетной формулы расхода водослива с широким порогом используем уравнение Бернулли, применительно к сечениям 1—1 и 2—2, относительно плоскости сравнения 0-0 (см. рис. 9.6) [c.111]

Для вывода расчетной формулы применим уравнение (135) для сечения 1—1 перед сужением и сечения 2—2 в сужении (aj= 2= I) - [c.114]

При выводе расчетных формул теплопередачи (см. гл. 6) было принято, что в данной точке или сечении теплообменного устройства температура рабочей жидкости постоянна. Однако это положение для всей поверхности справедливо приближенно лишь при кипении жидкости и конденсации паров. В общем случае температура рабочих жидкостей в теплообменниках изменяется горячая охлаждается, а холодная нагревается. Вместе с этим изменяется и температурный напор между ними M =(t —t2)i. В таких условиях уравнение теплопередачи (8-1) применимо лишь в дифференциальной форме к элементу поверхности dF, а именно [c.229]

При. а О уравнение (3. 39) дает правильный, но непригодный, цля расчетов результат а р Поэтому для горизонтального трубопровода расчетная формула выводится интегрированием уравнения (я. 38) при 3=0 [c.57]

Частота колебаний лопатки на диске может получиться меньше частоты лопатки, зажатой в тисках, вследствие недостаточной жесткости заделки лопаток в диске в окружном направлении. Наконец, расхождение между расчетными и экспериментально найденными частотами объясняется также тем, что при выводе дифференциального уравнения колебаний мы пренебрегли влиянием поперечной силы на прогиб лопатки. [c.118]

Предлагаемый в настоящей статье способ нахождения предельных точек характеристики пригоден при любой форме уравнения огибаемой поверхности и позволяет значительно упростить вывод расчетных зависимостей. Этот способ основывается на использовании свойств предельных точек характеристик, но его можно обосновать и иным путем, используя кинематическое истолкование системы уравнений (2). [c.42]

Расчетные уравнения для каждой из указанных величин выводятся на основании уравнения теплового баланса испарительной установки [c.115]

В создании рабочего усилия толкателя Я участвуют не только массы рычагов рычажной системы, как это было изложено в предыдущем случае, но и массы грузов, установленных в щарни-рах О. Расчетная схема представлена на фиг. 314, а. Вывод расчетных уравнений аналогичен выводам, приведенным для случаев 1 и 2. Действительно, рассматривая влияние центробежных сил от масс рычагов, приходим к уравнениям случая 2. Рассматривая влияние центробежных сил грузов, приходим к уравнениям случая 1. Общее рабочее усилие толкателя для рассматриваемого случая будет равно сумме рабочих усилий, создаваемых центробежными силами масс рычагов и грузов. Тогда, используя [c.517]

Движение жидкости через сальник с пористой предварительно сжатой набивкой можно легко представить, если, пренебрегая некоторыми искажениями, зависящими от соотношения радиусов штока и стенки камеры, принять его плоским. К тому же течение жидкости через сальник может быть представлено как потенциальное, т.е. установившееся и безвихревое, в котором вращение частиц жидкости относительно собственной оси отсутствует. На рис. 49 показано сечение половины сальникового узла с обозначениями, принятыми при выводе расчетного уравнения. Согласно этим обозначениям, зазоры а и б между поднабивочным кольцом сальника и сопряженными с ним цилиндрическими поверхностями камеры и штоком могут быть представлены источниками, а зазоры в и г между нажимной втулкой и теми же поверхностями штока и камеры - [c.88]

Принцип получения сеточной области изложен выше, перецде сразу к выводу расчетных уравнений. [c.56]

К работе приложены таблицы предельных параметров оптимального воздухо-воздушного эжектора при 0 =1 и vi,o = V] o=V4,3= 1, с помощью которых были построены графики рис. 22 и 23. Следует напомнить, что вывод расчетных уравнений был выполнен для идеальных газов, физические константы которых не зависят от температуры и давления. Поэтому при использовании таблиц и графиков необходимо следить, чтобы параметры состояния смешиваемых газов в соплах и на начальном участке камеры смешения были далеки от значений, соответствующих началу конденсации. В противном случае расчетные значения параметров оптимального эжектора могут, наичная с некоторого момента, существенно отличаться от действительных. [c.223]

Для вывода расчетных уравнений полагаем, что бипластмассы в намечаемом интервале температур с допустимой погрешностью подчиняются закону Гуна и ве обладают последствием. [c.112]

В работе приведен вывод расчетных уравнений дяя фланцевого стеклопластикового ооединенгя. Рассматривается фланец, соединенный о обечайкой аппаратуры (трубы) ва клею и наформованный намоткой стекложгу-тов. [c.203]

При овализации пальца подсчитывают напряжения в вертикальной и горизонтальной плоскостях, возникаюш,ие на наружной и внутренней поверхностях пальца, а также его деформацию по диаметру в горизонтальной плоскости. Прн выводе расчетных уравнений исходят из плоской задачи и прини-мают косинусоидальное распределение нагрузок по поверхности пальца (рис. 268). Расчет пальца ведут по формулам кривого бруса малм крпвнзны. Диаметральная де-форлшция прп овализации в средней части пальца [c.434]

В уравнения (6.18), (6.19) вводят абсолютное значение Ощ-При выводе этих уравнений принято, что выполняется условие От+Оа Ов, а тзкже предполагается независимость временного сопротивления от знака напряжения. Эти допущения, как и способ построения диаграммы предельного состояния, в большинстве случаев обеспечивают определение долговечности с некоторым запасом. Примеры соответствия экспериментальных и расчетных данных приведены в табл. 22. Напомним, что расчетные значения долговечности при их дальнейшем использовании следует уменьшить на величину запаса по долговечности п - [c.175]

Заметим, что Осватич при выводе расчетных зависимостей пренебрег влиянием капелек жидкости на ускорение системы, в связи с чем уравнение движения представлено им в форме [c.149]

Поверхность предельного состояния характеризует прочность материала детали при пропорциональном нагружении, когда число циклов и длительность действия нагрузки возрастают одновременно в одинаковой степени. На диаграмме рис. 4.8 этому процессу соответствует перемеп] ение по лучу ОА . Если в рассматриваемый момент наработка детали характеризуется горизонтальными координатами точки П, то запас по циклической долговечности (для уровня нагрузки в детали А д) определяется отношением отрезков ОА/ОД. Вертикальные и горизонтальные проекции сечений поверхности предельного состояния представляют собой кривые малоцикловой усталости Ае — Ы, Ае — Тц и зависимость долговечности от длительности выдержки в цикле Тц — N. Эти кривые для конструкций энергетического машиностроения рассмотрены в гл. 2 и 3. Зависимости Ае — N как для литых, так и для деформируемых жаропрочных авиационных сплавов на никелевой основе могут быть представлены уравнениями Мэнсона — Коффина АеМ = С. Особенностью этих сплавов является то, что величины т т С при высоких температурах (750—1050° С) не постоянны, а изменяются в широких пределах т — в 1,5— 2 раза, С — до 10—20 раз). Поэтому использование зависимостей типа Ае — в расчетах деталей авиационных двигателей требует экспериментального исследования соответствуюш его материала и определения постоянных т ж С. Однако возможны некоторое обобш ение экспериментальных данных и вывод расчетных зависимостей, пригодных для определения долговечности. Если рассматривать совокупность полученных экспериментальных точек для материалов одного класса и определить средние значения и границу нижних значений области разброса экспериментальных точек, то для долговечностей 10 — 10 соответствующие уравнения этих кривых можно представить в виде [c.88]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...