Уплотнение трение и износ колец

Набивочные уплотнения изготовляются преимущественно пеньковые и хлопчатобумажные с пропиткой нерастворимым в воде салом или жиром из прорезиненной ткани в виде колец со свинцовыми заклёпками для уменьшения трения и износа (фиг. Ь8, табл. 26). [c.465]

Пара трения — наиболее ответственный элемент торцового уплотнения. Ее надежность зависит от свойств и характеристик рабочей среды, правильного выбора материалов пары трения, конструкции уплотнительных колец, а также правильного расчета или подбора торцового уплотнения, обеспечивающего работу пары трения с наименьшим коэффициентом трения и износа. [c.297]

Гидродинамические и гидростатические уплотнения. Если допустима некоторая утечка уплотняемой жидкости через зону контакта уплотнительных колец, целесообразно использовать ее для создания масляной пленки в паре трения. Режим жидкостного трения, обеспечиваемый таким образом, снижает до-минимума коэффициент трения в паре (который в этом случае практически не зависит от материалов колец), тепловыделение и износ колец. Масляную пленку может образовать любая чистая жидкость. [c.114]

Уплотнение вала в аммиачных компрессорах часто выполняется из хлопчатобумажных колец. Ослабление трения между набивкой и валом и износа последнего достигается введением свинцовых элементов, охватывающих кольца набивки и плотно прилегающих к валу. В фонарь подаётся масло от насоса. На фиг. 15 изображён один из типов сальников аммиачного прямоточного компрессора. [c.634]

Стандартное сальниковое уплотнение состоит из нескольких колец набивки (в концентрично расположенной относительно вала расточке корпуса), которые прижимаются к валу и расточке корпуса за счет осевого давления нажимной крышки со стороны, противоположной уплотняемой среде. Основными причинами отказа в работе сальникового уплотнения являются неравномерное распределение набивки на вал, при котором наибольшее давление набивки у нажимной крышки соответствует минимальному в этой зоне давлению среды, в результате чего повышаются трение, износ вала и набивки неравномерная нагрузка на кольца набивки, при которой перепад давления воспринимается последним кольцом несоответствие между усилием затяжки сальника и перепадом давления недостаточные смазывание и теплоотвод в зоне трения. [c.226]

Бесконтактные. В механических уплотнениях уплотняющим элементом является твердое тело. Бесконтактные механические уплотнения (группа 1) имеют зазор между уплотняемыми поверхностями, через который неизбежно утекает жидкость. Они применяются для уплотнения подвижных соединений пар вращательного и возвратно-поступательного движения, так как в них мала потеря мощности на трение и нет износа деталей, что определяет высокую надежность и долговечность. После бесконтактного уплотнения должна быть полость для отвода утечек, поэтому они часто используются в качестве первой ступени, предназначенной для понижения давления перед контактным уплотнением второй ступени. Утечки по возможности уменьшают за счет увеличения гидравлического сопротивления. Для вязких рабочих жидкостей применяют щелевые уплотнения кольцевого или торцового типа (группы 1.1 и 1.2 табл. 1). Конструкции уплотнений осуществляют в виде плавающих втулок (рис. 2, а) или плавающих колец (рис. 2, б) с возможно малым зазором между уплотняемыми поверхностями. Плавающая втулка 3 применяется при малом биении и перекосе вала 1 относительно корпуса 2. Втулка может само-устанавливаться по торцу корпуса под действием пружины 4 и давления Рс в полости и совершать вместе с валом радиальные перемещения. Уплотнение с несколькими плавающими кольцами (рис. 2, б) допускает более значительные перекосы вала и более высокие перепады давления. Торцовые щелевые уплотнения [c.11]

В торцовых уплотнениях с парами трения из высокотвердых материалов износа колец практически нет и соответственно нет осевого смещения резинового кольца. В уплотнениях, в которых происходит осевое изнашивание колец пар трения, возникает осевое смещение резинового кольца. Осевым смещениям резинового кольца препятствует трение, что необходимо учитывать при расчете сил, действующих в торцовом уплотнении, причем при расчете следует принимать не силу трения движения, а силу трения покоя (силу страгивания). Сила страгивания в условиях смазывания водой и действия давления весьма велика (рис. 9.16) [28]. [c.304]

При правильной предварительной затяжке колец в уплотнении штока поверхность штока во время движения должна покрываться тонким слоем масла. Полной герметичности добиваться не следует, так как это увеличивает трение и способствует быстрому износу манжет. [c.108]

Сильфон в уплотнениях работает в условиях относительно небольших осевых "и угловых колебаний, имеющих большую частоту, соответствующую числу оборотов вала. Большая частота колебаний является одной из причин усталостного разрушения сильфона в районе сварного шва. На долговечность сильфона наряду с рабочим давлением влияет начальное положение сжат он, растянут или находится в свободном состоянии. Наиболее рациональным представляется случай, когда сильфон находится в сжатом состоянии на величину предполагаемого износа колец трения. Основными характеристиками сильфона являются жесткость (сила, вызывающая сжатие на единицу длины), долговечность, разрушающее и рабочее давление. Характеристики стальных сильфонов, применяемых в торцовых уплотнениях химических аппаратов, приведены в табл. 7. [c.24]

Материал поршневых колец должен обладать возможно меньшим коэффициентом трения, так как обычно потери на трение при работе поршней и поршневых колец составляют 50—60% всех механических потерь в двигателе. При плохих эксплуатационных условиях эти потери могут доходить до 70—80%. Поршневые кольца должны иметь высокий коэффициент теплопроводности, так как 75—80% тепла, полученного поршнем, отводится поршневыми кольцами. Кроме того, необходимо, чтобы кольца под влиянием высоких температур не теряли свою упругость. Наиболее эффективное уплотнение поршневыми кольцами достигается при минимальном зазоре между поршнем и втулкой цилиндра, правильной цилиндрической форме втулки и соответствующей чистоте ее зеркала. По мере износа втулки, поршней, поршневых колец, особенно маслосрезывающих, увеличивается расход масла за счет попадания его в камере сгорания, где оно частично сгорает, а частично коксуется, что приводит к пригоранию поршневых колец. Масло в камеру сгорания попадает вследствие насосного действия поршневых колец. Сущность насосного действия колец четырехтактного дизеля заключается в том, что при движении поршня вниз кольца прижимаются к верхней плоскости ручья, при этом масло, снимаемое кольцами со стенки втулки, заполняет зазоры между кольцом и ручьем. При движении поршня вверх кольца прижимаются к нижней плоскости ручья, при этом масло через зазоры попадает между поршнем и верхней плоскостью кольца. При движении поршня снова вниз кольца прижимаются к верхней плоскости ручья и масло будет выжато в зазор. Таким же образом масло будет подниматься от одного кольца к другому, пока не попадет в камеру сгорания. [c.157]

В некоторых случаях для уплотнения приводных валов шестеренных насосов применяются резиновые уплотнения. Конструкция подобных уплотнений отличается простотой и малыми габаритами, а надежность такого уплотнения, в основном, зависит от материала и технологии изготовления колец. На фиг. 72, е изображено одно из уплотнений приводного вала с применением резиновых уплотнительных колец. Рекомендуется применять канавки с прямоугольными боковыми сторонами. Твердость резиновых уплотнительных колец должна иметь 70 единиц по Шору. Движущаяся уплотняемая поверхность должна иметь чистоту = 0,4 мк, а твердость 50 -н 54. Одним из недостатков этого уплотнения является сравнительно большое трение и относительно быстрый износ. [c.152]

При установке в камеру колец набивки, не подвергавшихся предварительному прессованию, их следует обжимать в камере каждое в отдельности. Такое обжатие может быть осуществлено с помощью специальной втулки, которая изготовляется цельной или состоящей из двух половин. В случае невыполнения этого условия и обжатия всей набивки, находящейся в сальниковой камере, плотность набивки по высоте окажется неравномерной ввиду значительных потерь на трение набивки о шток и стенку камеры. Это повлечет за собой снижение герметичности уплотнения и ухудшение условий работы набивки с точки зрения ее износа и, следовательно, ресурса. [c.105]

По сравнению с уплотнениями других типов наиболее совершенными являются торцовые (механические) уплотнения. Принцип работы торцового уплотнения основан на прилегании одного кольца к другому с мини- мальным зазором. Наиболее распространенная конструкция торцового уплотнения показана на рис. 16.7, а. Кольцо 4, которое вращается вместе с валом 3, под давлением рабочей среды (смазочное масло, нефть, вода) и под действием пружины 2 прижимается к неподвижному кольцу 5. При прижатии колец 4 ц 5 друг к другу герметизируется рабочая полость г. Для предотвращения утечек рабочей среды (жидкости) в зазоре между внутренней поверхностью кольца 4 и валом 3 установлено уплотнительное кольцо I. Неподвижное кольцо изготовляют из более мягкого материала, чем подвижное кольцо. Одно из колец может перемещаться в осевом направлении для обеспечения надежного контакта и компенсации износа поверхностей трения. [c.227]

Ширина уплотняющей поверхности I существенно влияет на работу торцового уплотнения. На первый взгляд было бы естественно увеличивать опорную поверхность с целью снижения контактного давления рк- В действительности это дает неудовлетворительный результат по следующим причинам 1) увеличивается конусность торцов за счет неточности изготовления, износа и деформации, что приводит к нелинейному распределению давления в зазоре 2) растет нагрев жидкости в пленке и влияние изменения вязкости вдоль зазора на распределение давления 3) чем больше ширина уплотняющей поверхности, тем больше толщина пленки жидкости, ее изменение с нагрузкой и влияние загрязнения жидкости на износ торцов. Меньше всего параметры щели (высота, момент трения) меняются с нагрузкой и скоростью при узких кольцах, шириной 1—2 мм. Практически в уплотнениях валов малых диаметров (до 50 мм) ширина пояска может выбираться равной 2—3 мм, для средних диаметров (до 100 мм) — 3—4 мм, для больших диаметров — 5—8 мм. Выбор этого размера существенно зависит от свойств материала колец (прочность, пористость, прирабатываемость) и технологических особенностей их изготовления. Указанные значения ширины уплотняющих 166 [c.166]

Существенными недостатками резиновых уплотнений являются прилипание резины к металлу в состоянии покоя, значительные силы трения при страгивании поршня с места, выдавливание резины в зазор и сравнительно быстрый ее износ. Эти недостатки можно было бы устранить или ослабить применением чугунных поршневых колец. Но изготовление их для поршней больших диаметров (свыше трех метров) представляет значительные технологические трудности, не меньшие, чем обеспечение малых зазоров между поршнем и цилиндром. [c.93]

Таким образом, сочетание материалов колец пары трения в большинстве случаев является основным фактором, определяющим работоспособность и долговечность торцовых уплотнений. Учитывая сложность и многообразие условий работы торцовых уплотнений, при расчете их интенсивности изнашивания следует ориентироваться на статистические экспериментальные данные. Вместе с тем можно наметить подход к теоретическому расчету износа торцовых уплотнений. [c.264]

Торцовые уплотнения для абразивных и волокнистых сред. Наличие абразивных примесей (песка, грунта и т. д.) в уплотняемой жидкости вызывает повышенный износ деталей уплотнения, особенно элементов пары трения. Волокнистые примеси (бумажная масса, асбестоцементная суспензия, синтетические волокна и др.), а также примеси мелких частиц некоторых веществ, склонных к налипанию на твердые поверхности (кристаллы, продукты полимеризации), забивают внутренние полости уплотнений, лишая подвижности их детали. Кроме того, попадая в зону трения, такие частицы разрушают масляную пленку и таким образом, даже не имея большой абразивности, способствуют износу уплотнительных колец. [c.113]

Для узлов трения сельскохозяйственных, строительных и горных машин большую опасность представляет абразивный износ. Этот вид износа для незащищенного контакта в 3-4 раза выше, чем у защищенного при помощи герметизаторов. Последние изготавливают из полимерных композиционных и керамических материалов. Анализируется предварительно поведение абразивной частицы в зазоре и возможность препятствия ее проникновению в этот зазор при помощи специальных кромок рабочих поверхностей герметизатора. Экспериментально установлено, что для абразивных гидросмесей оптимальной является такая конструкция колец пар трения торцового герметизатора (уплотнения), при которой узкий поясок трения находится на вращающемся кольце, а широкий — на неподвижном. При обратном сочетании поясков трения на кольцах и равной их ширине более развитым становится участок абразивного изнашивания и более интенсивно протекает изнашивание кольца по ширине пояска трения, так как стык пары трения становится более доступным для абразивных частиц. [c.510]

Можно рекомендовать для расчётов средние из приведённых величин, т. е. от 0,4 до ),3 Kzj M , на основании следующих соображений 1) трение и износ незначительно изменяются при изменении р в этих пределах 2) уплотнение, а также отвод тепла от колец к стенке несколько лучше при больших значениях р] 3) современная технология позволяет обеспечить высокое качество материала чугунных поршневых колец. Значения р=0,65 - 1 KZj M следует принимать именно в тех случаях, когда возможно обеспечить высокое качество металла и совершенные способы изготовления кольца. Меньшие величины — до 0,5 Kzj M — можно рекомендовать для колец, предназначенных работать при наиболее высоких температурах, колец с большим сечением, обусловливающим некоторое понижение качества чугуна, а также для того, чтобы обеспечить возможно большую долговечность колец. Надо иметь в виду, что повышение р, а также остаточные деформации у чугунных колец связаны с наличием повышенных напряжений в кольце. Проектируя кольцо с более низкими величинами р, создают благоприятные условия уменьшения напряжений в нём как при работе, так и при надевании на поршень. В результате упругие (пружинные) свойства кольца сохранятся в течение более длительного времени. [c.822]

Но при этом наблюдаются следующие отличия. Деформация колец при установке в канавку должна быть возможно меньшей для снижения силы трения и износа. Минимальная относительная деформация определяется из условий обеспечения герметичности к концу срока эксплуатации. Для колец круглого сечения допускают е 1п = 0,1- 0,12. Для уменьшения верхнего предела Ётах посадочные места выполняют с соблюдением возможно жестких допусков. Для колец круглого сечения допускают e ax = = 0,18- 0,20 (вместо 0,35 для неподвижных соединений). Чистота обработки канавки в подвижном уплотнении повышается до. V7—V8. Чистота обработки трущейся поверхности должна быть в пределах V9—уЮ, но при этом важное значение играет характер микрорельефа, определяемый методом обработки. Острые микронеровности, характерные для шлифованных, хонингован-бnv кями. притертых с крупными порошками и тому подобных поверхностей, имеющих углы наклона микронеровностей более 5° и радиусы скругления вершин менее 50 мкм, вызывают быстрый абразивный износ резиновых уплотнений. Плавные микронеровности с углами наклона менее 3° и большими радиусами скругления вершин, характерные для накатанных и виброобкатанных поверхностей, притертых и полированных поверхностей, оказываются приемлемыми при высоте неровностей (точнее сказать, волнистости) в пределах у8—у9. Например, при обработке V8, когда профилограмма фиксирует острые выступы шероховатости (такой цилиндр имеет матовую поверхность), манжетное уплотнение изнашивалось в цилиндре за 10— 20 ч. При обработке у9в, когда лрофилограмма фиксирует сглаженные притиркой выступы шероховатости (поверхность зеркальная), износ уплотнения в цилиндрах установить не удалось даже за 250 ч работы. Твердость материала штока или цилиндра должна быть достаточно высокой, чтобы исключить появление рисок от механических частиц в рабочей жидкости. Риски являются главной причиной преждевременного износа уплотнений. Работоспособность уплотнений, как правило, сохраняется до тех пор, пока не появятся риски на трущейся металлической поверхности и не возникнут повреждения протекторного кольца. После этого сравнительно быстро повреждается резиновое кольцо, и все уплотнение выходит из строя. [c.237]

Ф 1пьтры. Анализ причин отказов торцовых уплотнений показывает, что износ колец пар трения в реальных условиях эксплуатации значительно превышает износ в условиях лабораторных и стендовых испытаний. Прогнозируемая по результатам стендовых испытаний долговечность двойного торцового уплотнения ТД65-25 составляет 18 750 ч (см. с. 14), в условиях же промышленной эксплуатации долговечность аналогичных уплотнений обычно не превышает 4000 ч. Повышенный износ колец пар трения при эксплуатации торцовых уплотнений вызывается загрязняющими смазочную жидкость частицами. Загрязнения, содержащиеся в смазочной жидкости, представляют собой продукты износа трущихся пар, продукты окисления жидкости и металла, загрязнения, вносимые при монтаже, и др. Представление о гранулометрическом составе загрязняющих частиц, попадающих в смазочную жидкость из атмосферы, дают данные pi . 28. В составе пылинок до 80 % кварца и до 17 % окиси алюминия [10]. Основную массу атмосферной пыли составляют частицы размером менее 10 мкм, соизмеримые с зазорами пар трения торцовых уплотнеиий и превышающие твердость трущихся колец, чем и обусловливается абра-46 " [c.46]

Объектом испытаний явились кольца торцового уплотнения размерами 54X 43 X 8 мм, выполненные из металлокерамиче-ского твердого сплава В Кб. Обоймы, в которые устанавливали кольца, изготовляли из медесодержащих сплавов, в том числе бронз, латуней, а также хромоникелевых сталей, содержащих в своем составе медь, например из среднелегированной медью стали Х32Н8М2Д2 (ЭП528) или 12Х18Н10Т (до 0,3% Си). Износ колец в кислой (серная кислота) и в щелочной среде (едкий натр) приведен в табл. 1. Анализ этих результатов показал, что в щелочи трение сопровождается износом колец и точечной коррозией на поверхности их контакта. В серной кислоте проявляется эффект безызносности из-за образования на поверхности [c.9]

Рассмотрим встречающиеся в ГТД типы контактных уплотнений. Конструкция контактного металлического кольцевого уплотнения представлена на рис. 12.2. В канавках кольцедержателя 1 размещаются неподвижные разрезные упругие кольца 2, плотно прижатые силой упругости к неподвижной втулке 3. Число колец обычно не превышает трех. Перетеканию масла из масляной полости и проникновению в нее воздуха или газа извне препятствует боковое прилегание кольца к боковой поверхности канавки. Для уменьшения трения и износа соприкасающихся поверхностей к ним подводят масло через отверстия (около 1 мм) в кольцедер-жателях. Для хорошего уплотнения масла перепад давлений воздуха должен действовать внутрь масляной полости, но не быть [c.531]

Разрыв трубопровода запирающей воды. При этом горячая вода из КМПЦ будет выходить в систему питания уплотнения вала. Вскипание воды начнется в рабочем зазоре плавающих колец при понижении давления до давления насыщенных паров, что приведет к выходу из строя плавающих колец (задирам и схватыванию), так как они неработоспособны в паровой среде. Нагрев уплотнения в этой ситуации до температуры 200—280 °С нарушит герметичность концевого торцового уплотнения из-за разрушения резиновых элементов конструкции и износа пары трения, поскольку она тоже неработоспособна в паровой среде. Последствием разрушения концевого уплотнения будет истечение в обслуживаемое помещение большого количества радиоактивной воды и пара. В результате ГЦН должен быть выведен в ремонт. [c.108]

При вращении валов машин химического производства со скоростью 2860 об мин линейная скорость в парах трения достигает 10 м1сек. В качестве запирающей жидкости торцевого уплотнения использовалась дистиллированная вода, подаваемая в него под давлением 0,1—0,5 кПсм . В паре минералокерамика—минералокерамика износ колец составил — 0,05 мм за 100 ч работы. Значительно лучшие результаты получены в паре минералокерамика—графит, минералокерамика—фторопласт. Эти пары и получили практическое применение в химическом машиностроении. [c.383]

Для уменьшения износа уплотнительных поверхностей задвижки на боковых поверхностях клина прострогиваются пазы, которыми клин направляется в корпусе по специальным направляющим рёбрам (фиг. 48). Рёбра корпуса воспринимают давление клина и предотвращают этим износ уплотнительных колец, а также изгиб шпинделя. Длина пути подъёма клина, на которой происходит трение между уплотнениями клина и кор- [c.797]

В некоторых случаях после появления трещин уплотнение продолжает работать с повышенными утечками жидкости и износом пары трения, возникающими вследствие увеличения непл оскостно-сти и шероховатости поверхности пары (рис. 8.27). В других случаях уплотнение после терморастрескивания выходит из строя из-за недопустимо большой утечки жидкости вследствие разрушения колец пары трения. [c.261]

Герметичность сопряжения вращающегося кольца с валом перемешивающего устройства и неподвижного кольца с корпусом аппарата обеспечивается вспомогательными уплотняющими элементами, которые, кроме того, должны обладать способностью компенсировать износ поверхностей трения, погрешности изготовления и сборки несоосность, радиальное, торцовое и угловое биение. В большинстве конструкций уплотнений в качестве вспомогательных уплотняющих элементов применяют резиновые кольца круглого сечения. В некоторых конструкциях торцовых уплотнений, где компенсирующей способности резиновых колец недостаточно, в качестве вспомогательных уплотняющих элементов применяют сильфоны. Торцовые уплотнения могут иметь одну или несколько пар трения. Для герметизации валов перемешивающих устройств химических аппаратов чаще всего применяют уплотнения с двумя парами трения - двойные и реже с одной парой - одинарные. Б двойном торцовом уплотнении смазочная жидкость находится под давлением р , превышающим рабочее давление р в аппарате (см. рис. 1, в) в этом случае торцовое уплотнение предотвращает утечк у смазочной жидкости в аппарат (нижняя пара трения) и в атмосферу (верхняя пара трения). В одинарном торцовом уплотнении смазочная жидкость находится при атмосферном давлении (см. рис. 1, а и б), и, следовательно, при избыточном давлении в аппарате уплотнение предотвращает утечку рабочей среды из аппарата в атмосферу при остаточном давлении в аппарате пара трения одинарного уплотнения работает в условиях, аналогичных условиям нижней пары двойного торцового уплотнения. [c.4]

Трение при граничной смазке, характеризующееся малой силой трения, малым износом и небольшими утечками, является для торцовых уплотнений наиболее желательным. В отдельные моменты работы уплотнения в паре трения могут наблюдаться все рассмотренные виды трения как по всей зоне контакта, так и на отдельных участках. Трение без смазочного материала наблюдается в начале работы уплотнения после длительной стоянки вследствие испарения или вьщавливания из зоны контакта пары трения смазочной жидкости. Местные нарушения вида трения вызываются короблениями уплотняющих поверхностей колец пары. Даже при незначительном короблешш поверхности одного из колец происходит изменение исходного плоскопараллельного зазора и перераспределение контактного давления. В зонах с увеличенным контактным давлением зазор между уплотняющими поверхностями уменьшается, и поступление смазочной жидкости в зазор прекращается. В этих зонах реализуется трение без смазочного материала, а на остальной поверхности (с увеличенным зазором) — трение со смазочным материалом. [c.6]

Межремонтный срок службы торцовых уплотнений определяется в основном долговечностью элементов пары трения. Поскольку равномерный абразивный износ уплотнительных колец компенсируется с помощью пружин, долговечность определяется не столько износостойкостью, сколько прочностью и термостойкостью материалов. Действительный срок службы торцовых уплотнительных устройств в настоящее время от одного до пяти лет, после чего наступает терморастрескивание и разрушение колец. [c.140]

Результаты сравнительных испытаний на износ колец, выполненных из различных материалов, приведены на фиг. 80 . Испытания производились при окружной скорости 48,1 м/сек и давлении воздуха перед кольцом 2 ати. Кольца работали в азотированных ручьях втулок (твердость HR 302), изготовленных из стали 37НЗА. Увеличение перепада давления на кольцевое уплотнение повышает потери трения и несколько снижает механический [c.108]

Кроме уменьшения трения и охлаждения трущихся деталей, система смазки предназначена также для удаления продуктов износа деталей двигателя и мелких частиц нагара, создания слоя смазки на поверхности цилиндра, колец и поршня, который способствует уплотнению цилиндра и предохранению деталей двигателя от коррозиии. [c.57]

Размеры- Трение возрастает с увеличением рабочей поверхности кольца, трущейся о поверхности металлических деталей. Следовательно, трение возрастает с увеличением поперечного сечения кольца. Трение также увеличивается с увеличением диаметра кольца. Размеры стандартных колец выбраны с учетом взаим-його влияния всех факторов, таких, как трение, износ, длительность работы, компактность конструкции и т. д., с целью обеспечить наибольшую эффективность уплотнения. Там, где трение не столь важно, 0-образные кольца с большим поперечным сечением, чем стандартные, покажут лучший уплотняющий эффект, лучшее сопротивление выдавливанию и большую длительность работы. [c.181]

Проведены стендовые испытания серийного образца электропривода ВАГЖ-40-2-122К-ВЗГ, в котором были установлены подшипники скольжения и кольца торцового уплотнения из твердого сплава ВКб-М. В качестве смазочного материала использовали водопроводную воду и металлоплакирующий смазочный материал, содержащий сернокислую медь. Если при работе на водопроводной воде происходило интенсивное тепловыделение и сплав ВК6-М растрескивался, то при работе на металлоплакирующем смазочном материале поверхности трения колец из материала ВК6-М покрывались тонким слоем меди, и следов терморастрескивания не было. Подшипники скольжения в течение 100 ч с 40 пусками-остановками износа не имели снизились уровень шума и вибрации электродвигателя. [c.308]

Влияние хрупкости материала снижают исключением концентраторов напряжения все переходы в сечении углеграфитовых колец вьшолняют плавными с минимальным радиусом 2 мм. Лабораторными испытаниями установлено, что износ враы ающегося кольца пары трения значительно больше, чем неподвижного, поэтому вращаюшееся кольцо рекомендуется вьшолнять из более износостойкого материала. Зазоры между подвижными элементами и сопрягаемыми деталями торцового уплотнения должны обеспечивать угловое колебание подвижных элементов и в то же время исключать выдавливание резины в зазор под действием рабочего давления. При давлении до 3,0 МПа зазор 0,5 мм исключает вьщавливание резинового кольца, но ограничивает угловые колебания, поэтому его вьшолняют переменным по длине сопрягаемых поверхностей. На кромках канавки под резиновое кольцо (см. рис. 10) зазор равен 0,5 мм, на остальной длине 1,5-2 мм. [c.16]

В аппаратах биохимических производств используют уплотнения типа ТТ. Их применяют при избыточном давлении в аппарате до 03 МПа или остаточном 39,99 кПа, на аппаратах с верхним расположением привода, частота вращения вала не более 5 3 с . Основные размеры уплотнений типа ТТ приведены в табл. 13. Пары трения образованы вращающейся стальной пятой 1 и неподвижными бронзовыми кольцами 2, впаянными в металлические обойш>1 (рис.21). Обоймы соединены сваркой со стальными сильфонами 4. Постояшюе сжатие трущихся колец обеспечивается пружинами 3 и сильфонами 4. Пары трения помещены в корпус 5 с рубашкой. Сильфонные узлы отделяют полость корпуса от рабочей среды аппарата и от атмосферы полость корпуса заполнена маслом. Уплотнение перед пуском в работу стерилизуют, пропуская через рубашку корпуса пар с температурой 130—140 С. Нагретое до температуры стерилизации масло создает термический затвор, препятствуя попаданию микроорганизмов из ат-мосф1еры в аппарат и из аппарата в атмосферу. Небольшие утечки стерильного масла в аппарат не нарушают чистоты продукта. Продукты износа нижней пары трения собираются в уловителе 6 и отводятся из уплотнения. Отбойник 7 защищает уплотнение от загрязнения. [c.37]

При обнаружоши износа пар трения, надиров на уплотняющих поверхностях, потери упругости резиновых колец, коррозии металлических поверхностей, контактирующих с резиновыми кольцами, коррозионного разрушения сильфонов и пружин уплотнение демонтируют для ремонта. [c.71]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...