Несимметричность — Определение

Для несимметричных трубок определение надо вести до последнего пролета, для которого должно быть = 0. [c.94]

Рассматривая ограничения в сведениях, даваемых методом Ван дер Поля, необходимо отметить, что его применение для случая несимметричных систем никак не учитывает этой несимметричности при определении стационарной амплитуды, хотя погрешность может иметь порядок [i. [c.233]

Рис. 246. Определение направления (дг ) замера наивыгоднейших габаритных размеров для деталей, контуры которых представляют несимметричные простые геометрические фигуры

Для простоты рассмотрим симметричное набегание узкой струи на решетку, когда ось струи совпадает с осью канала, по сечению которого требуется распределить поток (см. рис. 4.5). Получаемые результаты можно с определенной точностью распространить и на случай несимметричного набегания струи. Безразмерное уравнение Бернулли для двух сечений 0—0 узкой струи далеко перед решеткой и р —р непосредственно за решеткой или 1—1 на небольшом удалении от нее (с учетом того, что [c.108]

Для определения запасов прочности при несимметричных циклах в случае любого вида нагружения (изгиба, растяжения — сжатия, кручения) можно воспользоваться следующими зависимостями для нормальных напряжений [c.230]

Центробежный момент инерции входит в формулы для определения положения главных осей несимметричных сечений. [c.220]

Нелинейным диэлектрикам — сегнетоэлектрикам наряду с электронной и ионной свойственна спонтанная (самопроизвольная) поляризация, относящаяся к числу релаксационных видов. Спонтанная поляризация возникает в определенном температурном интервале, ограниченном сегнетоэлектрическими точками Кюри, под влиянием внутренних процессов самопроизвольно. При этом структура элементарной ячейки кристалла становится несимметричной, приобретая электрический момент. В пределах [c.544]

КОНЦЕНТРАЦИОННАЯ ЗАВИСИМОСТЬ КОЭФФИЦИЕНТОВ АКТИВНОСТИ, ОПРЕДЕЛЕННЫХ В НЕСИММЕТРИЧНОЙ СИСТЕМЕ СРАВНЕНИЯ [c.90]

Преимущества построения диаграммы перемещений особенно заметны при определении перемещений в сравнительно сложных несимметричных системах, но и в рассмотренном простом примере сказываются преимущества этого способа. Не приходится допускать равенство углов и отрезков, достаточно лишь указать, что малое перемещение по дуге может быть заменено перемещением по касательной к этой дуге. [c.72]

В заключение считаем необходимым предупредить преподавателей о нецелесообразности решения несимметричных систем с рядом сходящихся в одном узле стержней. Здесь возникают определенные трудности геометрического характера при составлении уравнения перемещений, да и алгебраически решение усложняется времени требуется значительно больше, а пользы никакой, так как изучение сопротивления материалов подменяется геометрическими и алгебраическими упражнениями. [c.89]

По содержанию полезно сделать следующие замечания. Вопрос о положении центров тяжести плоских фигур и статических моментов сечений должен полностью изучаться в статике, здесь возможно лишь краткое напоминание. Не следует вводить в эту тему вопрос о моменте сопротивления (такое решение, хотя и не часто, но встречается), это получится сугубо формально, так как понять смысл этой характеристики в отрыве от формулы для нормальных напряжений при изгибе, конечно, нельзя. В большинстве случаев достаточны сведения об определении главных центральных моментов инерции сечений, имеющих не менее одной оси симметрии, но при необходимости преподаватель имеет право рассмотреть в полном объеме и моменты инерции несимметричных сечений. [c.113]

Выражение, заключенное в скобки, представляет собою тензор, это можно утверждать на основании правила (з) 7.1. Действительно, левая часть (7.2.1) есть инвариант по определению. На основании правила (7.1.6) в выражении (7.2.2) несимметричный тензор можно заменить его симметричной частью. Положим [c.214]

Остальные ТФХ получаются из известных соотношений а = /ср и b = Y p. Для определения температуры отнесения пригодны формулы (2.63) и (2.65). Расчетные формулы, аналогичные (2.69) и (2.71), получены также для несимметричного обогрева образца. [c.54]

Рассмотрим теперь вопрос об определении коэффициента запаса прочности при несимметричных циклах. [c.561]

Определенные трудности при решении несимметричных задач возникают в том случае, если берега трещин начинают соприкасаться друг с другом. Применение обычной методики МКЭ приводит к тому, что конечные элементы перекрывают друг друга и решение некорректно. Простая процедура приближенного решения такого рода контактной задачи описана, например, в работе [3941. [c.95]

Шаровой разрядник применяют в качестве прибора для измерения пробивного напряжения, так как это напряжение связано определенной зависимостью с расстоянием между сферическими электродами данного диаметра. Амплитуда напряжения измеряется с погрешностью не более 3%. Различают симметричное и несимметричное включение шарового разрядника (рис. 5-10, а и б). [c.107]

Независимо от электрических свойств о полярности вещества можно судить по строению его молекул. Однако при экспериментальном определении постоянного электрического момента молекулы р по электрическим свойствам вещества можно делать важные заключения о структуре молекул. Очевидно, что молекулы, имеющие симметричное строение и центр симметрии, неполярны, так как в этом случае центры тяжести как положительных, так и отрицательных зарядов совпадают с центром симметрии молекулы и как /, так и р равны нулю несимметричные молекулы полярны. [c.89]

На рисунке 135 изображена диаграмма и = и (s) для прямого и обратного ходов толкателя. Для определения минимального радиуса Гд к части диаграммы, соответствующей прямому ходу толкателя, следует провести касательную под углом Пересечение этой касательной с направлением Os движения толкателя определяет точку О — центр вращения кулачка. Если выбрать центр Oj правее указанной линии, то будет получен механизм с эксцентрично поставленным толкателем. В этом случае механизм получается несимметричным и поэтому без особой надобности применять его не следует. Определение минимального радиуса ясно из чертежа рис. 135. [c.213]

Если соединяемые элементы подвержены изгибу (случай несимметричного нагружения), то нагрузка между одиночными заклепочными соединениями распределяется неравномерно. В этом случае расчет групповых соединений сводится обычно к определению наиболее нагруженной заклепки и оценке ее прочности. [c.490]

Определение давлений на кинематические пары звена. Положим, что вал с деталью вращается вокруг оси с постоянной угловой скоростью со. Получающаяся при технологическом процессе производства детали (отливке и последующей механической обработке) неоднородная плотность металла всегда приводит к тому, что центр тяжести S вращающейся системы смещается с геометрической оси вращения. Иногда на валу вместе с деталями симметричной формы находятся кулачки, эксцентрики и другие тела, имеющие несимметричную форму и вызывающие смещение с оси вращения общего центра тяжести вращающейся системы. [c.415]

Определение запаса прочности при несимметричном цикле напряжений [c.359]

Для измерения поляризационного сопротивления могут быть использованы трехэлектродные датчики, в которых один из электродов является электродом сравнения. Такие датчики имеют то преимущество, что позволяют более точно определять потенциал рабочего электрода и могут работать в средах с большим сопротивлением (до 10 Ом см3), двухэлектродные. Двухэлектродные датчики могут эксплуатироваться в средах с удельным сопротивлением до 10 Ом-см, но их применение уменьшает ошибку, связанную с непостоянством потенциала коррозии во времени. Кроме того, применение двух одинаковых электродов приводит к более напряженной области линейной зависимости ток-потенциал, что позволяет применять большие поляризации при сохранении хорошей точности определения скорости коррозии. Для двухэлектродных систем меньше ошибки, связанные с несимметричностью и нелинейностью поляризационной кривой вблизи потенциала коррозии [24]. [c.111]

Определение зависимости между напряжением и деформацией в пластической области имеет большое теоретическое и практическое значение при проектировании конструкций, работаюш,их при знакопеременном нагружении. К настоящему времени в литературе известны в основном два подхода к решению этой задачи. Один из них базируется на феноменологических представлениях с использованием классической теории упругости и пластичности, например [1—4], другой — на статистической теории дислокаций [5, 6]. На основании статистической теории дислокаций были получены зависимости между деформацией и напряжением начальной кривой деформации, нисходящей и восходящей ветвей симметричной петли механического гистерезиса. Эти зависимости представлены в виде бесконечных степенных рядов по величине приложенного напряжения, для которого можно считать плотность дислокаций постоянной. При достаточно больших напряжениях (деформациях) экспериментальные данные показывают, что плотность дислокаций изменяется, петли механического гистерезиса несимметричны и разомкнуты. [c.159]

Мы предполагаем, что, кроме сохранения количества движения, имеет место и сохранение обобщенного волнового момента количества движения. Можно показать, что для этого требуется симметричность тензора Tщv. Это является обобщением результата, полученного в гл. IX, и обычно считается, что поле удовлетворяет данному условию. Во многих случаях сама форма, в которой берется плотность функции Лагранжа, приводит к тензору, который уже симметричен. В других случаях тензор оказывается несимметричным, но это всегда можно исправить путем дополнительного определения, состоящего в прибавлении к первоначальному тензору другого тензора [c.166]

При этом вследствие конвекции температурное поле в рабочей зоне образца было несимметричным, что в известной мере влияло на значения прочности и деформации. При вертикальном расположении образца затруднялось также создание вокруг него равномерной концентрации защитной атмосферы инертного газа. В описываемых ниже устройствах для определения прочности и деформационных характеристик образцов при растяжении, изгибе и сжатии в условиях одностороннего нагрева в установке ИМАШ-11 образец располагается горизонтально. [c.179]

Даже беглого взгляда на оглавление достаточно, чтобы увидеть, какие темы освещаются в этой книге. Сюда входят и методы расчета элементов конструкций при продольном нагружении, кручении и изгибе, и основные понятия механики материалов (энергия преобразование напряжений и деформаций, неупругое деформирование и т. д.). К частным вопросам, интересующим инженеров, относятся влияние изменения температуры, поведение непризматических балок, большие прогибы балок, изгиб несимметричных балок, определение центра сдвига и многое другое. Наконец, последняя глава представляет собой введение в теорию расчета конструкций и энергетические методы, включая метод единичной нагрузки, теоремы взаимности, методы податливостей и жесткостей, теоремы об энергии деформации й потенциальной энергии, метод Рэлея — Ритца, теоремы о дополнительной энергии. Она может служить основой для дальнейшего изучения современной теории расчета конструкций. [c.9]

Влияние несимметричности реакций фарадеевское выпрямление) наблюдается особенно часто при вызываемой переменным током коррозии пассивных металлов (в основном, по определению 1 в гл. 5). Показано, что нержавеющие стали корродируют под действием переменного тока [4], алюминий в разбавленных растворах соли разрушается при 15 А/м на 5 %, а при 100 А/м на 31 % по отношению к разрушениям, вызванным при 100 А/м постоянным током той же силы. Феллер и Рукерт [4] изучали воздействие наложения переменного тока (1 В, 54 Гц) на постоянный на никель в 1 и. H2SO4. Оказалось, что на потенцио-статических поляризационных кривых полностью исчезла пассивная область, а высокая плотность анодного тока сохранялась во всей области положительных потенциалов. Чин и Фу [5] отметили аналогичное поведение мягкой стали в 0,5т N82804 при pH = 7. Плотность пассивирующего тока возрастала с повышением плотности наложенного переменного тока, достигая при плотности тока 2000 А/м и частоте 60 Гц критического значения (отсутствие пассивной области). Они нашли также, что при плотности переменного тока 500 А/м потенциал коррозии снижался на несколько десятых вольта, одновременно в отрицательную сторону сдвигалась и область Фладе-потенциала, но [c.209]

В части ПС, выполняющей анализ электромеханических показателей объектов, представлены программные модули ввода и обработки данных, расчета гармонических составляющих, определения результирующих значений рабочих показателей и выполнения различных поисковых операций, управления ходом вычислений, вывода результатов работы программ. Имеются возможности исследовать функциональные свойства гиродвигателей при несинусоидальном и несимметричном напряжениях питания, при регулировании амплитуды, фазы, частоты напряжения Могут быть воспроизведены такие аварийные режимы, как обрыв фазы и короткие замыкания обмоток. [c.243]

Организация взаимосвязей программных модулей при выполнении различных заданий осуществляется с помощью управляющих программ вероятностного анализа и расчета допусков на параметры. Так, например, с помощью управляющей программы вероятностного анализа удается реализовать такие логически сложные алгоритмы, как алгоритм оценки несимметричности энергопотребления и других рабочих показателей электродвигателей, работающих в составе. привода, возникающей из-за реального распределения входных параметров двигателей в пределах допусков. Укрупненная схема программной системы вероятностного анализа и определения допусков на параметры гиродвигателей приведена на рис. 6.44. [c.265]

В ряде случаев закрепления стержня внутренние силовые факторы М и Q можно найти, не прибегая к дифференциальным уравнениям равновесия как при симметричном, так и несимметричном нагружении. Считая, что as ao= onst и D = Z)o= onst (т. е. пренебрегая деформацией пружины в уравнениях равновесия), проецируем все показанные на рис. 5.9,6 силы и моменты на связанные оси. В результате получаем шесть алгебраических линейных уравнений равновесия с шестью неизвестными Q, и Mj (/=1, 2, 3). Эти уравнения равновесия справедливы для любого угла ао (как постоянного, так и переменного). В этом случае для определения осадки пружины АН и угла взаимного поворота торцов Агр можно (опять не прибегая к дифференциальным уравнениям) воспользоваться методом Мора [17]. Изложенный вариант решения задачи статики винтового стержня без решения дифференциальных уравнений равновесия возможен только при условии, что никаких ограничений на осевое смещение верхнего торца пружины и его [c.200]

А. Вёлер ввел понятие о физическом пределе выносливости — максимальном циклическом напряжении, при котором нагрузка может быть приложена неограниченное число раз, не вызывая разрушения при выбранной базе (числе циклов до разрушения К). Для металлических материалов, не имеющих физического предела выносливости, предел выноашлости (7ц - значение максимального по абсолютной величине напряжения цикла, соответствующее задаваемой долговечности (числу циклов до разрушения). Для металлов и сплавов, проявляющих физический предел выносливости, принята база испытаний Ю циклов, а для материалов, ординаты кривых усталости которых по всей длине непрерывно уменьшаются с ростом числа циклов, - 10 циклов (рис. 2). Первый тип кривой особенно характерен для ОЦК - металлов и сплавов, хотя может наблюдаться при определенных условиях у всех металлических материалов с любым типом кристаллической решетки, второй тип -преимущесгвеипо у П (К - металлов и сплавов (алюминиевые сплавы, медные сплавы и др.). N(11 и N( 2 на рис.2 обозначают базовые числа циклов нагружения. На рис. 3 представлены основные параметры цикла при несимметричном нагружении и возможные варианты циклов при испытаниях на усталость. [c.7]

В большинстве случаев, однаю, сооружения настолько мало обтекаемы, что коэффициент сопротивления их зависит только от формы и расположения и практически не зависит от числа Рей нольдса. При этом формы зданий и их расположение по отношению к переменному направленик> ветра обычно так сложны и несимметричны, что аналитическое определение распределения давления становится невозможним. В этих случаях приходится переходить к продувке моделей сооружений в аэродинамической трубе или к буксировке их в гид завлическом бассейне. [c.234]

Задача по определению касательного напряжения в любой точке произвольного (несимметричного) нетонкостенного сечения методами сопротивления материалов не решается, и ее решение точно или приближенно получают методами теории упругости. [c.158]

Определение коэффицие 1тов интенсивности напряжений. Все известные способы вычисления коэффициентов интенсивности напряжений можно разделить на асимптотические и энергетические. Вначале рассмотрим способы вычисления Ki на примере симметричной деформации берегов трещины, а в дальнейшем обобщим эти методы на случаи плоских несимметричных трещин и трехмерных задач. [c.88]

Рассмотрим теперь изменение напрял еиий детали по несимметричному циклу. В этом случае вопрос опреде-, лення запаса прочности или допускаемых напряжений усложняется тем обстоятельством, что приходится брать не одну величину, определяющую предельное состояние, как это имеет место при постоянных напряжениях или симметричном цикле, а две величины. При постоянном напряжении за предельное напряжение принимается предел прочности или предел текучести, а при напряжении, меняющемся симметрично, предел усталости при симметричном цикле ( r i) при несимметричном же цикле предельное состояние характеризуется двумя величинами средним напряжением и соответствующей предельной амплитудой. Поэтому определение запаса прочности или допускаемых напрял<ений в случае несимметричного цикла изменения напряжений в детали носит несколько условный характер. Обычно принято за предельный разрушающий цикл считать цикл с коэффициентом амплитуды (/ ), равным коэффициенту амплитуды цикла детали. Такие циклы, т. е. циклы с равными коэффициентами амплитуд, называются подобными. [c.359]

При. расчетах на прочность деталей, работающих при переменных напряжениях, изменяющихся цо несиммет- ричному циклу, обычно сначала задаются размерами деталей. Затем по этим размерам и нагрузкам определяют напряжения и получающийся при этом запас прочности. Если запас прочности получается недостаточным, то увеличивают размеры деталей и снова определяют запас прочности. Таким образом, расчет при переменных напряжениях, изменяющихся несимметрично, носит йбычно проверочный характер. Это объясняется тем, что для определения размеров детали по допускаемым напряжениям (среднего напряжения и амплитуды напряжений) надо знать величины допускаемых напряжений, которые сами зависят от асимметрии цикла напряжений, т. е. от г. [c.361]

Следовательно, этом случае пpиxoдиt я задаваться асимметрией цикЛа, что не всегда легко сделать. Запас прочности вообще представляет отношение напряжения предельного состояния к напряжению в детали. Запас прочности при несимметричном цикле при наличии полной диаграммы усталости легко определяется из отношения напряжений, предельного цикла к напряжениям в детали. Если за предельный цикл берется подобный цикл, то при определении запаса прочности безразлично, какие напряжения этих двух циклов сравнивать. Запас прочности будет один и тот же, возьмем ли.мы отношение максимального напряжения предельного цикла к максимальному напряжению в детали, возьмем ли мы отношение амплитуд этих двух циклов или отношение ик средних напряжений, т. е. запас прочности k будет равен [c.361]

Одновременным значительным достоинством этого метода является резкое снижение динамического диапазона регистрируемых сигналов и отсутствие вычислительных затрат, что благотворно для точности и стоимости аппаратуры ПРВТ. Применение согласованных компенсаторов малоэффективно при частой смене материала и размеров изделий, при наличии, внутри изделий сложных несимметричных полостей. Метод не применим к изделиям, содержащим структурные элементы из материалов с резко различными эффективными атомными номерами, Определенный, хотя н допустимый для ряда задач ПРВТ недостаток этого МКОН, связан с дополнительным снижением числа регистрируемых квантов, ослабляемых материалом компенсатора. [c.421]

Аналогично, при механической обработке гильзы, имеющей несимметричное сечение (на ее поверхности нарезается зубчатая рейка) круглограмма показывает искажение наружной поверхности из-за переменной жесткости изделия (рис. 151, б). Это искажение формы (но в уменьшенном масштабе) сохранится вплоть до финишных операций. Весьма характерным для многих операций является технологическое наследование погрешностей установочных баз, которые часто переносятся на обрабатываемую поверхность детали. На рис. 151, в приведены графики отклонения формы высокоточной гильзы, установленной для шлифования в специальные зажимные устройства с гофрированными втулками. Графики показывают деформацию гильзы в зоне втулок, величина которой зависит от усилий зажима. В ряде случаев определенный инт1ерес представляет рассмотрение наследственной природы возникновения волнистости на обработанной поверхности. Здесь имеют место как процессы возбуждения колебаний при резании по следу — [c.472]

Тангенциальные завихрители. Эксперименты, выполненные в работе [ 33], показали, что азимутальная неравномерность профиля суммарной скорости в данном случае определяется числом подводящих каналов (О и интенсивностью закрутки потока. При = 1 и значительной интенсивности закрутки потока нерав-номерйость практически исчезает при х - 0,26 при = 2 этот участок сокращается до 0,15. Для относительно слабой закрутки азимутальная неравномерность сохраняется до х = 2,7 и 1,5 соответственно, В работе [ 63] обнаружено, что при использовании одного тангенциального подвода и начальной степени закрутки <1 х, равной 1,72, симметричное течение имеет место только при л > 5. Несимметричность потока приводит к погрешностям порядка 10% при расчете интегральной степени закрутки подтока. Отклонение угла ввода потока от 90 по отношению к оси канала приводит к значительной трехмерности течения и существенным ошибкам в определении величины [c.37]

Первые результаты, относящиеся к нелинейному анализу пластин с несимметричным расположением слоев, принадлежат Ву и Винсону [194]. Однако учет несимметричности структуры пакета осуществлялся ими приближенно с использованием приведенных изгибных жесткостей, определяемых равенствами (64). Строгий анализ несимметричных слоистых пластин был проведен Венетом [24] при определении динамической устойчивости прямоугольных пластин с шарнирно опертыми и закрепленными в плоскости пластины краями. Берт [28] рассмотрел прямоугольные пластины с произвольным расположением слоев и более реальными граничными условиями, соответствующими упругому закреплению при изгибе и плоской деформации. [c.191]

С помощью набора структурных единиц может быть лредста-влен непрерывный переход зернограничных структур через весь интервал разориентировок как для границ наклона (симметричных и несимметричных), так и для границ кручения. Все границы по этой модели имеют упорядоченное строение структура границы повторяется через определенный период, который можно назвать сегментом повторяемости. Очень важно, что теория структурных единиц прямо соответствует дислокационным моделям большеугловых границ. Еще Брэндон с соавторами (1966 г.) предположили, что отклонение разориентировки границы от специальной создается сеткой ЗГД аналогично тому, как сетка решеточных дислокаций создает малоугловую разориентировку в кристаллической решетке. Затем выяснилось, что эти ЗГД могут быть собственными, структурными и вторичными ЗГД Ядра этих ЗГД достаточно узкие — локализованные и, что очень важно, сохраняют свою индивидуальность при очень малых расстояниях между дислокациями [156]. К настоящему времени установлено, что описание с помощью структурных единиц позволяет выявить дислокационную структуру любой границы. [c.90]

Для построения поверхности прочности слоистого композита на основании рассмотренного метода составлена вычислительная программа иод шифром SQ-5 [18]. Она позволяет исследовать несимметричный (Btj ф 0) композит, нагруженный изгибающими нагрузками и силами в плоскости. В качестве исходных данных в программе используются предельные значения продольных, поперечных и сдвиговых деформаций слоя, определенных при растяжении и сжатии, и средние значения уиругих констант Ей Ei, vi2, Gn- Нагрузки могут иметь как механическое, так и термическое ироисхождение. Программа SQ-5 обеспечивает расчет полного напряженного и деформированного состояний слоя и композита в целом упругих констант композита Е х, Еуу, Vxy, Gxy, А, В, D коэффициентов термического расширения коэффициентов кривизны межслойных сдвиговых напряжений координат вершин углов предельной кривой композита. Кроме того, программа позволяет идентифицировать слои, в которых достигнуто предельное состояние, и соответствующие этому компоненты напряжения. [c.149]

Роль внутренних напряжений не сводится, однако, только к определению жизнеспособности пленочных структур и адгезионных соединений. При нанесении пленки на одну сторону подложки последняя оказывается нагруженной внутренними напряжениями несимметрично относительно среднего сечения АА (рис. 2.22, а). Если подложка не особенно толстая, а уровень напряжений в пленке достаточно высокий н сама пленка не очень тоно кая, то под действием силы F = Овн пл подложка может испытывать замет-кое, а иногда чрезмерно высокое коробление, изгибаясь в сторону пленки, когда в ней действуют напряжения растяжения (рис. 2.22, б), и в противоположную сторону, когда в пленке действуют напряжения сжатия (рис. 2.22, в). [c.88]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...