СОЕДИНЕНИЯ СТЫКОВЫЕ СПЛАВЫ при стыковой сварке

Прочность сварных стыковых соединений магниевых сплавов при газовой сварке составляет 60—80% прочности основного металла. [c.134]

Контактную точечную и шовную сварку применяют для соединения листов и профильного проката преимущественно из деформируемых сплавов. Контактную стыковую сварку выполняют преимущественно методом оплавления. Так как алюминий и его сплавы отличаются высокой тепло- и электропроводностью, то необходимо при электроконтактной сварке, особенно точечной, применение больших токов и мощных машин, для повышения эффективности нагрева целесообразно сваривать при малой длительности импульсов тока. [c.135]

Сплав ВТ6 может свариваться точечной, стыковой и аргоно-дуговой сваркой с применением защитной атмосферы. Предел прочности сварного соединения составляет 90% прочности основного материала. После сварки необходима термическая обработка для восстановления пластичности (отжиг при 700—800°С). Сплав обладает удовлетворительной обрабатываемостью резанием. При механической обработке рекомендуется применять резцы нз твердых сплавов. [c.380]

Стыковые сварные соединения обоих сплавов были изготовлены с применением дуговой электросварки плавящимся (расходуемым) электродом в среде защитного газа в нижнем и вертикальном положениях сварки. На рис. 1 показана разделка свариваемых кромок при подготовке к [c.106]

В работе [86] была исследована циклическая прочность двух типов сварных листовых соединений аргонодуговая сварка встык с присадкой и контактная шовная сварка встык с двусторонними накладками. Испытание образцов велось плоским симметричным изгибом. Разрушение образцов происходило по месту сплавления металла шва с основным металлом, т. е. по месту конструктивного концентратора напряжений. Для того чтобы оценить раздельно роль внешних концентраторов и роль самой сварки ( внутренний концентратор) на усталостную прочность сварных соединений титана, были определены пределы выносливости образцов без усиления и накладок, которые перед циклическим нагружением срезались. В этих испытаниях определено снижение циклической прочности только в результате действия структурных или внутренних концентраторов. Как видно из рис. 69, на котором представлены основные результаты работы, предел выносливости таких образцов оказался еш,е более низким, чем у образцов с усилением эффективный коэффициент внутренней концентрации для аргонодуговой и контактной сварки оказался соответственно 1,74 и 3,25. Все образцы этих серий разрушались по шву. Сопоставление усталостной прочности сварных соединений титана с подобными соединениями других металлов (стали, алюминиевые сплавы) показало, что они имеют близкие значения отношений предела усталости сварного соединения и основного металла. Эксперименты показали, что пределы усталости стыковых соединений титановых листов при изгибе, выполненных ручной аргонодуговой сваркой и контактной сваркой, составляют соответственно 77 и 65% от усталостной прочности основного металла причем снижение предела выносливости идет в основном за счет внутренних структурных дефектов сварного шва. [c.150]

Ручную дуговую сварку титана и его сплавов в защитном газе выполняют постоянным током прямой полярности. Для сварки применяют вольфрамовые электроды марок ЭВЛ и ЭВИ, аргон высшего сорта, а для защиты горячего шва и нагретых частей основного металла — аргон 1-го сорта. Применяют типовые источники питания постоянного тока, а также специализированные установки для аргонодуговой сварки постоянным током УПС-301 и др. Стыковые соединения толщиной 0,5—3 мм, имеющие небольшие зазоры, сваривают с присадочным металлом. Стыковые соединения толщиной более 3 мм, имеющие разделку кромок, сваривают в несколько слоев, при этом сварку каждого слоя выполняют без колебательных движений электрода на малой погонной энергии с последующим охлаждением наплавленного валика до 100°С и проверкой его качества. Если валик окислен ло серого или темно-серого цвета, его следует вырубить до мягкого серебристого металла, после чего продолжать сварку следующего валика. Сварку ведут справа налево, наклоняя горелку под углом 55—65 °С, а присадочную проволоку — под углом 155—165 °С к горизонтали. Подварку стыкового шва с обратной стороны выполняют после сварки первого слоя основного шва. [c.238]

Основным видом соединений при газовой сварке деталей из алюминия и его сплавов являются стыковые соединения. Примеиение тавровых, угловых и особенно нахлесточных соединений не рекомендуется. [c.259]

При газовой сварке магниевых сплавов основное применение получили стыковые соединения тавровые угловые и нахлесточные соединения ие рекомендуются. [c.263]

При газовой сварке магниевых сплавов основное применение получили стыковые.соединения тавровые, угловые и нахлесточные соединения не рекомендуются. Магниевые сплавы толщиной до 1,2 мм сваривают без применения присадочного металла с отбортовкой кромок. Отбортованные кромки должны плотно прилегать друг к другу. Магниевые детали толщиной до 3 мм сваривают встык без разделки кромок. При толщине металла свыше 3 мм выполняют У-образную разделку кромок с углом раскрытия 30—35°. В зависимости от толщины зазор изменяется от 1,5 до 3,0 мм, а величина притупления составляет 1,2—2,5 мм. [c.257]

Электродуговая сварка может осуществляться вручную угольным или металлическим электродами или металлическим электродом по слою флюса автоматами. Ручная дуговая сварка угольным электродом производится на постоянном токе прямой полярности (минус на электроде). Наиболее целесообразно применять угольные электроды при сварке по отбортовке без присадочного металла. Сварку стыковых, угловых и тавровых соединений выполняют с применением присадочного металла — прутков из алюминия и алюминиевых сплавов (ГОСТ 7871—63). Для сварки большинства деформируемых сплавов применяют проволоку марки АК. При сварке силумина можно применять литые силуминовые прутки. Ориентировочные режимы сварки угольным или графитовым электродами приведены в табл. 210. Флюсы, предназначенные для дуговой сварки угольным электродом, применяют и при газовой сварке. Состав флюсов приведен в табл. 211 и 212. [c.403]

Электрошлаковая сварка. Применительно к высоколегированным сталям и сплавам особо ценные технологические свойства электрошлакового процесса — это возможность сварки без разделки кромок, повышение стойкости металла шва против образования кристаллизационных трещин и сравнительно небольшие коробления при сварке стыковых швов. Недостаток электрошлаковой сварки состоит в чрезмерном перегреве металла в околошовной зоне. В ряде случаев это отрицательно сказывается на свойствах сварных соединений. Так, сварные соединения из коррозионностойких сталей по этой причине необходимо обязательно подвергать термообработке, в противном случае возможно возникновение ножевой коррозии. [c.615]

Оптимальные режимы сварки стыковых соединений композиционного сплава АБМ-1 (композиция А1 - 30 % Ве - 5 % Mg) при толщине материала 0,8...3 мм находятся в диапазоне скоростей сварки 2,2... 10 мм/с. Если скорость сварки <2,2 мм/с, наблюдается неудовлетворительное формирование шва, а при скорости сварки >10 мм/с в сварных швах образ тот-ся продольный трещины. [c.166]

При стыковой сварке оплавлением в сварном соединении область жидкого металла практически отсутствует. Однако при неправильном режиме, за счет разности температур плавления отдельных составляющих сплава непосредственно в стыке деталей можно ожидать образования узкой зоны металла, обедненного легирующими компонентами (фиг. 12). [c.22]

При стыковой электросварке большая склонность легких сплавов к окислению с образованием тугоплавкой окисной пленки и высокая скорость охлаждения металла служат причинами локальной неоднородности свойств соединения и делают необходимым проводить сварку с относительно высокими скоростями оплавления и осадки при наличии значительных усилий сжатия деталей. Увеличение скорости оплавления способствует более [c.25]

При выполнении стыковых соединений алюминиевых сплавов на съемной подкладке в процессе сварки возможен отход кромок от подкладки, в результате чего возникают такие дефекты, как смещение кромок или домик . Для предотвращения таких перемещений при сварке круговых швов иногда предусматривают буртик у ввариваемой детали [8], как показано на рис. 10, а при сварке продольных и кольцевых швов — прижимной ролик (рис. И), перекатывающийся по свариваемым кромкам перед сварочной головкой [1]. [c.187]

При сварке легированных термически обработанных сталей, например хромансиля и др., наименьшую прочность при переменных нагрузках в сварном соединении имеет основной металл в зоне отпуска. Аналогичное понижение предела выносливости в зоне отпуска наблюдается в сварных соединениях термически обработанных цветных сплавов (алюминиевых, магниевых и др.). Разрушение, как правило, происходит около стыковых швов при пониженных значениях предела выносливости, по сравнению с пределом выносливости основного металла в термически обработанном состоянии. Мероприятием, повышающим прочность сварных соединений легированных сталей при переменных нагрузках, является применение термической обработки изделия. Однако термическая обработка часто не восстанавливает полностью прочность элемента, которая была до сварки, но все же частично восстановление происходит. Разработан также способ повышения прочности при переменных нагрузках для соединений [c.235]

Методы повышения прочности сварных соединений при переменных нагрузках. При сварке легированных термически обработанных сталей, например хромансиля и др., наименьшую прочность при переменных нагрузках в сварном соединении имеет основной металл в зоне отпуска. Аналогичное понижение предела выносливости в зоне отпуска имеет место в сварных соединениях термически обработанных цветных сплавов (алюминиевых, магниевых и др.). Разрушение, как правило, происходит около стыковых швов при пониженных значениях предела выносливости, по сравнению с пределом выносливости основного металла в термически обработанном состоянии. Мероприятием, повышающим прочность сварных соединений легированных сталей при переменных нагрузках, является применение термической обработки зоны сварки. Термическая обработка часто полностью не восстанавливает прочность элемента, которая была до сварки, но все же частичное восстановление достигается. Разработан также способ повышения прочности при переменных нагрузках для соединений из малоуглеродистых сталей. Для повышения прочности сварные соединения подвергаются поверхностной механической обработке обкатке роликами или, что является более простым и удобным, обдувке дробью, или обработ- [c.244]

Подготовка к сварке. При газовой сварке деталей из алюминиевых сплавов в основном применяют стыковые соединения. Тавровые, угловые и особенно соединения внахлестку не рекомендуются. В зависимости от толщины соединяемых деталей стыковые соединения выполняют с различными видами подготовки кромок (см. табл. 3). [c.79]

Подготовка к сварке. При газовой сварке магниевых сплавов в основном применяют стыковые соединения. Тавровые, угловые и соединения внахлестку не рекомендуются. [c.96]

Для оценки склонности соединений к образованию горячих трещин при сварке разноименных алюминиевых сплавов используют образцы рыбий скелет , вырезанные из стыковых соединений этих сплавов, которые сваривают с двух сторон без присадочной проволоки. При этом применяют те же режимы, что и при испытании опытных образцов, но используют повышенную скорость сварки (Осв = 30 м/ч). Изготовленный из такого соединения образец рыбий скелет проплавляют вдоль имеющегося шва на режимах, применяемых при сварке обычных образцов. [c.79]

Сварка плавлением свинца и его сплавов может производиться в любом положении швов в пространстве. При двусторонней сварке металла толщиной до 10 мм скос кромок не производят. Для полного провара металла толщиной более 6 мм при односторонней сварке рекомендуется производить односторонний скос кромок под углом 35° с каждой стороны с притуплением до 4 мм. При вертикальной сварке вследствие легкоплавкости, жидкотекучести и большой удельной массы свинца следует применять передвижные формирующие планки-под-кладки. Применять подкладки рекомендуется и при сварке других стыковых соединений, причем для толщины до 4 мм подкладки могут быть ИЗ асбеста. [c.392]

Некоторые трудности возникают при стыковой сварке ниобиевых сплавов. Соединения получаются хрупкими вследствие искривления исходной текстуры. При сварке оплавлением высоколегированных сплавов часто образуются трещины. [c.416]

Контактная сварка является высокопроизводительным процессом и легко поддается механизации и автоматизации. Это способствует широкому применению контактной сварки в строительстве и промышленности, например, для сварки стыковых и крестообразных соединений арматуры железобетонных конструкций, элементов листовых конструкций из углеродистой стали или алюминиевых сплавов, для соединения элементов стальных конструкций, для сварки труб, а также при электромонтажных работах для сварки медных и алюминиевых проводов. [c.257]

Основным видом соединений при газовой сварке алюминия и его сплавов является стыковое, выполняемое с различной раз делкой кромок Тавровые и нахлесточпые соединения, из которых флюсы и шлаки устранять затруднительно, применять не рекомендуется. [c.127]

Рис. 4.026. Микроструктура прямого стыкового сварного соединения на сплаве В Тб. в полненного аргонно-дуговой сваркой с использованием присадочной проволоки ВТ1. Вид1 зона металла шва (J) линия сплавления (2) и зона термического влияния (3). Травление г верхности в растворе 35 г щавелевой кислоты, 2 мг плавиковой кислоты 200 мг метилово спирта при 40 °С

Наиболее рациональным типом соединений из алюминиевых сплавов (при сварке плавлением) является стыковое, при к-ром обеспечивается высокий коэфф. прочности. Скорость ручной сварки ок. 1 м/час, автоматической 4—40 м1час (в зависимости от толщины материала). [c.144]

Основными способами сварки никеля и его сплавов являются дуговая сварка вольфрамовым и плавящимся электродами в аргоне или его смеси с 3—5% водорода дуговая и электрошлаковая сварка иод флюсом ручная дуговая сварка электродами с качественными покрытиями контактная точечная, шовная и стыковая сварка оплавлением. Наиболее высокие мехаиич. и антикоррозионные свойства сварных соединений обеспечиваются при [c.148]

Скорость подачи присадочной проволоки принимают 55— 100 м/ч. При толщине материала 1—3 мм скорость сварки равна 20—50 м/ч, а расход аргона 5—9 м /мин. Прочность и пластичность термически обработанных соединений, например из сплавов Д20, В92 и М40, выполненных автоматической сваркой с присадкой при 20° С, равна 97% и более прочности основного металла, а из сплава АМгб (без термической обработки) при 20° С равна 90—96% прочности основного металла при повышенных температурах она приближается к прочности основного металла. Наиболее теплопрочны сварные соединения из сплавов Д19, Д20 и М40 (рис. 31). Прочность стыковых соединений описанных сплавов магния (кроме МА2-1) равна 70—80% прочности основного металла. [c.126]

При стыковой сварке алюминиевых сплавов наблюдается сильное искривление волокон в месте стыка и большая высадка металла. Зона пластической деформации у различных сплавов отличается степенью и характером структурных изменений. По линии сгыка обычпо наблюдается скопление легких частиц избыточных фаз. Искривление волокон создает неблагоприятное расположение слоев металла относительно действия внешних сил сжатия. Это приводит в ряде случаев к значительному понижению пластичности сварного соединения. Пластические и прочностные свойства соединений могут быть улучшены применением стыковой сварки в условиях объемного сжатия. [c.321]

Питание трехфазной дуги осуществляют от обычных однопостовых сварочных трансформаторов, включенных по одной из приводимых на фиг. 101 схем и ги от специального трехфазного трансформатора системы профессора Н. С. Сиунова. Наиболее простой схемой при использовании однопистовых трансформаторов является схема соединения в открытый треугольник. Сварка трехфазной дугой находит применение при 1) сварке конструкций, требующих большого объема наплавленного металла 2) наплавке твердых сплавов и заварке дефектов стального литья в тяжелом и транспортном машиностроении 3) сварке соединений, требующих глубокого проплавления (сварка без скоса кромок стыковых и угловых соединений машиностроительных конструкций) 4) сварке ванным способом мощной арматуры железобетона диаметром 60—120 мм и др. [c.291]

Для сварки стыковых, тавровых, угловых и замковых соединений деталей (толщиной 1,5 мм и выше) из сталей и жаропрочных сплавов, при прямолинейн .1Х швах значительной протяженности (более 100. и.и) иv и при кольцевых швах с диаметром контура более 90 мм. Для сварки деталей (толщиеюй бо-лео 3 мм) из титана. [c.272]

Сплавы типа ВТ6 обладают хорошим комплексом прочностных, пластических п технологических свойств [96, с. 170 149, 150]. Из них изготавливают листы, прутки, трубы, поковки и штамповки. Важным пх преимуществом перед другими а+р-сплавами является хорошая свариваемость. Сплавы типа ВТ6 могут свариваться точечной, стыковой и аргопо-дуговой сваркой с применением защитной атмосферы. Прочность сварного соединения составляет 90% от прочности основного металла. После сварки для восстановления пластичности материала необходимо применять термическую обработку, которая обычно состоит в отжиге при 700—800° С. [c.130]

Необходимо сварить шов стыкового соединения из титанового сплава толщиной 4 мм. Как нуокно подготовить стык и защиту шва при аргонодуговой сварке [c.242]

Для получения удовлетворительных результатов при сварке таких соединений из сплава АМгб необходимо отбортованные соединения выполнять так же, как стыковые, т. е. с полным проплавлением на подкладке с формирующей канавкой (рис. 12). Высота отбортовки к зависит от толщины сваривае- [c.134]

Контактные методы сварки (точками и швом) обеспечивают получение качественных сварных соединений технически чистого титана и его малолегированных сплавов. Защитная атмосфера инертного газа при контактной сварке титана необязательна, так как плотное сжатие свариваемых деталей между собой препятствует доступу воздуха в зону сварки. Для получения хорошего качества при контактной аварке необходима тщательная зачистка свариваемых поверхностей от окислов и загрязнений. Различные виды контактной сварки используют для титановых сплавов в следующих случаях точечную сварку — для соединений внахлестку листов или деталей толщиной 0,5—3 мм роликовую сварку герметичным швом и точками — для соединений внахлестку металла толщиной 0,5—3 мм стыковую аварку — для соединения встык различных заготовок, колец из профилей и поковок [117, 121]. [c.87]

Для конструкций из алюминиевого сплава АМгб по данным А. В. Евстифеева усадочная сила в стыковых соединениях толщиной 5—12 м.и при однопроходной сварке [c.155]

Прочность соединений алюминиевых оплавов, выполиенных стыковой сваркой, обычно несколько ниже прочности основного материала. Исходное состояние сплава существенно влияет на прочностные характеристики соединений. При сварке высокопрочных алюминиевых сплавов (ДШАТ, В95) соединения имеют низкую прочность и малую пластичность. Термическая обработка мало влияет а механические свойства сварных соединений. Так, сварное соединение сплава АК6 непосредственно после сварки имело предел прочности 37 кГ ммР-, а после термической обработки (закалка и старение) —42,0 кГ1мм . [c.202]

Компенсации разупрочнения наклепанного прокаткой металла от сварки достигают увеличением толщины зоны сварного соединения. Такое утолщение получают размерным травлением путем удаления металла по всей остальной поверхности листовой заготовки, кроме полосы вдоль кромок, подлежащих сварке. Более прочные термоупрочняемые алюминиевые сплавы 2219 и 2014 с = = 28 44 кгс/мм и = 40 50 кгс/мм используют в США для изготовления топливных баков ракет, работающих при криогенных температурах. Сварные соединения этих сплавов имеют достаточную пластичность, но для обеспечения равнопрочности стыковых сварных соединений основному металлу требуют утолщения свариваемых кромок. [c.175]

Весьма затруднительно удаление окисных пленок из корня шва при односторонней сварке стыковых соединений в нижнем положении, требующей применения подкладок, предотвращающих вытекание расплавленного металла из сварочной ванны. Для этих целей используют удаляемые подкладки из коррозионно-стойкой стали, меди и других металло(В с повышенной температурой. плавления, а также остающиеся подкладки из свариваемого алюминиевого сплава. Чтобы получить нормальное формирование шва, подкладка должна плотно прилегать к нижней поверхности свариваемых кромок. Зазор между ними не должен превышать 0,5— 1 мм. в этих условиях мощная дуга, способная очистить корень шва от окисных пленок, неизбежно будет касаться поверхности подкладки. Под действием дуги поверх ность подкладки оплавляется, а входящие в ее состав элементы загрязняют металл шва, ухудшая эксплуатационные свойства соединений. Искусственное охлаждение подкладки предохраняет ее от разрушения дугой, но затрудняет полное удаление пленок окиси из корня соединения, так как при плотном прилегании свариваемого Металла к подкладке температура соприкасающихся поверхностей будет практически одинакова. В этих условиях для разогрева нижней кромки соединяе- [c.13]

Из двойных систем наиболее перспективна система Ni —51. На выбранных оптимальных режимах сваривали также разнородные жаропрочные сплавы. Прочность стыковых соединений находилась на уровне прочности более слабого сплава, В работе [13] для сварки сплава ХН65ВМТЮ (ЭИ893) использовали хромо-никель-палладиевый сплав. Исследования проведены на сварных соединениях цилиндрических заготовок размером 0 22 X 65 мм, сваренных прессовой сваркой-пайкой по технологии, разработанной в ИЭС им. Патона под руководством Л. Г. Пузрнна. Свойства сварных соединений в состоянии одинарной стабилизации после сварки 1073 К (12 ч) имели весьма низкие значения, особенно пластичность. Применение после сварки диффузионного отжига по режиму многоступенчатого старения 1273 К (4 ч)—> 1173 К (8 ч)—> 1123 К (15 ч) позволило заметно улучшить свойства сварных соединений, а при 1023 К они были на уровне норм механических свойств основного металла. Повышение свойств сварных соединений после диффузионного отжига обусловлено рассасыванием материала промежуточной прослойки и упрочнением ее дисперсными фазами за счет основного металла. Одним из важнейших показателей жаропрочности сварных соединений никелевых сплавов является предел длительной прочности, т. е. то мак- [c.181]

Стыковой сваркой соединяют детал и по всей площади соприкосновения. При стыковой сварке электрический ток пропускают и через предварительно сжатые детали. После разогрева детали дополнительно сжимают и производят их осадку и сварку. Свариваемые части деталей должны быть очищены от фязи и окисных пленок, так как их наличие снижает качество сварки. Стыковую сварку применяют для соединения стали, алюминиевых и медных сплавов. [c.144]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...