Сплавы алюминиевые — Температура от температуры

Представляет интерес рассмотрение температурной зависимости относительного удлинения САПов и стареющих алюминиевых сплавов (см. рис. 126). У САПа повышение температуры от температуры жидкого водорода до точки плавления алюминия вызывает монотонное снижение относительного удлинения, у стареющих алюминиевых сплавов при повышении температуры выше комнатной оно возрастает. Подобное поведение САПа трудно объяснить [9, с. 67]. Следует, однако, обратить внимание, что у стареющих алюминиевых сплавов с понижением температуры ниже комнатной вплоть до температуры жидкого водорода удлинение также повышается. Согласно данным работы [39], определяющим фактором деформационного упрочнения чистых металлов, происходящего при температуре термического возврата, является поперечное скольжение дислокаций. При понижении температуры вероятности поперечного скольжения дислокаций уменьшаются, металл в процессе деформации более энергично упрочняется и приобретает большее равномерное местное удлинение. [c.258]

Заклепки общемашиностроительного применения выпу скаются по техническим условиям ГОСТ 10304—80 (СТ СЭВ 1329—78) классов точности В (нормальной) и С (грубой) из углеродистых легированных, коррозионно-стойких сталей, латуни, меди, алюминиевых сплавов и предназначены для работы в диапазоне температур от +300 до —60 С. [c.408]

Особенно выгодно применять титановые сплавы для температур от 300 до 600°С в этом интервале алюминиевые и магниевые сплавы не могут быть использованы в связи с низкой прочностью, а стали нецелесообразно применять вследствие большого удельного веса. [c.292]

Модуль упругости Е принимают в зависимости от температуры материала (см. рис. 8.2). При t = 20 °С для алюминиевых сплавов 20 = 0,72-10 , сплавов на основе титана 20 = (1,05ч-1,25)-10 , для сталей и сплавов на никелевой и никель-кобальтовой основе 20 = (2,0--2,2)-10 МПа. [c.282]

Изменение характера разрушения в зависимости от температуры цикла наблюдалось в алюминиевом сплаве AK4-ITI при режимах 185 20°С разрушение было практически целиком внутризеренным при 250 < 20°С — со значительной долей по границам зерен аналогичная картина наблюдалась при соответствующем изменении температуры длительного статического нагружения. При сравнимых условиях испытания в литых ни-кель-хромовых жаропрочных сплавах при наличии крупнозернистой разнородной макроструктуры с грубыми выделениями карбидных фаз по границам зерен трещины имели межзеренный характер, в сплаве с меньшим размером зерна и более однородной структурой трещины проходили по телу зерен [12] на не благоприятное влияние на термостойкость крупнозернистой структуры указывалось в работе [8]. [c.163]

Эвтектическая диффузионная пайка боралюминия. Для соединения деталей из боралюминия между собой или с элементами конструкций из алюминиевых сплавов возможно использование способа эвтектической диффузионной пайки, заключающегося в нанесении тонкого слоя второго металла, образующего в результате взаимной диффузии эвтектику с металлом матрицы. В зависимости от состава матричного алюминиевого сплава могут быть использованы следующие металлы, образующие эвтектику серебро, медь, магний, германий, цинк, имеющие температуры образования эвтектик с алюминием 566, 547, 438, 424 и 382° С соответственно. В результате дальнейшей диффузии металла покрытия в основной металл концентрация его снижается, и температура плавления в зоне соединения постепенно повышается, приближаясь к температуре плавления матрицы. Таким образом, паяные соединения способны работать при температурах, превышающих температуру пайки. Однако необходимость строгого регламентирования толщины покрытия, а также чистоты покрытия и покрываемой поверхности, использование для получения таких покрытий метода вакуумного напыления делают этот процесс экономически нецелесообразным. [c.192]

Рис. 3. Чувствительность к надрезу литейных алюминиевых сплавов (литье в ко-киль) в зависимости от температуры испытания

Рис. 4. Чувствительность к надрезу литейных алюминиевых сплавов, изготовленных по усовершенствованной технологии, в зависимости от температуры испытания

Рис. 5. Чувствительность к надрезу в зависимости от для литейных алюминиевых силавов при различных температурах а — 298 К 6 — 203 К е — 77 К г — 20 К / — литье в песчаные формы 2 — литье в кокиль 3 — литье но усовершенствованной технологии стрелкой показана область значений для деформируемых полуфабрикатов из алюминиевых сплавов

Армко-железо и алюминиевый сплав Д16 испытывались на растяжение со скоростями деформирования 2—2,5 мм/с, 5,8 и 75 м/с в диапазоне температур от —193 до 500°С [54, 55]. В процессе испытания во всем диапазоне скоростей деформирования выдерживалась примерно постоянная скорость деформации е путем поддержания постоянной скорости движения активного захвата образца. Для проведения испытаний использовали образцы с укороченной рабочей частью диаметром 4 мм, длиной 10 мм с резьбовыми головками. Время увеличения скорости движения подвижной головки образца до номинальной (контролировалось по крутизне фронта упругого импульса в динамометре) примерно соответствовало времени пробега упругой волны по удвоенной длине рабочей части образца, что обеспечивало однородность напряженного и деформированного состояний материала в рабочей части образца в соответствии с условием (2.8). Химический состав и режим термообработки материалов приведены в предыдущем параграфе (см. табл. 3). Испытанные материалы имеют различную чувствительность к скорости деформации и температуре, что объясняет их выбор для исследований. [c.127]

В зоне прилива характерно смачивание поверхности металла хорошо аэрированной морской водой в момент прилива. Температура металла зависит от температуры воздуха и воды, но температура воды является определяющей. Поверхность металла покрывается водорослями, которые могут производить частичную защиту конструкционных сталей и вызывать локальную коррозию нержавеющих сталей, алюминиевых сплавов. [c.29]

Рис. 2.2. Зависимость скорости коррозии алюминиевых сплавов от температуры

В работе [228] были определены потенциалы 16 металлов а аэрированной морской воде при температурах от 30 до 200 "С. Как правило, все металлы становились более электроотрицательными по мере повышения температуры. Наиболее активными при 30 С были углеродистая сталь, алюминиевые сплавы и цинк. При 200 С потенциал углеродистой стали смещается к более положительным значениям, а алюминий и цинк по-прежнему остаются наиболее активными. Электрохимический ряд напряжений в аэрированной морской воде при 200 С для исследованных металлов выглядит следующим образом (в порядке убывания потенциала) [c.198]

Кассеты в зависимости от температуры облучения изготовляют из различных материалов из алюминиевых сплавов (до 500°С), нержавеющей стали (до 800°С), высокотемпературных сплавов или графита (>800° С). Конструкции различных типов кассет приведены на рис. 2.9. [c.83]

Зависимость предела прочности при растяжении и предела текучести алюминиевого сплава от способа заливки (в песчаную или в металлическую форму) и от температуры испытания показана на рис. 117. [c.367]

Чистый Се не обладает химической стойкостью в атмосфере воздуха, воде и других средах. В сухом воздухе на чистом церии образуется окисная пленка, не защищающая нижележащий слой от окисления. Химически активен, особенно при повышенной температуре (150 С и выше) Чистый церий ковкий вязкий металл, хорошо обрабатывается давлением на холоде, пластичнее лантана, можно изготавливать листы и проволоку (методом прессования). При холодной обработке давлением обжатие до 25% вызывает наклеп, дальнейшая обработка не увеличивает наклепа. Легко об- Легирование черных и цветных металлов стали, легких сплавов (алюминиевых, магниевых сплавов), при котором осуществляется раскисление и одновременно повышаются прочность и пластичность. Основная составляющая мишметалла. В электровакуумной аппаратуре для получения высокого разряжения (газопоглотитель) [c.354]

Выбор деталей для литья в постоянные формы определяется прежде всего стойкостью последних, которая зависит от температуры отливаемого металла. Для алюминиевых и магниевых сплавов с успехом применяют [c.226]

Кривые изменения величины зерна в зависимости от температуры и степени деформации для алюминиевого сплава Д-1 и для магниевого сплава МА-3 при, горячем деформировании приведены на фиг. 475—477. [c.466]

Типичная схема формообразования объемных деталей в режиме сверхпластичности показана на рис. 1. Для штамповки используются специализированные гидравлические прессы усилием 250, 630, 1600 и 4000 т (в зависимости от размеров и материала заготовки), специальные нагревательные установки — высокотемпературные (для штамповки заготовок из титановых сплавов и нержавеющих сталей при температуре 850—950°С с габаритными размерами штампов до 800 мм) и низкотемпературные (для штамповки заготовок из алюминиевых и магниевых сплавов при температуре до 450°С с габаритными размерами штампов до 900 мм и более), а также [c.72]

Кроме того, при контроле изделий калибрами следует учитывать влияние температурных и силовых деформаций калибров и деталей, особенно если материалы калибра и детали различны. Например, при контроле детали из алюминиевого сплава диаметром 100 мм, при температуре детали -[-40 °С и температуре калибра -)-20 °С погрешность контроля составит приблизительно 0,05 мм. При контроле валов диаметрами от 20 до 50 мм листовыми скобами суммарная деформация скобы и контролируемого изделия может достигать 0,009—0,018 мм [4]. Учитывая вышеуказанное, при конструировании калибров всегда следует особое внимание обращать на их жесткость. [c.34]

Тогда, например, для наиболее широкого распространенного алюминиевого сплава АЛ4 в интервале от температуры литья (800 °С) до температуры солидуса (Р = 0,035) объем прибыли в пределе Уц 0,1бУотл з для магниевого сплава МЛ5 в том же температурном интервале [c.96]

Рекристаллизационный отжиг. Рекристаллизационный отжиг заключается в нагреве деформированного сплава до температур выше температуры окончания первично рекристаллизации, применяется для снятия наклепа и получения мелкого зерна. У больил1нства алюминиевых сплавов при степеин деформации 50—70 % температура начала рекристаллизации находится в пределах 280—300 Температура рекристаллнзацнонного отжига в зависимости от состава сплава колеблется от 300 до 500 °С (высокий отжиг), с выдержкой [c.327]

При способах сварки плавлением, особенно с использованием дуги, происходит интенсивное перемешивание жидкого металла как вследствие его движения из передней части ванны в заднюю, так и под влиянием других воздействий источника теплоты на жидкий металл. Происходит интенсивный теплообмен между отдельными порциями различно нагретого жидкого металла, а также вследствие теплоотвода в твердый металл. По этой причине энергетическое состояние ванны целесообразно характеризовать не только возможными максимальными и минимальными температурами, но и средней температурой жидкого металла. Она зависит от режима сварки (тока, напряжения, скорости сварки), характера подачи присадочного металла, устойчивости дуги и положения ее активного пятна. Например, средняя температура ванны при аргонно-дуговой сварке алюминиевого сплава АМгб может изменяться от 920 до 1050 К при возрастании тока от 300 до 450 А при 14 В и от 1070 до 1200 К при и =8 В, в то время как температура плавления сплава АМгб составляет около 890 К. [c.231]

Рис. 11.3. Зависимость нормального модуля упругости от температуры / — коррозионно-стойкая сталь 12Х18Н10Т 2 — низкоуглеродистая сталь СтЗ 3 — технический титан 4 — алюминиевый сплав АМгб

Для титановых, алюминиевых, магниевых сплавов графорасчетные методы Г. А. Николаева и Н. О. Окерблома не рекомендуется применять, так как остаточные напряжения в шве по экспериментальным данным получаются меньше предела текучести. Это несоответствие объясняется не только искривлением сечений и нарушением принятой гипотезы плоских сечений, но и в значительной степени недостаточно точным учетом изменения свойств материалов от температуры. Поэтому дальнейшее совершенствование графорасчетных методов осуществлялось в направлении более точного учета изменения свойств. При сварке реальных конструктивных элементов (в отличие от наплавки валика на кромку полосы и сварки встык узких пластин) существует, как правило, сложное напряженное состояние, для которого нельзя применять графорасчетные методы. В этом случае следует применять методы, основанные на использовании теории упругости и пластичности. [c.417]

Для сталей высокой прочности, алюминиевых и титановых сплавов в широком интервале температуры критические значения коэффициентов интенсивности напряжений мало зависят от температуры. Поэтому оценку сопротивления хрупкому разрушению элементов конструкций из таких материалов следует проводить по минимальным значениям / i . Как показано в 3, при определении по уравнениям (3.13) критических значений температуры элементов конструкций имеет существенное значение учет роли размеров напряженных сечений, остаточной напряженности, деформационного старения и охрупчивания в условиях эксплуатации. Эти факторы принимаются во внимание путем введения соответствующих экспериментально устанавливаемых температурных сдвигов А нр, и АГкрг (см. рис. 3.8). [c.64]

Пластическая деформация при температуре ниже температуры рекристаллизации приводит к наклепу поверхностного слоя - его упрочнению, при котором кристаллы сильно деформируются и поворачиваются осями наиболыпей прочности вдоль направления деформации, т е. в направлении скольжения. В то же время у самой поверхности структура несколько ослаблена, микротвердость у поверхности также снижается, увеличиваясь по мере удаления от поверхности и достигая максимума на некоторой глубине. На рис. 4.4 приведены экспериментальные данные но изменению микротвердости, полученные при испытании алюминиевого сплава В95 в паре с композиционным материалом на основе политетрафторэтилена. [c.85]

В зависимости от температуры окружающей среды и уровня напряжения в изломах элементов авиационных конструкций из алюминиевых сплавов можно наблюдать блоки мезолиний усталостного разрушения, которые имеют резкие границы и напоминают хрупкие усталостные бороздки (рис. 7.34). На самом деле это не хрупкие усталостные бороздки, что не характерно для разрушения алюминиевых сплавов, а границы резкой смены уровня напряжения в процессе роста трещины, когда роль агрессивной среды в их формировании была существенной. [c.390]

В качестве примера на рис. 4-19 изображена зависимость показаний прибора от температуры нагрева под закалку для свежезакаленных образцов толщиной 0,8 мм из сплава Д16 при одинаковой продолжительности выдержки нагрева и скорости погружения в закалочную ванну с проточной водой. Из графика следует, что для обеспечения правильности режимов, закалки в соответствии с инструкцией по термической обработке алюминиевых деформируемых сплавов пределы изменения электрической проводимости в этом случае должны быть от 19,5 до 20,5 м) (ом MAfi). [c.85]

Изучались алюминиевые, титановые, никелевые сплавы и нержавеющие стали. Отливки из алюминиевого сплава А-356 (стержни размерами 380x51 X Хб мм) закаливали в воде от температуры 811 К (выдержка 10 ч) и подвергали старению 16 ч при комнатной температуре и при 427 К 4 ч. Сплавы 6061-Т6 и 7075-Т6 были исследованы в виде листов толщиной 6 мм. Листы из нержавеющей стали 347 испытывали в го-чекатаном состоянии с последующим отжигом и травлением. Нержавеющая сталь 410 закаливалась в масле от температуры 1255 К и отпускалась при 839 К. Нержавеющую сталь А-286 в виде горячекатаных и травленых плит закаливали на воздухе от 1255 К (выдержка 1,5 ч) и старили при 1005 К в течение 16 ч. Титановый сплав имел очень низкое содержание примесей. Его испытывали после горячей прокатки н отжига. Образцы сплава Hastelloy С вырезали из листа толщиной 6 мм и испытывали после обработки на твердый раствор в соответствии с AMS-5530-С. Холоднокатаный и травленый лист толщиной 6 мм из сплава In onel Х-750 был состарен при 977 К в течение 20 ч с последующим охлаждением на воздухе. Образцы из сплава D-979 вырезали из штамповок для дисков турбины. В табл. 1 приведены механические свойства этих материалов при комнатной температуре. [c.93]

Благодаря тому, что алюминиевые сплавы представляют большой интерес для применения при температурах ниже 77 К, были определены возможности испытаний в интервале температур от 77 до 4 К с использованием жидкого гелия Б качестве охлаждающей среды. Использование жидкого гелия, а не жидкого водорода продиктовано не только более широким его температурным интервалом, но также и отсутствием серьезных проблем, связанных с взрывоопасностью воздушноводородной смеси. [c.145]

Важный аспект термообработки алюминиевых сплавов связан с выбором скорости охлаждения при закалке от температуры обработки на твердый раствор. Этот фактор может влиять на стойкость к КР сплавов серий 2000 и 7000. В естественно состаренных сплавах серии 2000 такое влияние заметно при скоростях охлаждения менее 550 К/с [2, 128]. В работе [157] это объяснялось образованием зернограничных выделений, богатых медью, при сравнительно медленном охлаждении. Низкие скорости охлаждения пp f закалке ускоряют также межкристаллитную коррозию [128]. Изделия из сплавов серии 2000 толщиной свыше примерно 6 мм необходимо подвергать искусственному старению [2], поскольку в этом случае нельзя обеспечить достаточно высокую скорость охлаждения при закалке (искуственным называют старение при температуре выше комнатной). [c.90]

В других экспериментах, приведенных в лаборатории фирмы Dow , сравнивалась коррозионная стойкость углеродистой и низколегированной сталей, Сплава 20, сталей 304 и 311, а также ряда алюминиевых и медных сплавов [232]. Главной причиной коррозии всех исследованных сплавов в морской воде был растворенный кислород. Низколегированные стали обладали более высокой стойкостью, чем малоуглеродистые, особенно в быстром потоке. Скорости коррозии сталей возрастали вдвое при повышении температуры воды от 82 до 120 °С, Алюминиевые сплавы были нечувствительны к повышению температуры до 120 °С и к изменению содержания кислорода нинсе уровня 1 мг/кг, но подвержены влиянию гальванических эффектов, скорости движения воды и ионов тяжелых металлов. [c.199]

Спеченый алюминиевый порошок (САП) по сравнению с обычными алюминиевыми сплавами обладает высокой прочностью при температурах в интервале 300—500° С (рис. 31) и в отличие от них он не изменяет свои свойства после длительного (до 10 ООО ч) нагрева при температурах до 500° С, Как известно, прочность при повышенных температурах алюминиевых и титановых сплавов со временем значительно снижается. Например, прочность титана ВТ1 после 100 ч работы при 480° С ниже прочности САП, у которого она практически не изменяется даже после 1 ООО ч работы. [c.102]

Рис. 31. Изменение предела прочности в зависимости от температуры испытания для САП и жаропрочного алюминиевого сплава ВД17

ВНИИ НП-225 (ГОСТ 19782—74) — однородная паста черного цвета на основе молибденита высокой чистоты МВ41 и кремнийорганической жидкости ПФМС-4. Предназначена для защиты резьбовых соединений при температуре от —60 до +250° С, для алюминиевых анодированных сплавов и до -1-350° С для нержавеющих сплавов, а также для смазки тяжело нагруженных механизмов, работающих при температуре от —40 до +300° С. [c.457]

Это обстоятельство позволяет полагать, что положительное влияние никеля и других легирующих веществ с малым перенапряжением водорода на повышение коррозионной стойкости конструкционных материалов может быть вполне объяснено на основе теории эффективных катодных присадок, разработанной Н. Д. Тома-шовым [111,202]. Поданным К. Видема [111,157] смещение потенциала алюминия от стационарного значения в положительную сторону вызывает увеличение скорости коррозии металла. Это говорит о том, что при температуре 200° С в отличие от комнатных температур, стационарный потенциал алюминия соответствует активной области. При введении в.алюминий легирующих компонентов с малым перенапряжением реакции разряда ионов водорода и ионизации кислорода, скорость катодного процесса увеличивается, что приводит к смещению стационарного потенциала металла в положительную сторону. При этом достигаются значения потенциала, соответствующие области пассивации, а скорость коррозии алюминия значительно снижается. Аналогичного эффекта можно добиться, поляризуя металл анодно. Действительно, анодная поляризация улучшает коррозионную стойкость алюминия в дистиллированной воде при температуре 325° С, а катодная поляризация в этом случае увеличивает скорость коррозии [111,193]. На основании изложенного можно полагать, что те легирующие компоненты с введением которых скорость коррозии алюминия при низких температурах (медь, никель, железо и др.) увеличивалась, при высоких температурах должны способствовать увеличению коррозионной стойкости металла. Приведенные рассуждения подкрепляются следующими экспериментальными данными. Ж- Е. ДрейлииВ. Е. Разер [111,193] измеряли стационарный потенциал алюминиевых сплавов в дистиллированной воде при температуре 200° С. Электродом сравнения служил образец из нержавеющей стали. Стационарный потенциал алюминиевого сплава с концентрацией 5,7% никеля оказался на 0,16 б положительнее, чем стационарный потенциал алюминиевого сплава 1100. При катодной поляризации с плотностью тока Ъмш1см-потенциал сплава 11(Ю смещался в отрицательную сторону на 1,2б, в то время как смещение потенциала сплавов, легированных 11,7% кремния, составляло 0,34 б, а сплавов, легированных 5,7% никеля, 0,12 б, что является косвенным показателем того, что на двух последних сплавах скорость катодного процесса больше, чем на алюминиевом сплаве 1100. С точки зрения теории эффективных катодных присадок, легирование платиной и медью должно оказывать положительное действие на коррозионную стойкость алюминия. В самом деле, с введением в алюминий 2% платины или меди коррозионная стойкость последнего в дистиллированной воде при 315° С значительно увеличивается [111, 193]. С этих же позиций легирование свинцом, оловом, висмутом и кадмием не должно улучшать коррозионной стойкости алюминия, что и подтверждается экспериментальной проверкой [111,193]. Как установлено К. М. Карлсеном [111,173], [c.198]

Механизм межкристаллитной коррозии алюминиевых сплавов при низких температурах достаточно подробно изучен А. И. Голубевым [111,205]. Рассматривая причины межкристаллитной коррозии сплавов алюминия высокой чистоты при температурах выше 160° С, можно предположить следующее. На границах зерен, даже в очень чистом алюминии, различные примеси содержатся в боль-щем количестве, чем в центре зерна. Скорость катодного процесса на этих примесях возрастает, что приводит к смещению потенциала участков зерна, прилегающих к границе, в положительную сторону. Поскольку при высоких температурах чистый алюминий (при стационарном потенциале) подвержен коррозии в активной области, смещение потенциала в положительную сторону приводит к увеличению скорости коррозии на участках по границам зерен. При более значительном смещении потенциала в положительную сторону вследствие анодной поляризации либо при легировании элементами с малым перенапряжением водорода до значений потенциала, отвечающих области пассивации, межкристаллитная коррозия не развивается, что и подтвердилось при испытаниях. Из этого предположения следует, что монокристаллы чистого алюминия не должны подвергаться межкристаллитной коррозии в воде при высоких температурах. И, действительно, в воде с pH 5—6 при температуре 220° С монокристаллы алюминия в отличие от поликристаллов межкристаллитной коррозии не подвергались [111,206]. Попытка объяснить возникновение межкристаллитной коррозии алюминия в воде при высоких температурах растворением неустойчивых интерметал- лидов, выпадающих по границам зерен, связана с затруднениями. Дело в том, что легирование алюминия никелем, железом, кремнием и медью повышает стойкость сплавов по отношению к межкристаллитной коррозии, ВТО время как растворение неустойчивых интерметал-лидов, образованных этими легирующими компонентами (особенно последним), должно способствовать развитию межкристаллитной коррозии. Алюминий чистоты 99,0% при температуре свыше 200° С подвергается межкристаллитной коррозии не только в воде, но и в насыщенном водяном паре. Если же алюминий легировать никелем (до 1 %) и железом (0,1—0,3), межкристаллитная коррозия не развивается и в этом случае [111,172]. В результате коррозионного процесса размеры плоских образцов иногда увеличиваются на 15—20% [111,206]. [c.205]

Пример. Поршень дизеля, выполненный из алюминиевого сплава, имеет осесимметричные форму и температурное поле (фиг. 37), Учиты-вается зависимость упругих характеристик материала от температуры. Эквивалентная электрическая цепь выполнена в цилиндрической системе координат и включает 70 узлов [2]. Рассматриваются две группы фиктивных сил по осям г и 6, На фиг. 38 показаны полученные с помощью модели перемещения и подсчитанные по ним через относительные деформации — напряжения. [c.608]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...