Штамповка сплавов алюминиевых — Температура

Штамповка сплавов алюминиевых — Температура 62 [c.567]

Гидравлические прессы используют также для штамповки металлов и сплавов с небольшой температурой начала штамповки (алюминиевые и магниевые сплавы) и для штамповки крупных поковок, которые нельзя получить на другом оборудовании из-за недостатка мощности. [c.132]

Поршни, работающие при высоких температурах, изготовляют обычно из деформируемых алюминиевых сплавов методами ковки или штамповки (сплав АК4 и др.). [c.43]

Ковка и штамповка сплавов типа дуралюмина проводится при температуре около 380°С. Так как сопротивление деформации сплавов на алюминиевой основе в области температур горячей обработки давлением довольно высокое, степень деформации при свободной ковке равна 3—5%, а при безоблойной штамповке — 2—3%. Чтобы зерна структуры получились одинаковыми по величине, нельзя допускать снижения температуры ниже заданного предела. [c.293]

Для ковки и штамповки применяют алюминиевые сплавы АК (АК1, АК6, АК8 и т.д.), обладающие высокой пластичностью при температурах ковки. Ковку и штамповку сплавов проводят при 450—475° С. [c.201]

Ковка и штамповка сплавов типа дюралюмина проводится при температуре около 380° С. Так как сопротивление деформации сплавов на алюминиевой основе в области температур горячей обработки давлением довольно высокое, степень деформации при свободной ковке равна 3—5%, а при безоблойной штамповке — [c.251]

Ряд деталей, изготовляемых отливкой или штамповкой из алюминиевых сплавов, работает при температурах порядка 200—300° и даже 350° (например, поршень, головка цилиндра и т. п.). [c.419]

В ряде случаев литейные алюминиевые сплавы представляют определенный интерес для использования при низких температурах, поскольку из них могут быть изготовлены разнообразные детали сложной формы. Например, детали, которые слишком дорого изготавливать механической обработкой или свободной ковкой или штамповкой, можно было бы с успехом заменить литыми. [c.191]

Рис. 48, Влияние коэффициента интенсивности напряжений на скорость роста трещины в высокопрочном алюминиевом сплаве 7175-Т66 (штамповка ориентация трещины ВД по плоскости сечения температура испытания 23 С) при испытаниях в различных средах

Режимы нагрева заготовок и температура штамповки алюминиевых, магниевых и медных сплавов [c.460]

Условия заполнения металлом рёбер. При горячей штамповке под молотом и прессом скорость истечения металла (в процессе деформации) вверх и вниз различна. При деформации алюминиевых сплавов под молотом в интервале температур ковки скорость истечения металла вверх приблизительно в 2 раза больше скорости истечения металла вниз (фиг. 466). Наоборот, при деформации под гидравлическим прессом в том иге температур [c.463]

Типичная схема формообразования объемных деталей в режиме сверхпластичности показана на рис. 1. Для штамповки используются специализированные гидравлические прессы усилием 250, 630, 1600 и 4000 т (в зависимости от размеров и материала заготовки), специальные нагревательные установки — высокотемпературные (для штамповки заготовок из титановых сплавов и нержавеющих сталей при температуре 850—950°С с габаритными размерами штампов до 800 мм) и низкотемпературные (для штамповки заготовок из алюминиевых и магниевых сплавов при температуре до 450°С с габаритными размерами штампов до 900 мм и более), а также [c.72]

Сплавы САП после спекания прокатывают в листы, прутки разного профиля или подвергают штамповке. Они используются в качестве жаропрочных для работы при температурах на 30...50°С выше, чем у деформируемых и литейных алюминиевых сплавов. [c.234]

При штамповке магниевых сплавов, молибдена и других материалов при температуре 300—350 °С применяют графито-коллоидную смазку ГК-1 (жаростойкость до 700 °С), порошкообразный графит марки С-1 или С-2, препараты В-0, В-1, а также смеси, % 40 алюминиевого порошка и 60 парафина 20 нефтяной сажи, 20 серы, 20 воска и 40 вазелина 65 масла вапор и 35 графита марки С-1 или С-2 65 парафина и 35 технического сала 15 воска, 7 стеариновой кислоты, 3 этаноламина и 75 воды 5—10 %-ный раствор графита в четыреххлористом углероде [149, 387]. [c.222]

Горячую объемную калибровку производят при температурах более низких, чем температура конца штамповки. Так, нагрев под объемную калибровку рекомендуется для стали до температуры 700—850°С, для алюминиевых сплавов — 300-400°С, для магниевых сплавов — 230—250 С. Таким образом, данный вид калибровки по существу следует называть полугорячей калибровкой, поскольку температуры нагрева лежат лишь немного выше или даже ниже порога рекристаллизации. [c.568]

I. Температуры начала и конца, допустимые степени и скорости деформации алюминиевых сплавов ковкой и штамповкой [c.69]

Чистота поверхности полости штампа. В связи с тем что алюминиевые и магниевые сплавы штампуются при сравнительно низких температурах и с меньшими, чем для стали, штамповочными уклонами удаление штамповки из полости штампа при обычной чистоте обработки затруднительно, поэтому полость штампа надо изготовлять с чистотой у 9, что достигается полировкой. Для облегчения получения заданной чистоты термическую обработку штампов для алюминиевых и магниевых сплавов [c.122]

Многие алюминиевые сплавы хорошо куются при температурах 400—480° С. К ним относятся дуралюмины марок Д1, Д6, Д16, а также сплавы типа АК (алюминиевые ковкие) АК2, АК4, АК6, АК9 (силумин) и др. (табл. 6). Эти алюминиевые сплавы обладают повышенной прочностью и могут принимать закалку. Из таких сплавов путем ковки и штамповки изготовляют ответственные детали для автомобилей, тракторов (например, поршни), самолетов и кораблей. [c.42]

Вытяжка с подогревом фланца. Сущность этого способа заключается в том, что путем нагрева уменьшают сопротивление деформированию фланца заготовки, сохраняя неизменной прочность дна. Это позволяет при одном и том же напряжении в опасной зоне изделия втягивать в матрицу больший объем металла, т. е. улучшать коэффициент вытяжки. Вытяжка с подогревом применяется в настоящее время для алюминиевых и магниевых сплавов, требующих сравнительно невысокой температуры нагрева. Этот способ незаменим при вытяжке магниевых сплавов, так как без нагрева они не поддаются штамповке. [c.168]

При комнатной температуре из всех операций листовой штамповки САП можно производить только гибку с радиусом кривизны 7 = 8— 115, где 5 —толщина листа. При нагреве до 420—470° С штампуемость листов из САП значительно повышается и достигает штампуемости листов из алюминиевых сплавов АМц, АВ, Д16 и др. в холодном состоянии. При указанных температурах из листов САПа можно получить сложные детали путем гибки, вытяжки, отбортовки и выдавки [6, с. 66]. Парис. 129 приведена сводная диаграмма штампуемости листов из САП-1 толщиной 1—1,5 мм. [c.269]

Высокотемпературный (600—630° С) отжиг листов позволяет производить листовую штамповку при комнатной температуре, что очень важно для изготовления деталей из САПа в производственных условиях. При этом показатели штампуемости листов из САП-1 приближаются к показателям штампуемости серийных алюминиевых сплавов в отожженном и закаленном состоянии (табл. 83). [c.269]

Технологический процесс литья штамповкой расплава предусматривает предварительный нагрев пресс-форм до температуры 200—300° С (при получении отливок из медных сплавов) или 150—200° С (при алюминиевом и стальном литье). Этим способом можно получать отливки из цветных сплавов и чугуна массой от нескольких граммов до нескольких сот килограммов с толщиной стенок до 2 мм. Заготовки при этом [c.100]

Наиболее пластичный сплав этой группы В93 в предварительно деформированном состоянии хорошо обрабатывается давлением при 450—250° (фиг. 95). Однако при температуре 250° его сопротивление деформации является высоким, и поэтому температуру конца горячей механической обработки этого сплава следует выдерживать в пределах 300—350°. Сплав В93 изменяет пластичность в зависимости от скорости обработки давлением. Так, если при осадке под прессом сплав можно деформировать на 80—85%, то при динамической скорости допустимые деформации понижаются до 70—40%. Следует учитывать, что в случае обработки под молотом только при температурах 300—350° возможно применение высоких обжатий порядка 70°. С повышением температуры обработки в этом случае допустимые деформации постепенно понижаются до 40% при температуре обработки 500°. Следовательно, обработка при высоких скоростях (молот) и высоких температурах значительно понижает пластичность сплава В93. Это указывает на целесообразность применения прессов при обработке таких алюминиевых сплавов ковкой и горячей штамповкой. [c.162]

В районах дешевой электроэнергии для нагрева под ковку, штамповку и прессование применяются электрические печи сопротивления, особенно при изготовлении мелких ответственных поковок из цветных сплавов. Электронагрев предпочтителен для алюминиевых сплавов, которые для горячей механической обработки должны быть нагреты до 460—480° с точностью до +5°. В электропечах сопротивления нагрев металла происходит путем теплоотдачи от специальных нагревательных элементов, по которым пропускается электрический ток. В качестве электронагревателей на высокие температуры [c.192]

Создание в последнее время свариваемых коррозионно-устойчивых алюминиевых сплавов привело к резкому расширению их применения в кораблестроении при изготовлении корпусов, надстроек, трубопроводов и др. Требованиям кораблестроения лучше всего удовлетворяют А] — Mg-сплавы. Рекомендуется применять сплавы с содержанием магния до 6%. При более высоком его содержании коррозионная устойчивость сплава понижается. Поэтому в настоящее время находят применение сплавы АМг5 и АМг61. Кроме А1 — Mg-сплавов используются также сплавы АД1 и АМц. Они обладают высокой коррозионной устойчивостью и пластичностью, но имеют низкие прочностные показатели. Из алюминия марки АД1 изделия изготавливают методом холодной штамповки. Сплав АМгЗ с повышенным содержанием кремния пригоден для изготовления конструкций, работающих при температурах до 150°С. Коррозионная устойчивость несвариваемого сплава Д16 в морской воде неудовлетворительна. Требованиям кораблестроения по коррозионной устойчивости в морской воде удовлетворяют и сплавы типа авиаль. [c.126]

Ряд деталей, изготавливаемых отливкой или штамповкой из алюминиевых сплавов, работает при температурах порядка 200—300° С и даже 350° С (например, поршень, головка цилиндра и т. п.). Ирршеняемые для этих целей алюминиевые сплавы легируются такими элементами, как Си, Mg, N1, Ре, Т1. Для получения необходимых свойств эти сплавы подвергают закалке (перевод избыточных фаз в твердый раствор) и затем искусственному старению (стабилизация структурного состояния). Чем сложнее состав сплава и состав выделяющихся фаз, тем медленнее происходит разупрочнение сплава при высоких температурах. Поэтому жаропрочные сплавы обычно имеют сложный химический состав и [c.442]

Ковочные алюминиевые сплавы отличаются высокой пластичностью при температурах ковки и штамповки (450...475 °С) и удовлетаорнгель-ными литейными свойствами. Закалка проводится при 515-525 °С с охлаждением в воде, старение при 150...160 С в течение 4. 12ч. Упрочняющими фазами являются Mg2Si, uAli [c.120]

Высоколегированные стали склонны к интенсивному упрочнению, поэтому для их горячего деформирования целесообразнее использовать способы, осуществляемые на прессах, а не на молотах. Ввиду меньшей скорости деформирования на прессах разупрочняющие процессы (возврат и рекристаллизация) успевают произойти полнее и упрочнение снижается. Малопластичные алюминиевые (АК8, В93 и др.), магниевые (МА8), титановые сплавы также предпочтительно ковать и штамповать на прессах, так как у них пластичность снижается при высоких скоростях деформирования. При этом для уменьшения остывания металла и повышения равномерности деформации штампы подогревают до температуры 200. .. 400 °С. Поковки из некоторых труднодеформи-руемых сплавов получают изотермической штамповкой. [c.143]

Антифрикционные алюминиевые сплавы (ГОСТ 14113—78) представляют собой сплавы алюминия с оловом (АОЗ-7, А09-2, А09-1, А020-1, А06-1), никелем (АН-2,5), медью и другими элемеьггами (A M, АМСТ). Применяются для отливки моно- и биметаллических вкладышей и втулок, для получения биметаллической ленты со сталью и дуралюмином методом прокатки с последующей штамповкой вкладышей с толщиной антифрикционного слоя менее 0,5 мм. Такие подшипники применяются при нагрузке на них 200...350 (цо 400) кг/мм , скорости вращения вала 10...15 (до 20) м/с и температуре масла 100...120°С. [c.218]

Вытяжной пуансон при штамповке алюминиевых и магниевых сплавов не должен нагреваться выше 100° С, иначе возможен обрыв заготовки. Температура стенки вытягиваемой детали должна быть для латуни не выше 300° С, а для стали не выше 450° С. Проведенные опыты [44] показывают, что предельные значения коэффициентов вытяжки /Ппред ДЛЯ штзмповки С подогревом фланца при вышеуказанных оптимальных температурах могут быть приняты при вытяжке цилиндрических деталей в два раза меньше, чем при обычной вытяжке. Соответственно отношение предельной высоты к диаметру изделия, т. е. будет составлять 2,0—2,5. При вытяжке квадратных и прямоугольных деталей отношение высоты к стороне квадрата или к наименьшей стороне прямоугольника, т. е. /г,фед/5, может составлять до 3,0—3,2 или в три— шесть раз больше высоты, получаемой при вытяжке в холодном состоянии. Таким образом, операция вытяжки с подогревом цилиндрических деталей может заменить до трех, а прямоугольных — до пяти операций холодной вытяжки. [c.227]

К неупрочняемым термообработкой алюминиевым сплавам относят алюминиевомагниевый сплав АМг (магналий) с содержанием 2—2,8% Mg, 0,15—0,35% Мп (или 0,15—0,35% Сг) и остальное алюминий алюминиевомарганцовистый сплав марки АМц с содержанием 1,0—1,6% Мп и остальное алюминий. Эти сплавы представляют собой твердые растворы соответственно магния и марганца в алюминии. При повышенных температурах сплавы АМг и АМц указанных выше составов представляют собой твердые а-растворы. При понижении температуры до комнатной перекристаллизации у сплавов не происходит. У сплава АМц благодаря уменьшению предела растворимости марганца в алюминии из твердого а-раствора выделяется упрочняющая фаза А1еМп. Однако вследствие незначительного ее количества сплав АМц относят к термически неупрочняемым. Сплавы АМг и АМц обладают высокой пластичностью, коррозионной стойкостью и хорошей свариваемостью. Их применяют для деталей химической аппаратуры сложной конфигурации, изготовляемых глубокой штамповкой. [c.212]

Процессы деформации алюминиево-бериллиевых сплавов, содержащих 20—50% (вес) Ве, разрешается производить в общецеховых помещениях без заключения заготовок в оболочки, так как эти процессы не представляют по токсичности такой опасности, как плавка или обработка резанием, поскольку оии ведутся при температуре менее 500° С. В этом случае возможно лии1ь механическое скалывание отдельных относительно крупных частичек металла, не представляющих практической опасности в токсическом отношении. В этом отношении процессы штамповки, осадки, прессования и прокатки по своей сущности сходны между собой. Опыт же показывает, что наибольшей токсичностью обладает пыль при величине частиц менее 5—10 мк, пары и аэрозоли сплавов. Ввиду этого процессы литья, плавки, сварки, механической обработки, как наиболее неблагоприятные с гигиенической точки зрения и приготовления заготовок из порошков алюминиево-бериллиевых сплавов, так же как и бериллия, должны проводиться в специальных изолированных помещениях, строго удовлетворяющих требованиям санитарных правил и инструкции по технике безопасности. [c.215]

Течение металла, степень заполнения гравюры и сопротивление деформированию зависят от температуры подогрева штампов. Для определения влияния температуры подогрева штампов на удельное усилие штамповки образцы из стали, титановых и алюминиевых сплавов осаживали без смазки на бойках, нагретых до 100, 200, 300 и 400° С и без нагрева. Температура осадки образцов из стали и титановых сплавов составляла 1050° С, алюми- ч ниевых сплавов 480° С. Штампы нагревали индукционными нагре- вателями непрерывного действия, вмонтированными в блок. , Температуру контролировали термопарами, встроенными в штампы. Образцы из сплавов ВТЗ-1, Д16 и стали ЗОХГСА диа- метром 56 и толщиной 8 мм осаживали на КГШП усилием 15 МН до толщины —4 мм с одной и той же наладки пресса. Так как деформация образцов одних и тех же размеров при осадке на КГШП обратно пропорциональна усилию, изменение деформации характеризует влияние нагрева штампов на сопротивление деформированию (рис. 4). [c.17]

Спеченный алюминиевый порошок (пудра) — новый материал, обладающий целым рядом преимуществ перед алюминием и алюминиевыми сплавами. Прочность САП на растяжение в 4—5 раз выше прочности алюминия и достигает при комнатных температурах 40—45 кГ1мм ( 0,40—0,45 Гн1м ) при этом она сохраняется в значительной части при нагреве до 500° С, (773°К). Пластичность САП ниже, чем алюминия и ряда алюминиевых сплавов, но она достаточна для изготовления изделий из него штамповкой и другими способами обработки давлением. Высокая прочность его обусловлена наличием на поверхности спекаемых зерен порошка пленки окислов алюминия. Она пре- [c.109]

Дается сравнение механических свойств (о , г]), б) алюминиевого сплава АМц-АМ, деформированного обычной штамповкой и штамповкой взрывом. Испытания на растяжение проводились при температурах +20, —50 и —100° С со скоростями деформации от 3-10 до 3.10+ секГ . Механические свойства изучались непосредственно после штамповки, а также после естественного старения в течение 8—3000 ч. [c.205]

Фирмой Mahle для испытаний на термическую усталость головок с камерой сгорания в них был разработан стенд, на который устанавливали образцы (рис. 107, б) из алюминиевых сплавов различных химических составов, разной технологии изготовления (литье и штамповка), с различными концентраторами напряжений (острые кромки у горловины камеры сгорания, закругленные радиусом в 1 мм, нависающими кромками под углом 30° к оси пошня). Для нагрева испытуемого образца был применен кольцевой индуктор трубчатого типа мощностью 6 кВт с питанием от генератора переменного тока с частотой 1 мГц. Индуктор располагался над горловиной камеры сгорания с зазором в 1 мм и обеспечивал нагрев в течение 34—38 с др t = 350— 360° С вблизи горловины (точка А), а по краям головки (точка В) до t = 250° С. После достижения таких температур нагреватель автома- [c.207]

Полный смягчающий отжиг применяют ко всем термически упрочняемым алюминиевым сплавам (типа дуралюмин, авиаль и др.). Цель отжига — смягчить материал, сделать его пластичнее перед штамповкой, гибкой, отбортовкой и другими операциями холодной обработки давлением. Ускоренное охлаждение на воздухе горячекатаных рулонов с температуры горячей прокатки приводит к частичной закалке (подкалке). Гетерогенизирующий смягчающий отжиг рулонов, например дуралюмина, позволяет при последующей холодной прокатке повысить степень обжатия без промежуточных отжигов. [c.190]

Для изготовления поршней применяются почти исключительно алюминиевые сплавы, содержащие для повышения износостойкости кремний. Преимуществом поршней из легких сплавов является их малый вес и хорошая теплопроводность, примерно в 3 раза большая, чем у чугуна. Поэтому при <здинаковых числах оборотов и нагрузках двигателя алюминиевые поршни имеют значительно более низкую температуру, чем чугунные. Обычно поршни изготовляются отливкой, в отдельных случаях — штамповкой. Зазоры поршней в цилиндре должны увеличиваться по направлению к днищам поршней в соответствии с более высокой их температурой. Поэтому поршни имеют в нижней части цилиндрическую поверхность, а ближе к верхней части — шлифуются на конус. Возле бобышек под поршневой палец, где сконцентрирована большая масса металла, поверхности поршня сошли- фовываются. Часто телу поршня придают овальную форму при работе двигателя на больших нагрузках в результате тепловых деформаций поверхность поршня приобретает нормальную цилиндрическую форму. [c.388]

Кузнечные печи служат для нагрева слитков или заготовок перед их ковкой или шта аповкой. Температура кагрева заготовок зависит от химического состава нагреваемого сплава и метода обработки ( ковки, прессования, штамповки, гибки). Стали нагреваются до температур 1100—1250°, медные сплавы (латуни, бронзы и др.) до 700—900 , а алюминиевые сплавы (дюрали) до 460—480°. Наиболее распространенным агрегатом для нагрева служат кузнечные печи с отоплением мазутом или газом для нагрева алюминиевых сплавов чаще применяют электрические печи сопротивления. По методу нагрева кузнечные печи делятся на камерные и методические. Камерные печи имеют постоянную температуру рабочего пространстаа, которая несколько падает при загрузке новой партии металла. Печи с постепенным нагревом металла отходящими газами называются методическими. Для облегчения и ускорения загрузки, выгрузки и движения заготовок в печи кузнечные печи механизируются с помощью толкателей, шагающих балок, конвейеров, вращающегося пода и т. д. Поэтому классификация нагревательных печей приводится также и по принципу их механизации (толкательные печи, карусельные, конвейерные, с пульсирующим подом и т. п.). [c.180]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...