Алюминиевые сплавы — Температура

Более высоким скоростям, а значит, и росту температуры, должны были соответствовать новые алюминиевые сплавы. Выручили спеченные алюминиевые порошки и спеченные порошковые алюминиевые сплавы, выдерживающие температуру 600—800° (о них мы уже рассказывали). [c.113]

МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ПРИ РАСТЯЖЕНИИ И ЧУВСТВИТЕЛЬНОСТЬ К НАДРЕЗУ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ ПРИ ТЕМПЕРАТУРЕ 4К [c.145]

Рис. 2.2. Зависимость скорости коррозии алюминиевых сплавов от температуры

При стабилизации алюминиевых сплавов необходимо иметь в виду, что температура их плавления находится значительно ниже температуры плавления стали, а следовательно, соответственно снижаются области температур отжига, отпуска и старения. Обычно применяющееся кратковременное искусственное старение алюминиевых сплавов при температурах 150 и 175° С недостаточно способствует стабилизации структуры и снятию внутренних напряжений. Старение для стабилизации размеров алюминиевых и магниевых сплавов желательно производить при более высоких температурах — не ниже 200° С, желательно около 290° С. [c.410]

Распространено также применение толстостенных монометаллических подшипников и вкладышей, которые в зависимости от предела текучести сплава могут работать при температурах до 100 —120° С, а в случае применения корпуса подшипника из алюминиевых сплавов эти температуры могут быть выше [c.113]

X 10 —коэфициенты линейного расширения цилиндра (сталь или чугун) и поршня (алюминиевый сплав) —расчётная температура цилиндров в °С для водяного охлаждения 120, для воздушного охлаждения 270 — расчётная температура соответствующего пояса поршня выбирается в зависимости от материала поршня для головки чугунного поршня 600° С, для алюминиевого 250 С. [c.119]

Рис. 111-40. Катодная 1 и анодная 2 поляризационные кривые алюминиевого сплава при температуре 200°С в деаэрированной дистиллированной воде

Особенности оценки длительной циклической прочности элементов конструкций из алюминиевых сплавов при температурах до 200° С и из жаропрочных сплавов при температурах до 950° С изложены выше, в гл. 4 и 5. [c.245]

По второй методике жидкость по каплям из медицинской капельницы или калиброванной пробирки подают на поверхность расплавленного алюминиевого сплава, имеющего температуру около 650°С. Если самовоспламенения не происходит, пламя вводят в атмосферу паров этой жидкости, с тем чтобы определить возможность их загорания. [c.134]

Мелкие спаи на поверхности отливки при центробежном литье Алюминиевые сплавы Низкая температура формы и металла Повысить температуру металла и темп работы [c.427]

Рис. 13.11. Кривые ползучести листов алюминиевого сплава при температуре 150°С сравнение зависимости величины деформации ползучести от времени при постоянной нагрузке и при циклическом нагружении. (Из работы [8].) 1 — постоянная нагрузка 2 — циклическое нагружение.

В результате испытаний на ползучесть отлитого в земляную форму алюминиевого сплава при температуре 600°F (315°С) и напряжении 10 ООО фунт/дюйм получены данные, приведенные на рис. 13.6( ) (кривая Ь). Полый цилиндрический кронштейн из этого материала имеет наружный диаметр 2,0 дюйма, толщину стенки 0,175 дюйма и длину 5,0 дюймов. Кронштейн нагружается растягивающим усилием 5,0 т. Каждый цикл изменения окружающей температуры включает в себя [c.468]

Рис. 7.1. Зависимость характеристик механических свойств (а) и критического коэффициента интенсивности напряжений (б) алюминиевых сплавов от температуры и взаимосвязь характеристик трещиностойкости, прочности

На рис. 2.3 изображены графики зависимости времени вязкого разрушения от начального напряжения для алюминиевого сплава при температуре 3D0 °С, полученные по различным теориям точки отражают результаты экспериментов [6]. Кривые ползучести этого сплава приведены на рис. 2.4, а функция Q при = 10 МПа на рис. 2.5. Постоянные п, 1тш а, р и v (при = 10 МПа) в (1.2) и (1.29), полученные в результате обработки начальных участков кривых ползучести, равны п = 12,6, min и= = 2,24 X X 10- 1/с, а = 1,ЗЫ0-1 1/с, р - 0,18, v = 9,78. Как следует из рис. 2.3, с экспериментом лучше всего согласуется расчет, выполненный по теории упрочнения. Однако с увеличением напряжения кривые сближаются, так как при этом начальный участок [c.49]

На рис. 2.14 дано сопоставление экспериментальных и теоретических, построенных по (2.72), кривых ползучести для алюминиевого сплава при температуре 475 °С и различных начальных напряжениях, а на рис. 2.15 изображены начальные участки этих кривых [54]. В табл. 2.9 даны величины деформаций ползу- [c.66]

На рис. 2.24 дано сопоставление экспериментальных и теоретических диаграмм растяжения образцов магниевого и алюминиевого сплавов при температуре 380 С и различных скоростях движения захвата испытательной машины [56]. Ползучесть этих материалов при указанной температуре была рассмотрена в предыдущем параграфе. Согласование диаграмм удовлетворительное. [c.75]

Рис. 2.25. Экспериментальные (сплошные) и теоретические (штриховые) кривые сжатия образцов алюминиевого сплава при температуре 450 °С и различных скоростях [51 ]

По изложенной методике была рассчитана горячая осадка полого толстостенного цилиндра высотой 2ho = 15 мм наружного и внутреннего радиусов г о = 12,5 мм, Гю = 2,5 мм из алюминиевого сплава при температуре 450 °С [71 ]. При этом были приняты следующие значения постоянных в уравнении состояния <2.100) mi = 0,2, = О, а =1,14-10" МПа-с ч Скорость сближения плит пресса v = 0,167 мм/с. Коэффициент % принимался равным 0,5. Кроме расчета было выполнено экспериментальное исследование осадки такого цилиндра. В таблице 4.2 сопоставлены расчетные радиусы и Гг с экспериментальными наименьшим радиусом внутренней бочкообразной поверхности и наибольшим радиусом на-ружной бочкообразной поверхности а также приведены величины радиусов нейтральной поверхности для различных величин относительного обжатия [ ho —h)/ho] 100 %. [c.107]

Приведем результаты расчета и экспериментального исследования процесса горячей осадки сплошного цилиндра с размерами ho = /"го = 12,5 мм из алюминиевого сплава при температуре 450 °С. Показатель степени в уравнении (2.96) п = 5, график функции времени В (t) (при = 1 МПа) приведен на рис. 4.17. Скорости сближения плит пресса принимались постоянными и равными v = 0,167 мм/с и v 0,667 мм/с. Методика экспериментального исследования описана в [ПО]. [c.113]

Легирующие элементы, особенно переходные, повышают температуру рекристаллизации алюминия (рис. 13.2.). При кристаллизации они образуют с алюминием пересыщенные твердые растворы. В процессе гомогенизации и горячей обработки давлением происходит распад твердых растворов с образованием тонкодисперсных частиц интерметаллидных фаз, препятствующих прохождению процессов рекристаллизации и упрочняющих сплавы. Это явление получило название структурного упрочнения, а применительно к прессованным полуфабрикатам — пресс-эффекта. По этой причине некоторые алюминиевые сплавы имеют температуру рекристаллизации выше температуры закалки. Для снятия остаточных напряжений в нагартованных полуфабрикатах (деталях), полученных холодной обработкой давлением, а также в фасонных отливках проводят низкий отжиг. Температура отжига находится в пределах 150 — 300 °С. [c.360]

Картина изменения вязкости разрушения алюминиевых сплавов с температурой автором несколько упрощена. Дело в том, что с понижением температуры испытания у алюминиевых сплавов пластичность может повышаться, уменьшаться или оставаться без изменения, при этом предел текучести всегда повышается. Как правило, вязкость разрушения в условиях плоской деформации изменяется в функции температуры аналогично изменению пластичности. Более подробно этот вопрос рассматривается в книге В. Г. Кудряшова и В. И. Смолен-цева Вязкость разрушения алюминиевых сплавов . Прим. ред.) [c.217]

Примечания 1. Значения для растяжения, сжатия и изгиба приведены в работе [16]. 2. Коэффициенты переходов к производным расчетным сопротивлениям см. в табл. 1.5.11. 3. При-работе конструкций и соединений из алюминиевого сплава при температуре металла 100 X и выше расчетные сопротивления основного металла должны быть умножены на коэффициент < 1 при 100 °С Kj = 0,86 [15], при 300 да 0,3 10.41], [c.170]

С/с не улучшает свойств. Поэтому при проведении оптимизации режима ТЦО скорости нагревов и охлаждений и максимальную температуру поддерживали постоянной. Выбор максимальной температуры для каждого конкретного случая обусловливался имеющейся информацией о влиянии температуры нагрева под закалку на свойства исследуемого сплава [104, 168], а также результатами предварительных опытов. Для всех алюминиевых сплавов максимальная температура в циклах была ниже на 30—50° температуры плавления неравновесных структурных составляющих сплава. [c.211]

Средняя температура у оснований чугунных ребер цилиндров 130 -ь 170 и у оснований чугунных ребер головки цилиндров 170 -ь -i- 220° С. При алюминиевых сплавах изменения температур соответственно будут 130—150 и 160—200° С. [c.381]

Рис. 184. Зависимость чувствительности к надрезу алюминиевых сплавов от температуры испытания [10] (плиты толщиной 19—31,8 мм, продольные круглые образцы с радиусом в вершине надреза > 0,025 жл и /С/ 14)

Данные по усталостной прочности алюминиевых сплавов при температурах ниже —196° С очень ограничены, но общий характер закономерности заключается в том, что предел усталости увеличивается при снижении температуры. При этом наибольший прирост наблюдается в интервале температур от —196° до —253° С. [c.437]

Данные по свойствам алюминиевых сплавов при температурах ниже —253° С очень ограничены. В работах [19, 20] сообщается, что снижение температуры от —253 до —269° С приводит к незначительному повышению Оо,2 и алюминиевых сплавов и некоторому снижению относительного удлинения. [c.437]

При прессовании многих сплавов (латуни, магниевые сплавы и др.) применяется подогрев контейнера, матрицы и пресс-шайбы до 200—250°, а иглы до 350°. Подогрев улучшает характер истечения металла, так как металл менее резко охлаждается на поверхности. При прессовании же алюминиевых сплавов повышение температуры контейнера увеличивает прилипание сплава к стенкам контейнера и искажает характер истечения. [c.87]

Материалами для головок цилиндров современных автомобильных и тракторных двигателей служат чугун и алюминиевые сплавы. Рабочие температуры головок цилиндров из алюминиевых сплавов при прочих равных условиях ниже рабочих температур чугунных головок цилиндров. [c.121]

Средняя температура у оснований чугунных ребер цилиндров 1304-170° С у оснований чугунных ребер головки цилиндров 170—220° С. При алюминиевых сплавах средние температуры соответственно 130-1-150 и 1604-200° С. [c.259]

Сопротивление контакта деталей из алюминиевых сплавов при температуре более 350° почти отсутствует. [c.17]

Скорость коррозии алюминиевых сплавов при температуре 200 °С и давлении 5 МПа в статических условиях составляет а среднем (0,01—0,05) мм/год (табл. 2.21). Поверхность металла покрывается темно-серыми и черными пленками. Повышение дав- [c.84]

Более перспективным методом получения алюминиевых композиционных материалов, упрочненных углеродными волокнами, является, очевидно, предварительная металлизация тем или иным способом углеродных волокон (никелирование, меднение, серебрение) и последующая пропитка покрытых волокон алюминиевым сплавом. Пропитка может осуществляться либо методом вакуумного всасывания, либо автоклавным методом, либо прессованием в слоях между фольгой из алюминиевого сплава при температуре образования жидкого расплава. Последний из перечисленных методов описан Линьоном [169]. Волокна типа графил предварительно покрывались слоем меди, содержащим 4% кобальта. Толщина покрытия составляла от 0,5 до 1,0 мкм, температура горячего прессования —600° С. Прочность на растяжение образцов, содержащих 30 об. % волокон, составила 50 кгс/мм . [c.181]

Литейные алюминиевые сплавы при температурах выше линии ликвидуса поглощают из внещней газовой среды главным образом водород. После затвердевания сплава водород может находиться в двух состояниях атомарном (в виде твердого раствора) и молекулярном (в виде пузырьков газа). Относительные количества атомарного и молекулярного водорода зависят от внещнего давления и температуры сплава. [c.82]

Исследование [68] долговечности образцов с отверстием (аа = 3), из высоко фочног9 алюминиевого сплава при температурах 120, 150 и 190° С в условиях отнулевого цикла номинальных растягива-юидих напряжений показало существенное влияние выдержки на число циклов до разрушения (появления трещины) (рис. 5.8). [c.210]

На рис. 2.2 изображены кривые,ползучести в координатах t, 8 для образцов алюминиевого сплава при температуре 450 °С [42], кривые ползучести которых в координатах е , t представлены на рис. 1.1,6. Для возможности замера площади поперечного сечения образца в процессе деформации он нагревался в иечи [c.47]

Формула (2.16) была получена В. С. Наместниковым [98]. В табл. 2.1 приведены полученные экспериментально и расчетом по (2.14) значения времени вязкого разрушения для образцов алюминиевого сплава при температуре 450 °С и различных начальных напряжениях [6]. Из таблицы следует удовлетворительное совпадение расчетных и экспериментальных данных. [c.49]

Рассмотрим экспериментальную проверку возможностей описания кривых ползучести и определения времени хрупковязкого разрушения по выведенным выше формулам. На рис. 2.9 дано сопоставление теоретических и экспериментальных кривых ползучести для алюминиевого сплава при температуре 420 °С и различных начальных напряжениях [Й]. Обработка кривых ползучести позволила установить, что т = п = 3,97 а = 1,38 X X Ю с (при а === 1 МПа) г = q 0,4 Ъ = 2,35-10 с (при а = 1 МПа). [c.60]

При производстве изделий на алюминиевой основе в качестве легируюпщх элементов применяют медь, кремний, цинк, марганец, магний, железо (спекаются алюминиевые сплавы при температуре 540-620 °С в атмосфере очищенного водорода). [c.801]

Мягким паянием обеспечивается прочность соединения на разрыв до 10—12 кгс/мм, при этом применяются припои с температурой плавлеггия от 40 до 180° С, припои для алюминиевых сплавов с температурой плавления от 150 до 300°С и некоторые до 500°С, припои оловянно-свинцовые ПОС. [c.50]

Флюс Л Ь 124 не снижает активности при растворении в воде и используется главным образом в виде водного раствора, в который погружают сложные изделия перед пайкой (4 кг смеси компонентов флюса на 8 уг воды). Этот флюс, также как и флюсы Ф380А и № 17, применяемые для пайки в флюсовых ваннах, активен только при относительно высоких температурах, что позволяет применять его для пайки алюминиевых сплавов с температурой солидуса выше 550—570° С, т. е. только для сплавов типа АД 1, АМц, АМг. [c.270]

В металлах и сплавах с выеокодиоперсной структурой одновременное воздействие напряжений и повышенных температур вызывает уже упоминавшийся эффект сверхпластичности. Типичный пример — монотектоидный сплав цинка с 22% А1,на котором и было открыто А. А. Бочва-ром и 3. А. Свидерской явление сверхпластичности цинк-алюминиевых сплавов. При температурах 473—543 К и определенном интервале скоростей растяжения образцы [c.133]

На рис. 1.18 показано изменение модуля упругости алюминиевого сплава с температурой б, измеренной по шкале Цельсия. Ординаты точек, отмеченных крумсками, соответствуют средним значениям Е в процентах по отношению к модулю Ео при комнатной температуре Оо==21°С, измеренным при указываемых абсциссами температурах в различных испытаниях на [c.45]

Медно-алюминиевые сплавы (4—5% Си) применяются для изготовления мелких отливок, упрочняемых термообработкой. Сплав АЛ7 средней прочности (сГд = 220 МПа), сплав АЛ 19 высокой прочности. Прочность алюминиевых сплавов при температуре выше 200° С заметно падает. На рис. 1П.З, а показана зависимость предела прочности от температуры для сплава АЛ19. Этот сплав как при комнатной, так и при повышен- [c.51]

На номинальном режиме работы поршни тепловозных дизелей, как правило, имеют максимальные значения температуры. В связи с этим при экспериментальных и расчетных исследованиях номинальному режиму уделяется наибольшее внимание. На рис. 49 показаны изотермы поршня дизеля Д50, полученные методом электроаналогий [13], а цифры в рамках — при помощи плавких вставок. Этот поршень при работе имеет высокий для алюминиевого сплава уровень температуры (по краю головки она достигает 340—360° С). Высока также температура вблизи канавки верхнего кольца (270—280° С). При таких значениях температуры требуется применять качественные масла с присадками. [c.95]

В атмоофере сернистого газа и сероводорода устойчивы ферронихромы с повышенным содержанием железа и железохром о алюминиевые сплавы при температуре 700—800°С. Чистые нихромы и ферронихромы, содержащие никеля более 30%, в этих условиях нестойки. [c.362]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...