Алюминиевые силавы —

Вместе с тем, помимо разрушений лонжеронов из алюминиевого силава, в эксплуатации име. 1и место несколько случаев разрушений лонжеронов, изготавливаемых из высокопрочных сталей. Поэтому прежде чем перейти к подробному рассмотрению закономерностей разрушения лонжеронов, изготавливаемых из алюминиевого сплава АВТ-1, [c.629]

Рис. 6. Кривые скорости роста трещины усталости алюминиевого силава 5083-0 (/, 2) и стали с 9 % Ni (3—5)

Рис. 5. Чувствительность к надрезу в зависимости от для литейных алюминиевых силавов при различных температурах а — 298 К 6 — 203 К е — 77 К г — 20 К / — литье в песчаные формы 2 — литье в кокиль 3 — литье но усовершенствованной технологии стрелкой показана область значений для деформируемых полуфабрикатов из алюминиевых сплавов

Листы конструкционные из алюминия и алюминиевых силавов — ГОСТ 12592-67. [c.67]

Блок-картер 3 (фиг. 60) двигателя с двумя рядами цилиндров отлит из алюминиевого силава (силумина). В блок-картере установлены и закреплены головками мокрые чугунные гильзы цилиндров 5, уплотняемые в нижней перегородке блока медным кольцом 4. В верхнюю часть каждого цилиндра запрессована короткая гильза из антикоррозионного чугуна. [c.87]

Картер 14 сцепления отлит из алюминиевого силава и закрыт снизу отъемным штампованным кожухом 12. Для усиленной вентиляции сцепления имеется два вентиляционных отверстия в картере, закрытые сетками, и три отверстия в кожухе. [c.375]

При комнатной температуре эти силавы имеют прочность на 50% выше прочности нелегированного САП. С повышением температуры прочность легированного САП понижается более интенсивно, а при 500 С его прочность на 50% меньше прочности нелегированного САП и все же остается достаточно высокой и стабильной. Такая же закономерность наблюдается и при более сложном легировании САП. Большинство спеченных алюминиевых сплавов находится в стадии опытного производства наибольшее применение из них нашел САС-1 (25—30% Si и 7% Ni), получаемый из распыленного порошка [59], имеющий низкий коэффициент линейного расширения 14—15 10 град [c.111]

Разумеется, при определении в пробах содержания меди нельзя применять посуду из красной меди, латуни, мельхиора или силава МНЖ, равно как нельзя пользоваться алюминиевой при определении алюминия и т. д. [c.90]

Плотность материала, кг/м , ориентировочно может приниматься для алюминиевых силавов () = 2,85-10 , сплавов на основе титана р == 4,5-10 , сталей мартенситпо-ферритного класса р = = 7,8-10 , сталей аустенитного класса р==8,05-10 никелевых силавов р = 8,45-10 . [c.277]

Прочная связь напыленного металлического слоя с волокнами значительно облегчает дальнейшие технологические операции с монослойным полуфабрикатом — укладку, резку, прессование и др. Помимо природы волокна и матричного материала, состояния поверхности их, а также режимов плазменного напыления, на прочность связи волокна с матрицей большое влияние оказывает температура волокон в процессе напыления. Изменение прочности сцепления алюминиевой матрицы с борными волокнами и прочности самих волокон в зависимости от температуры волокон изучалось в работе [88]. Проволоку из алюминиевого силава АМг-5 диаметром 1,2 мм распыляли в аргоновой плазмен- [c.173]

Автоматизация управления I. 42 Агрегатирование 1. 49 Азотирование 1. 317, 318 Аккумулирование 1. 40, 546—548 Алитирование 1. 167 3. 133 Алмазное выглаживание 1. 322-323 Алюминиевые силавы - см, Ошиы алюминиевые [c.338]

Алюминиевые силавы [Сборник статей]. Под ред. И. П. Фридляидера. Выи. 1—3 (1962—1964). М, Оборонгиз выи. 4—6 (1966—1909). Металлургия . [c.271]

Двухулиточный корпус компрессора отлит из алюминиевого силава. К корпусу крепится вставка компрессора, а иа торце имеются шпильки для крепления всасывающего трубопровода с воздушным фильтром. [c.238]

Опорные II упорные нодшнпиики турбокомпрессора скользя1цего тина с плавающими втулками. В корпус подшипников, отлитый из алюминиевого силава и имеющий для охлаждения водяную полость со стороны турбины, запрессована стальная втулка, в которую с зазором по наружному диаметру вставлены плавающие бронзовые втулки. [c.238]

К группе материалов без полиморфизма следует отнести аустенитные силавы на железохромониколевой илп нпкельхромпстой основах, сохраняющие при комнатной температ ре структуру у-твердого раствора, сплавы тугоплавких металлов, алюминиевые силавы, р-сплавы титана и т. д. [c.27]

Биметаллические заготовки из углеродистой и нержавеющей сталп с алюминиевыми силава.ми, нз стали и медноннкелевого сплава МНЖ5-1, пз стали 1Х18Н9Т и титанового силава 0Т4, 0Т4-1 применяются для сварки разнородных металлов [13, 28] [c.225]

Для алюминиевых силавов она не должна выходить за пределы 20—80%, для магниевых — 20—60%. Чтобы обеспечить стабильность качества сварных соединений, рекомендуется производить сварку на режимах, обеспечивающих проплавленпе 40—60%. Кроме того, во всех случаях должно соблюдаться соотношение = 80 /о, где с — глубина вмятины. При сварке деталей неравной [c.317]

Отмечено, что устойчивость процесса оплавления повышается при уменьшении активного и индуктивного сопротивлений сварочного контура. При сварке оплавлением алюминиевых силавов удельная мощность не сильно отличается от удельной мощности при сварке сталей. Повышенная же мощность стыковых машин определяется большой мощностью, необходимой при осадке (в 5—6 раз препышающей мощность при оплавлении). [c.321]

Поршни, изготовленные из алюминиевого силава, обычно имеют прорези, которые предупреждают заедание порп1-ня при нагреве н позволяют уменьшить зазор между стенкой цилиндра и юбкой поршня. [c.22]

Цилиндры 3, отлитые из алюминиевого силава, илгеют вставные сухие чугунные гильзы. Каждый цилиндр влгесте с головкой крепится к картеру четырьмя шпильками. В отливке цилиндра выполнены продувочные, впускные и выпускные каналы. Головка 2 цилиндра изготовлена из алю.миниевого сплава. В нее ввертывается свеча зажигания 1. а также декомпрессионный кран, который служит для продувки камеры сгорания с целью ее охлаждения или очистки от паров бензина, масла и продуктов сгорания. [c.192]

Однако алюминиевые силавы имеют значительно меньший, чем у стали модуль продольной упругости (примерно равный 7-10 кПсм ), что снижает устойчивость сжатых элементов кон- [c.218]

Машина МШШИ-400 (фиг. 91) предназначена для шаговой шовной сварки алюминиевых силавов толщтюй от 0,8 + 0,8 до 2,5 + 2,5 м.и. Мощность машины 400 ква при ИВ = 10%. Вылет 1200 м.ч. Сварка осуществляется отдельными импульсами выпрямленного сварочноге тока, который подается к свариваемому изделию в момент, когда ролики находятся в состоянии покоя. Специальное устройство машины обеспечивает шаговую подачу электродов с постоянным соотношением времени движения (30%) и времени покоя (70%). Величина шага подачи изделия регулируется в пределах от 1,5 до 4 мм через каждые 0,5 мм. Скорость сварки 0,2—0,5 м/мин. [c.410]

Сварка плавящпмся электродом производится с помощью шланговых полуавтоматов или с помощью тракторных автоматов. Перемещение горелки при полуавтоматической сварке производится с небольшими поперечными колебаниями или без них. Для предупреждения несплавления необходимо следить, чтобы плавящийся металл электрода не опережал дугу. Колебания должны быть плавными во избежание нарушений защиты инертным газом зоны сварки. Горелка наклонязтся к плоскости изделия под углом 60—80° и может перемещаться как углом вперед, так и углом назад. Полуавтоматическая сварка плавящимся электродом может производиться во всех пространственных положениях. Сварка алюминиевых силавов плавящимся электродом производится на постоянном токе обратной полярности (-Ь на электроде). Для питания дуги используются специальные источники тока с жесткой или возрастающей внешней характеристикой — ПСГ-500, модернизированные ЗП-7,5/30, ЗД-7,5/30, а также стандартные преобразователи с падающей внешней характеристикой. [c.503]

Расчетные сопротивления сварных шпов конструкции иа алюминиевых силавов ириведены в табл. 35. [c.57]

Каждый ряд цилиндров закрыт общей головкой 7, также отлитой из алюминиевого силава. В камере, расноложенной между обеими секциями блока, проходят штанги толкателей. Камера закрыта сверху крышкой, в которой отлиты впускные трубопроводы. Конструкции поршней 6 с кольцами, поршневых пальцев и шатунов 10 в основном аналогичны конструкции одноименных деталей двигателя автомобиля М-21 Волга . В картере двигателя на пяти подшипршках установлен отлитый из специального чугуна коленчатый вал 2 с полыми шейками, имеющий четыре кривошипа с противовесами. В шатунных шейках вала имеются грязеуловители. Нижние головки шатунов, цилиндров, расположенных в общей поперечной плоскости, посажены на одну общую шатунную шейку коленчатого вала. Вкладыши коренных и шатунных нодшипников тонкостенные, сталебаббитовые, трехслойные, с металлокерамическим подслоем (60% меди и 40% никеля), что значительно повышает срок службы вкладышей. Осевая фиксация коленчатого вала осуществляется упорными кольцами в переднем коренном подшипнике. Снизу к блок-картеру присоединен стальной штампованный поддон 1. [c.87]

Хромат натрия концентрации 0,03-м. практически не влияет иа скорость коррозии алюминиевого силава 3003 в дистилли- )ованной воде при 77 °С. Хромат магния в той же копцентрации полностью предотвращает коррозию 0,03-м. хромата кальция или смесь хромата натрия и магния более эффективны, чем один лнщь хромат натрия, но в меньшей степени подавляют коррозию алюминия, чем хромат магния. [c.92]

Передний и задний лонжероны крыла делаются из монолитных заготовок путем механической обработки и имеют остановители трещин из титанового сплава, а средний лонжерон крыла — сборный с остановителем трещин из алюминиевого силава. Панели крыла размером 3,6 Х15 м обрабатываются на фрезерных станках, к обшивке приклепаны стрингеры открытого сечения. Все нервюры крыла монолитные, изготовлены механической обработкой. [c.105]

Вторая стадия — стадия ускоренного развития (ускорение заметно увеличивается) соответствует следующей зоне излома, в которой тонкие усталостные микроиолоски превращаются в грубые (рис. 75, в). Это относительно широкие светлые полоски, разделенные темными полосками и расположенные на более крупных плато. Ширина грубых усталостных полосок во второй зоне в алюминиевых сплавах достигает 3,5 мкм в высокопрочных алюминиевых сплавах (типа В95) увеличение ширины. микрополосок происходит более интенсивно, чем в силавах сред-ненрочиых (Д16Т, АК4-1). Начало второй стадии часто совпадает с изменением ориентации поверхности разрушения. При увеличении электронного микроскопа в зоне излома, соответствующей второй стадии, помимо усталостных линий выявляются отдельные разобщенные малые участки с ямочным рельефом. Эти отдельные очаги однократного разрушения возникают у крупных частиц избыточных фаз, неметаллических включений. [c.103]

Состояние поверхности оказывает существенное влияние на соотношение ширины полосок (и скорости усталостного развития трещины) на поверхности и в центре образца. Так, в плакированных листах алюминиевых сплавов ширина микроусталост-ных полосок у поверхности больше, чем в центре, например, в силаве ВАД23 при ст = 0,1 ГН/м на длине трещины 2 мм она равна 1,23 и 0,66 Mf M соответственно. Химическое фрезерование и вибронаклеп привели к снижению скорости усталостного разрушения в поверхностном слое до скорости разрушения в центре образца. [c.110]

Высокопрочные алюминиевые сплавы серий 2000 и 7000 обычно не применяются в условиях погружения. В тех редких случаях, когда высокопрочные сплавы все же используются, их дополнительно защищают путем окраски или с помощью катодной защиты. Такие силавы, как Х7002-Т6 II 7178-Т6, склонны к расслаивающей коррозии в морской воде [91]. В данном случае это одна из форм межкристаллитного разрушения деформируемых материалов, связанная с увеличением разме- [c.142]

Закалка. Нагрев под закалку полуфабрикатов или деталей из алюминиевых деформируемых сплавов производится в электрич. почах с принудит, циркуляцией воздуха или в селитровых ваннах. При нагреве деталей в расплавл. смеси солей обеспечивается быстрый и равномерный прогрев. Воздушные печи более экономичны и безопасны, чем селитровые ванны, однако прогрев металла в воздушной среде происходит значительно медленнее. Минимальная необходимая скорость охлаждения при закалке определяется природой сплава, размерами детали и уровнем требуемых механич. коррозионных и др. свойств. Наир., для того чтобы трубы ответств, назначения из силава Д16 имели [c.301]

Конечно, присущая сплаву чувствительность к межкристаллитной коррозии не является единственным условием, определяющим его чувствительность к межкристаллит-ному коррозионному растрескиванию. Последнее будет происходить в том случае, если межкристаллитная коррозия будет поддерживаться или увеличиваться при наложении напряжений. Кроме этого, имеются силавы, которые проявляют чувствительность к межкристаллитной коррозии, ио их чувствительность к коррозии под напряжением не так очевидна. Роль напряжений может быть решающей в ряде случаев, когда материал имеет чувствительность к межкристаллитному растрескиванию в отсутствие коррозионно активной среды, например, это характерно для некоторых высокопрочных алюминиевых сплавов, или для сплавов со структурой, обусловливаю-И1ей локализованную деформацию, благодаря чему металл по границам зерен в области вершины трещины находится в исходном состоянии, т. е. без окисной пленки. Следует, однако, отметить, что а-латунь в условиях испытания при заданной деформации претерпевает межкристаллитное разрушение в аммиачном растворе при рН-7,3, однако при постоянной скорости деформации разрушение в большей степени носит [c.232]

Однако магний является полезным легирующим элементом. Не считая повышения коррозионного сопротивления магншг уменьшает удельный вес алюминиевого сплава (так как он легче алюминия), повышает прочность, не снижая пластичность. Поэтому алюминиево-магниевые силавы получили распространение как более прочные и легкие, чем чистый алюминий. [c.432]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...