Учет начальных воздействий

Для систем без учета ветрового воздействия манометрическое давление воздуха в начальном и конечном сечениях равно нулю и уравнение (339) переходит в уравнение вида [c.285]

Рассмотренные факторы, влияющие на появление поперечных моментов, имеют одно общее свойство — они действуют с самого начала процесса разгрузки. Учитывая продолжительность этого процесса, можно считать возникающие нагрузки статическими. Исключение составляют боковая нагрузка от порыва ветра и нагрузки, связанные с неполной разгрузкой. Наиболее неблагоприятным является случай разгрузки только одной продольной половины платформы (рис. 91, а). Статический поперечный момент при условии В =Яо и при начальном равномерном распределении груза будет эквивалентен моменту, возникающему при разгрузке на площадке с уклоном 1—7°. В других случаях частичной разгрузки эквивалентный угол будет меньше для случаев, соответствующих показанному на рис. 91,6, =5°. С учетом динамического воздействия возникающих при этом поперечных усилий, а также начального неравномерного распределения груза эквивалентный угол будет еще больше. Таким образом, явление неполной разгрузки может существенно влиять на боковую устойчивость самосвала. Нельзя не учитывать также влияния большого числа повторения поперечных нагрузок на снижение предела боковой устойчивости самосвалов. [c.154]

Реакция системы на единичное воздействие е с учетом переходного режима ( м, О (с учетом начальных условий) складывается из х 1) — общего решения уравнения (1.64) при Р(/)=0 и х(0 [c.27]

Однако приведенные ниже иллюстрации показывают, что многие результаты такой асимптотической теории часто справедливы уже на расстоянии нескольких радиусов притупления, что существенно повышает прикладное значение теории и свидетельствует о более широкой применимости интегрального метода учета начальных данных в задачах обтекания притупленных тел Поэтому в дальнейшем совместим точку приложения силового воздействия носка с переходным сечением между нос- [c.254]

Здесь обозначено (см. рис. 34) Л, — действительные перемещения точек приложения внешних сил, возникающие под воздействием сил Я, е, — действительные полные деформации, возникающие от системы сил Р , вычисленные с учетом начальных относительных деформаций (например, температурных) 8Pj, ббг — согласованные возможные (т. е. удовлетворяющие условиям равновесия) бесконечно малые приращения внешних сил и напряжений ( К —элемент объема. [c.52]

Схема управления качеством с учетом высказанных требований приведена на рис. 140, б (по критериям качества продукции и труда). Здесь имеется несколько контуров обратной связи, которые воздействуют и на управляющие факторы, и на качество труда, и на начальную программу управления качеством. Последняя не считается стабильной, а включает план мероприятий по повышению качества, который постоянно изменяется и совершенствуется под действием управляющих сигналов обратной связи. [c.414]

Сложным вопросом в полупромышленных и промышленных испытаниях является точное установление уменьшения толщины стенки труб в процессе коррозии. Эти трудности, главным образом, связаны с точным установлением начальной толщины стенки в фиксированных точках контрольных вставок в исходном состоянии (имеется большое количество данных, указывающее на существенное изменение толщины стенки трубы в первоначальном состоянии как по периметру, так и по длине), одновременным протеканием коррозии как с наружной, так и с внутренней стороны трубы, учетом ползучести металла под воздействием внутреннего давления и неравномерностью коррозии по периметру трубы. [c.116]

В работах [4, 5], развивающих предложения [271, 296], дана методика расчета тонкостенных овальных труб с учетом изменения начальной овальности от воздействия внутреннего давления. Для определения максимальных тангенциальных напряжений, возни- [c.168]

На рис. 1, а обозначено сг(т) —переменные состояния станка как объекта регулирования относительное положение заготовки и инструмента, параметры качества обрабатываемых деталей и т. д. г/г, у, — заданные (начальные) значения переменных состояния (положения и перемещения) систем I и П, определяющих положение заготовки и инструмента (они могут быть заданы конструкцией станка при его настройке, т. е. это размеры отдельных деталей станка или заданные настройкой положения его узлов, входящие в размерные цепи обрабатываемых деталей) уц х), уц х) — фактические значения переменных состояния (положения и перемещения) системы I и И, отличающиеся от г/г, г/j из-за влияния возмущающих воздействий /г(т), /Ит) (различных видов энергии, действующих на станок — механической, тепловой, химической и др.). При учете известного [3], [5] взаимного влияния процессов, протекающих в станках (упругих, тепловых деформаций, износа, коррозии, коробления), друг на друга, а также на источники энергий, вызывающих эти процессы, рассматриваемая функциональная схема должна быть замкнутой. При этом обратная связь воз- [c.204]

Для распространенного на практике случая нулевых начальных условий при единичном ступенчатом воздействии по формуле Хевисайда с учетом (10) имеем [c.105]

Коэффициенты скоростей с успехом применялись в начальные периоды развития турбостроения, до современного развития экспериментальной и теоретической газодинамики. Построение треугольников скоростей соответствовало весьма упрощенным взглядам на процесс течения рабочего агента через проточную часть ступени. В частности, вопрос об углах векторов скоростей при построении треугольников скоростей решался весьма элементарно, без учета известных теперь закономерностей движения потока под внешним воздействием на него элементов проточной части. Кроме того, треугольники скоростей являются простейшим решением задачи перехода абсолютного движения в относительное и обратно. Трудно предположить, что столь простая картина взаимодействия закрученного потока с вращающимися каналами проточной части рабочего венца отражала бы действительные явления, происходящие в потоке при его переходе из неподвижных каналов во вращающиеся. [c.24]

Следует также отметить, что в методе эффективных полюсов и нулей при построении переходного процесса /-Й составляющей в качестве возмущающего воздействия принимается скачкообразное изменение j—1-й составляющей, равное по величине ее начальному значению. На рис. 11.15 и 11.16 показано построение кривых в предположении скачкообразного изменения кривых с учетом исправлений за счет ординат Х2- Аналогичный суммарный результат может быть получен, если к значению прибавить с учетом сдвига по оси времени разность Axi = - i — Xi (+ 0). Этот прием удобней реализовать на цифровой ЭВМ. При построении процессов к вычисленному значению Я-й составляющей на каждом шаге с учетом сдвига по оси времени прибавлялась сумма [c.237]

В практике применяют статические и динамические системы управления. Недостатком статических систем является невозможность учета различного рода отклонений в ходе плавки, например неточности в исходных параметрах, отклонения в угаре железа, механические потери металла, степень усвоения ванной кислорода и т. д. Этих недостатков лишены динамические системы, основанные на управлении процессом с обратной связью, когда, кроме начальных параметров, используется непрерывная информация о ходе плавки. Система воздействует на ход процесса, учитывая отклонения, возникающие по ходу плавки, и обеспечивает проведение процесса по оптимальному режиму. При этом обеспечивается максимальная производительность, выход годного и качество стали. [c.141]

Для практических целей достаточно определить первое приближение дополнительной составляющей ошибки СП, возникающей за счет влияния свойств источника энергии. Поэтому при расчете точности СП при гармоническом управляющем воздействии р( ) ниже рекомендуется методика, отличная от методики, приведенной в 7-2. Эта методика основана на оценке дополнительных составляющих ошибки СП, обусловленных влиянием источника энергии. При этом предполагается, что входной сигнал Йд.х(0 СЧ с достаточной точностью может быть задан нулевым (или начальным) приближением, определяемым для устойчивого СП без учета свойств источника энергии. [c.427]

Равенство (7-81) определяет изображение ошибки СП при приложении к нему управляющего воздействия р (/) =iPa sin Wpt с учетом изображения переходной составляющей ошибки, возникающей в начальный отрезок времени. Для оценки точности слежения представляет интерес ошибка СП в установившемся режиме слежения. Установившийся процесс на выходе СЧ при гармоническом сигнале на его входе приближенно определяется (7-58), (7-59) для основной гармоники и (7-60) для третьей гармоники. Учитывая эти соотношения для установившегося процесса, записываем [c.428]

Схема 8. Верхняя часть прямолинейного канала матрицы воспринимает изгибающий момент только в начальный период процесса формоизменения заготовки. При беззазорном продвижении заготовки по каналу контактные давления, возникающие здесь в этот период от воздействия изгибающего момента, распространяются на поверхность протяженностью (3- 4) S. Наличие зазора приводит к увеличению этой протяженности. С учетом влияния зазора, равного полю допуска на прокат нормальной точности, длину канала принимают не менее (5-1-6) s. [c.100]

Для начального момента времени без учета трения зона контакта определилась с точностью до элемента за четыре итерации. В контакте осталось только два конечных элемента. Распределение контактного давления показано на рис. 49 кривой 1. Контур деформированного сечения в увеличенном масштабе дан штриховой кривой иа рис. 48. Расчет ползучести по изохронной кривой для t = 250 ч без учета трения показал, что зона контакта и распределения контактного давления практически не изменилась, хотя перемещения значительно увеличились. Контур деформированного состояния для этого момента времени дан на рис. 48 сплошной кривой. Вследствие неравноценного воздействия центробежных сил и осевой нагрузки на элементы конструкции относительное проскальзывание деталей возросло почти в 2 раза. При учете сухого трения (/тр = 0,3) картина деформирования изменилась. Перемещения верхней детали несколько уменьшились, в то время как на нижнюю плиту увеличились растягиваю. [c.148]

Исходя из выведенных уравнений, проводился анализ движения стержня в условиях ползучести в зависимости от времени.- Оказалось, что в результате учета упрочнения скорость движения в некоторый момент времени обращается в нуль. Это значение времени трактовалось как критическое. Анализ такой постановки показал, что для реализации движения, исходя из которого делается суждение об устойчивости, на стержень или пластинку необходимо воздействовать некоторым возмущением специального вида, т. е. к полученным уравнениям должны быть присоединены некоторые специальные начальные условия. Движение стержня в условиях ползучести во многом зависит от характера возмущающего воздействия, в Соответствии с которым может быть сформулирован тот или иной условный критерий устойчивости. В результате упрочнения воздействие, прикладываемое в разные моменты времени, вызывает разный характер возмущенного движения. Критическому моменту времени можно поставить в соответствие выполнение того или иного условия для возмущенного движения в начальный момент времени. Если в качестве возмущения ввести малый начальный прогиб, появляющийся у стержня в некоторый момент времени, то в качестве критерия устойчивости можно рассматривать ускорение в начале вынужденного движения [83]. [c.257]

Вследствие нарушений однородной структуры материала (границы зерен, включения, области скопления дефектов, тепловые флуктуации) возникают искажения плоской формы фронта, что приводит к неоднородному распределению нагрузки и, как следствие, к сильным сдвиговым напряжениям. Как отмечалось в [40, 41], это может существенно влиять на характер поведения материала. Анализ поведения ионной подсистемы при распространении ударной волны с неплоским фронтом проводился также в работах [36, 37, 42]. Форма фронта задавалась специальным и граничными условиями либо нарушением идеальной структуры кристаллита. В первом случае для моделирования использовался кристаллит a-Fe, представляющий собой прямоугольную область на плоскости [110], содержащую около 10 атомов. Ударная волна инициировалась в направлении [110]. Межатомное воздействие описывалось потенциалом Джонсона [43]. Эволюция рассматриваемой системы из N атомов во времени описывалась уравнениями движения (7.5). Для учета взаимодействия кристаллита с окружением полагалось, что на атомы граничного слоя действуют дополнительные силы F , величина и направление которых определяются в начальный момент времени из условия равенства нулю результирующей силы. Обычно для инициирования ударной волны в кристаллите полагается, что атомы на одной из граней кристаллита движутся с некоторой постоянной скоростью и (граничное условие 1-го типа) уравнение (7.5) для этих атомов принимает вид [c.221]

В условиях пожара практический интерес представляет учет изменения плотностей за счет массообменных процессов в начальной стадии пожара (или при локальных пожарах) при эксплуатации строительных конструкций из горючих и трудногорючих материалов или при наличии в помещении облицованных или отделочных горючих и трудногорючих материалов. Процесс теплообмена в условиях начальной стадии пожара (локальные пожары) рассмотрен в гл. 4. Для условий объемных пожаров в рамках интегральных его моделей и для решения вопросов, связанных с огнестойкостью строительных конструкций, большой практический интерес представляет анализ теплового воздействия очага пожара на строительные конструкции, выполненные из несгораемых материалов. [c.61]

Когда насыпи оказываются на берегах вновь устраиваемых искусственных водохранилищ и подвергаются подтоплению, то их устраивают с учетом таких же основных положений, какие применяют для насыпей в поймах, но укрепляют насыпь от волнового воздействия значительно сильнее. Берег водохранилища, по которому проходит насыпь, также укрепляют от подмыва. Грунты берегов водохранилища с течением времени после его устройства перерабатываются (размываются) от воздействия воды, особенно при волнении поэтому урез воды может приблизиться к земляному полотну на десятки метров по сравнению с начальным положением. Это обстоятельство и вытекающие отсюда необходимые работы по укреплению берега и земляного полотна предусматривают проектом. [c.72]

Указанные выше параметры воздействия среды на тело несколько отличаются от тех, которые были приведены в [70] и которые определялись по относительно малому количеству точек без учета возможного разброса начальных возмущений. [c.60]

Основная схема течения около тонкого притупленного тела с относительно малым размером носка (гоСЛ), приведенная в 11.1, сводится к замене влияния притупления его силовым воздействием с учетом начального распределения энтропии по линиям тока. Из изложенного выше следует, что рациональная схема пространственных течений около тонких притупленных тел должна учитывать меридиональное распределение силового воздействия притупления, определенного законами сохране- [c.300]

Учет теплообмена на входе в матрицу затрагивает характеристики процесса только на начальном участке и не оказывает воздействия на них в области стабилизированного теплообмена. Причем отвод теплоты через входную поверхность приводит к укорачиванию зоны тепловой стабилизации, особенно заметному при малых значениях параметра Ре (кривые 1, 2 в сравнении с 3 на рис. 5.12). При увеличении Ре происходит приближение результатов к линейной асимптоте 4 Щ = = 0,104Ре), которая соответствует режиму отсутствия осевой теплопроводности. Длина / пористой вставки (условие адиабатичности на ее выходной поверхности) не оказывает заметного влияния на величину (см. кривые 1, 2 на рис. 5.12). [c.115]

Следует иметь в виду, что расчет поведения пузырьков связан с учетом большого количества параметров. Даже для одиноч-]юг() газового нузырька, когда пет фазовых переходов, когда при не очень сильных воздействиях внешняя тепловая задача, связанная с решением уравнения теплопроводности в жидкости, является несущественной, так как на стенке пузырька температуру газа и жидкости можно считать постоянной и равной Го, его поведение, помимо характеристик внешнего возде11Ствпя, например его амплитуды Ар и характерного времени in, будет определяться следующими физическими характеристиками среды в начальном состоянии [c.112]

Важность исследования импульсных напряжений в конструкциях из композиционных материалов может быть проиллюстрирована на примере лопатки компрессора реактивного двигателя [61]. Лопатки рассчитывают с учетом восприятия центробежных и вибрационных нагрузок. Кроме того они должны быть рассчитаны на случай соударения с посторонними объектами, такими как птицы, град, камни, гайки и болты. Скорость соударяющегося тела относительно лопатки может составлять около 450 м/с. Импульсное воздействие малого тела продолжается очень недолго (<С50 мкс) и вызывает в начальный момент сосредоточение энергии удара в малой области лопатки. При этом удар может вызвать не только образование местного кратера или трещины, но и сопровождается повреждениями вдали от места контакта, вызываемыми отражением волн напряжений от границ и эффектом фокусировки из-за изменения геометрии лопатки. Обеспечение прочности лопатки при соударении с внешними объектами требует специальных конструктивных решений, таких как введение в материал высокопрочной сетки и установка на ведущую кромку противоударного протектора. [c.265]

Для фланцев, подверженных воздействию высоких температур, обычно находят, при каком напряжении в шпильках обеспечивается плотность без учета влияния температуры, т.е. напряжение в шпильках перед перезатяжкой, а затем по данным релаксационных испытаний материала шпилек на кольцевых образцах и напряжениям в шпильках перед перезатяжкой определяют, какое необходимо создать начальное напряжение в шпильках от затяжки, обеспечивающее долговечность разъема. При этом не учитывают ползучесть фланца, гайки, резьбы, а также разницу релаксации кольцевого и цилиндрического образцов, т. е. тела шпильки . [c.380]

Многообразие и специфичность известных методов и средств остановки трещин ограничивают дальнейшее изложение общими методическими положениями по проведению соответствующих исследований. Прежде всего требуется определить трещиноопасные направления и границы допустимого расположения Вершин заторможенной трещины в тех элементах конструкции, разрушение которых может сопровождаться катастрофическими последствиями. С учетом этих сведений создают начальные повреждения и выбирают места расположения и направленность принятых средств воздействия на распространяющуюся трещину накладок, многослойных вставок, ребер жесткости, полостей, сварных швов или полос повышенной трещиностой-кости. [c.288]

Ее начальное натяжение выбирают с учетом того, что при температуре размягчения (в температурной области, предшестгзующей переходу и.ч аморфного состояния в кристаллинеское) разрушающее усилие для испытуемого образца составляет 100—200 г/мм . Повьнненне точности достигается путем устранения влияния сминающего образец воздействия элементов измерительного устройства на результат измерения. Термическое расширение кварцевых подложек незначительно, и его влияние можно учесть, исходя из известных свойств кварца. [c.72]

Рассмотрим возможность использования спектральных методов в исследовании изменения технического состояния (изменения параметров и структуры) объекта и учета влияния на выходные параметры (параметры вибрации) объекта флуктации режимов эксплуатации и условий воздействия окружающей среды. На рис. 3 приведена структурная схема объекта эксплуатации. Здесь Х(к) - прямое преобразование Фурье входного сигнала (исходный спектр, полученный в начальный период эксплуатации объекта), Y(k) - прямое преобразование Фурье выходного сигнала (текущий спектр). Здесь к =0,1,...,N - число точек в реализации. [c.369]

Кроме стационарных значений населенностей уровней во времени, необходимыми для практики являются и временные зависимости населенностей, включая и Ne. С учетом рассмотренных выше приближений можно получить достаточно точные простые выражения для численных оценок энергетических характеристик лазера. Значения Ni и N2 можно по-прежнему считать постоянными и равными своим относительно большим начальным значениям Л/ 2 Л 2 . В противоположность этому начальные значения N3 и Ni (накачки еще нет) равны нулю (см. рис. 1.14) и под воздействием накачки сильно меняются, приобретая ненулевые значения. Особый интерес для практики представляет временное поведение концентрации населенности метастабильного уровня Nsit). Чтобы найти в явном виде Л з(0. сложим уравнения 1.10в и l.lOr [c.32]

Все перечисленные характеристики, рассчитанные при двух различных тактах квантования, помещены в колонках, озаглавленных Se, стох. min . Аналогичные характеристики, полученные для оптимизированного регулятора с детерминированным ступенчатым входным сигналом, помещены в колонках, обозначенных Se, дет. -> min . Анализ таблицы показывает, что для алгоритма управления типа ЗПР-З при оптимизации с учетом случайных возмущений параметры qo и К имеют меньшие значения, а параметр d — большее (исключение составляет лишь регулятор объекта II при То=4 с), нежели при оптимизации по отношению к ступенчатому входному воздействию. Постоянная интегрирования во всех случаях близка к нулю ввиду отсутствия постоянного возмущения, поскольку E v(k) =0. Судя по снижению показателя S , в среднем интенсивность управления несколько снижается. Соответственно улучшается качество управления, что подтверждается уменьшением показателя х. Более низкое качество и повышенная интенсивность управления, свойственные регуляторам, оптимизированным по отношению к ступенчатому воздействию, свидетельствуют о том что случайные шумы возбуждают собственные движения замкну того контура управления. Значения спектральной плотности случай ного возмущения п (к) в области высоких частот достаточно велики и этим объясняется то, что показатель v. для стохастически оптими зированных регуляторов лишь немногим меньше единицы. Поэтому средняя величина отклонения выходного сигнала за счет введения регулятора снижается незначительно эта особенность проявляется наиболее отчетливо для объекта II. При меньшем такте квантования То—4 с качество управления объектом III значительно выше, чем при То=8 с. Для объекта II данный показатель в обоих случаях примерно одинаков. В регуляторе ЗПР-2 оптимизировались два параметра — qi и qa, в то время как qo задавался равным начальному значению выходного сигнала и(0). Для объекта II величина данного параметра была чрезмерно завышена, что сказалось на качестве управления, которое хуже, чем при использовании регулятора ЗПР-З. В случае объекта III при обоих тактах квантования [c.249]

Постановка задачи. В работе Зельдовича [7] эволюция спонтанно возникших пузырьков описывается с учетом в явной форме как термодинамически детерминированных переходов, так и случайных воздействий. Если отложить по оси абсцисс число молекул в пузырьке, а по оси ординат — число пузырьков данного класса в жидкости и задать начальное распределение в виде узкого пакета, то с течением времени будет происходить не только смещение пакета по фазовой оси, но и его диффузионное размывание. Направление термодинамически детерминированного перехода определяется знаком разности химических потенциалов жидкости и пара. Считая пар в пузырьке идеальным газом, можно представить результирующую скорость испарения молекул в следующем виде [c.44]

Обобщенные несвязанные динамические задачи термоупругости для полупространства, слоя, цилиндра, пространства со сферической или цилиндрической полостью изучались в работах [28, 39, 40, 52, 54, 55] при граничном условии теплообмена первого или третьего рода для случая, когда температура среды изменяется в начальный момент времени на некоторую величину, оставаясь далее неизменной (тепловой удар). В работе [29] учитывалась также конечность скорости изменения теплового воздействия на поверхности пространства со сферической полостью. В. Г. Андреев и П. И. Уляков [1] обобщили результаты М. Д. Михайлова [39] для полупространства, учитывая конечность скорости изменения теплового воздействия на его поверхности. В. Г. Чебан и В. Г. Сучеван [59] решили обобщенную несвязанную динамическую задачу термоупругости для полупространства с учетом выгорания материала. [c.116]

Значительное число работ посвящено исследованию влияния воздействия различных начальных параметров на характеристики струи. Так, в работах Л. Г. Лойцянского и его сотрудников (1953, 1966) исследовано влияние начальной крутки на характеристики струи, Г. Н. Абрамовичем разработан приближенный метод учета влияния начальной неравномерности цотока на характеристики струи в спутном потоке (1960). Экспериментальное исследование характеристик струи при различной начальной неравномерности потока выполнено Е, И. Поляковым <1960). [c.816]

Впоследствии существенный клад в рассматриваемую проблему был сделан в работах В. А. Флорина (1938—1953), которым были учтены силовое воздействие фильтрационного потока жидкости на пористый скелет, зависимость фильтрационных характеристик процесса от меняющейся пористости, существование фильтрационного порога (начального градиента напора), сжимаемость жидкости в порах грунта, обусловленная присутствием газа в жидкости, влияние ползучести скелета на процесс консолидации и т. д. В. А. Флориным были составлены уравнения консолидации для общего пространственного случая и решено большое количество конкретных задач. Следует отметить, что для возможности более полного учета многочисленных нелинейных эффектов, сопровождающих консолидацию, В. А. Флориным были развиты численные методы решения задач, что в его время, когда еще не была создана современная вычислительная техника, было, безусловно, большим достижением. [c.218]

Большое внимание уделено нестационарным задачам гидро- и аэроунругости. Гидравлический удар с учетом деформативности был предметом изучения в работах Н. А. Кильчевского и др. (1962), А. С. Вольмира и М. С. Герштейна (1966), причем в последней работе труба моделировалась нелинейно как геометрически, так и физически. Воздействие на длинную круговую цилиндрическую оболочку акустической волны с параллельной к оси оболочки плоскостью фронта рассматривалось Э. И. Григолюком и В. Л. Присекиным (1963) в линейной, а позже — А. С. Вольмиром ж М. С. Герштейном (1965) в нелинейной постановке эти результаты относятся к начальной стадии удара. [c.253]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...