Исключение элементов из расчетов

Исключение элементов из расчетов [c.116]

Можно не только отключать показ вспомогательных элементов (скрывать плоскости, оси и эскизы), но и исключать из расчетов любые элементы. При исключении элемента из расчетов деталь перестраивается так, как будто указанный элемент удален, однако информация о нем сохраняется в документе. [c.116]

Варианты расчета, которые могут производиться на ЭВМ, делятся на три группы. К первой группе относятся варианты, предназначенные для исследования возможностей упрощения расчетной схемы и понижения порядка системы уравнений. В токарном станке, например, такими вариантами является расчет без учета привода, без учета системы суппорта или с некоторыми упрощениями этой системы (исключение относительного перемещения верхнего суппорта и поперечного в направлении оси у) и т. д. Ко второй группе расчетов относятся варианты, связанные, с выявлением возможности упрощения коэффициентов уравнений или уменьшением их числа. Здесь, например, возможны варианты с исключением демпфирования из элементов, имеющих частоты собственных колебаний, лежащие вне диапазона частот, который исследуется, исключение некоторых неконсервативных членов и т. д. После проведения всех этих расчетов и окончательного упрощения расчетной схемы и отладки программы становится возможен расчет третьей группы вариантов. К ним относятся исследования влияния конструктивных и технологических факторов на устойчивость и колебания при резании. Проведение расчетов этих вариантов и является основной целью всего расчета. Расчет имеет большие возможности, так как позволяет оценить множество.вариантов исполнения станка еще до начала разработки рабочих чертежей. Переход от одного варианта к другому связан с изменением нескольких коэффициентов в уравнениях движения станка. В связи с этим разработанная система диффе-184 [c.184]

Элементы, оказавшиеся в Дереве построений ниже Указателя окончания построения модели, исключаются из расчета. Такие элементы, а также производные от них не отображаются в окне модели, однако информация о них сохраняется в документе. Пиктограммы исключенных элементов отображаются в Дереве построения светло-голубым цветом и помечаются пиктограммой — замком . [c.272]

Деталь будет перестроена без учета исключенного элемента и его производных. Пиктограмма исключенного из расчетов элемента отображается в Дереве построений светло-голубым цветом, кроме того к ней добавляется символ "крест". [c.116]

Элемент исключен -из расчета [c.117]

В Дереве построения все элементы, начиная с указанного отображаются бледно-голубым цветом и помечаются специальной пиктограммой - "замком". Это - временно исключенные из расчета элементы. Такие элементы, а также производные от них не отображаются в окне модели, однако информация о них сохраняется в документе. [c.165]

Вы увидите, что все элементы, оказавшиеся ниже Указателя, отображаются бледно-голубым цветом и помечаются пиктограммой в виде "замка" - это временно исключенные из расчета элементы. [c.244]

Исключенные из расчета — элементы [c.245]

Для решения систем ЛАУ с трехдиагональными матрицами коэффициентов используют разновидность метода Гаусса, называемую методом прогонки. Нетрудно заметить, что в трехдиагональных матрицах при исключении очередной неизвестной vt- из системы уравнений пересчет по (5.4) следует производить только в отношении диагонального элемента ац и свободного члена t-ro уравнения hi. Обозначим преобразованные по (5.4) значения ац и bi через Г( и qi соответственно. Тогда прямой ход по методу Гаусса сводится к расчету коэффициентов г,- и qi, i = 2, [c.231]

Параметрами программы служат размеры детали (входные параметры) и идентификатор получаемой модели ГИ (выходной параметр). Отдельные размеры могут принимать нулевые значения, что влечет исключение из чертежа соответствующих конструктивных элементов. Таким образом, задавая различные значения параметров, можно получать чертежи различных по геометрии и размерам деталей. В общем случае параметрами могут быть результаты проектных расчетов. [c.72]

Одним из лучших методов решения систем линейных алгебраических уравнений общего вида является. метод последовательного исключения Гаусса с выбором главного элемента. Расчет по формулам этого метода требует примерно арифметических операций, поэтому при достаточно больших N потребуются значительные затраты машинного времени. Заметим, что при решении задачи по явной схеме число арифметических операций вычисления разностного решения на каждом временном слое по формуле (3.27) пропорционально N. [c.96]

Расчет компрессоров с помощью безразмерных характеристик модельных ступеней. Компрессор выполняют из ступеней, геометрически подобных модельным ступеням во всех элементах, за исключением высоты лопастей. Каждая последующая ступень компрессора образуется из предыдущей посредством корневой или периферийной подрезки лопастей. Модельные ступени обычно выполняют с малым втулочным отношением (v = = 0,5—0,6), в то время как натурные ступени имеют более высокие значения V. Пользуясь безразмерными характеристиками модели, можно определить число ступеней компрессора, параметры потока за ступенями, размеры машины и ее характеристики. [c.467]

Резонаторы. Резонатор является элементом, во многом определяющим характеристики излучения лазера. Поэтому исследование открытых резонаторов, выбор их параметров для конкретного лазера является одной из узловых задач разработки и конструирования лазеров любого типа. Собственно задачи расчета пустых резонаторов (определение собственных типов колебаний и собственных частот) как в устойчивой, так и неустойчивой областях изучены довольно хорошо. За исключением нескольких случаев аналитического решения (резонаторы с бесконечными плоскими зеркалами, конфокальные устойчивые резонаторы) задачи расчета резонаторов решаются только приближенно численными [c.85]

Из рис. 5.28 видно, что на первых временных шагах лз ше использовать КРМ (т] = со) и лишь в крайних конечных элементах применять другую аппроксимацию, т.к. влажность в массиве за исключением концевых зон постоянна, что в точности соответствует КРМ. Это предположение подтверждается и численным расчетом. [c.149]

Для корректного решения задачи рассматриваемый период времени был разбит более чем на 100 интервалов. В отличие от других подобных задач, где малость шага по времени обусловлена медленной релаксацией контактных напряжений, в данном случае благодаря действию внутреннего давления в торцовых областях цилиндра в течение всего времени ползучести поддерживался высокий уровень напряженного состояния. На рис. 36 приведены эпюры распределения интенсивности напряжений (кривые /), окружных (кривые 2) и осевых (кривые S) напряжений вдоль оси г на внешней поверхности цилиндра (в центрах конечных элементов, прилегающих к внешней поверхности). На этом и на следующих рисунках, за исключением особо оговоренных случаев, сплошными кривыми обозначены результаты расчетов для / = О, штриховыми — для t = 1,55 ч. Из рисунка следует, что с течением времени происходят качественные и количественные изменения в картине напряженного состояния, но уровень напряженного состояния (кривая 1) на большей части цилиндра существенных изменений не претерпевает. Более того, со временем максимум Oi увеличивается. [c.139]

Основным методом определения технически обоснованных норм является аналитически-расчетный. Он предусматривает при наблюдении выявить фактическую структуру операции и установить анализом возможность ее рационализации. Одним из методов наблюдения является фотография рабочего дня, которая включает запись и анализ всех без исключения затрат рабочего времени на протяжении рабочей смены или части ее. Фотография рабочей смены не может выявить резервов роста производительности труда, связанных с повышением режима сварки, рационализацией структуры операции и последовательности выполнения ее отдельных элементов. Для вскрытия этих резервов применяют хронометраж (по секундомеру — хронометру отмечают время, затрачиваемое на определенную операцию). Для установления правильной нормы хронометрируют большое число опытов, из них выводят среднюю цифру времени, которую берут за основу при расчете нормы. [c.194]

Как мы убедились в предыдущем параграфе, уравнения, описывающие моды резонатора, достаточно сложны. Методы их аналитического решения, как правило, неизвестны. Поэтому при расчете модовой структуры резонаторов приходится прибегать к численным методам, использовать ЭВМ. Редким исключением из этого правила является так называемый конфокальный резонатор, о котором уже упоминалось в первой главе. В дальнейшем, под конфокальным мы будем, подразумевать всякий резонатор, который описывается интегральным уравнением (2.49) или (2.51) при Т = 1, и в котором диагональные элементы лучевой матрицы прохода или обхода резонатора [c.140]

При расчете элементов механизмов кранов на выносливость исходят из обеспечения надежной работы всех элементов крана без ремонта и смены (за исключением быстроизнашивающихся сменных деталей механизмов и электрооборудования — тормозных фрикционных накладок, канатов, щеток электродвигателей и т. п.) в течение расчетного срока службы, приведенного в табл. 3. [c.37]

Комплексная автоматизация процесса расчета, проектирования и управления, разработанная в Минском СКБ автоматических линий, требует унификации всех без исключения конструктивных элементов шпинделей и мест крепления инструментов, валов, втулок, шайб, уплотнений, ширины шестерен и т. д., с тем чтобы в соответствии с результатами расчетов эти элементы лишь подбирались из имеющихся типоразмеров, без чего машинное проектирование невозможно. [c.148]

Метод преобразования процесса-аналога является основным методом синтеза технологических процессов для изготовления типовых унифицированных и стандартных изделий. Наиболее простой способ синтеза — параметрическая настройка типового технологического процесса — включает поиск в технологическом банке данных требуемого типового процесса расчет параметров каждой операции (определение режимов обработки, норм времени, материальных и трудовых ресурсов). Этот метод применяется для деталей типовых форм, отличающихся размерами. Алгоритмы структурной и параметрической настройки не содержат в готовом виде условий выбора операций и переходов. Эти условия определяются в результате анализа детали и обобщенного технологического процесса-аналога. Преобразование обобщенного процесса-аналога осуществляется методами исключения и дополнения структурных элементов. Исключение структурных элементов осуществляется установлением технологического подобия состояния детали — аналога со структурой и параметрами конкретной детали на основе сравнения множества видов обрабатываемых поверхностей и точности их размеров. Если в процессе-аналоге имеются обработки поверхности, которой нет в детали, или точностные параметры обрабатываемой детали превышают установленный порог, рассматриваемая операция исключается из графа структуры процесса-аналога. Дополнение струк- [c.213]

Требование возможно меньшего молекулярного веса продуктов сгорания заставляет химиков искать ракетные топлива, состоящие из химических элементов с небольшим атомным весом (занимающих 10 первых мест в таблице Менделеева, за исключением инертных газов) [1.6]. Теоретические расчеты показывают, что самые выгодные комбинации горючих и окислителей, характеризующиеся сравнительно малым молекулярным весом продуктов сгорания и высокой теплотворностью, при высоких давлениях (до сотен атмосфер) в камере сгорания не смогут дать скорость истечения газов во всяком случае более 4,5—5 км/с, причем предел уже фактически почти достигнут. [c.36]

Сплошные, или трехмерные, элементы позволяют получить решение задач обш,ей трехмерной теории упругости. Указанным задачам ранее уделялось относительно мало внимания при проектировании из-за трудности использования традиционных подходов к решению. Поэтому в этой области, за исключением простейших случаев, конечно-элементный анализ стал фактически неоспоримым средством отыскания решения. Имеются в виду такие задачи, как расчет массивных бетонных конструкций плотин, расчет напряжений в породах, решение задач механики для грунтов и скальных пород, возникаюш,их при буровых работах, численное определение напряжений во фланцах и соединениях толстостенных труб. [c.304]

Таким образом, при статическом нагружегии деталей из пластичных материалов концентрация напряжений практически не оказывает влияния на их прочность и не )Л1итывается при расчетах. Исключение составляют элементы с острыми надреза ш, тонкими пропилами и трещинами, в зоне располо Кения которых развитие пластических деформаций а следовательно, перераспределение и выравнива1ше напряжений невозможны такие элементы из пластичного материала разрушаются хрупко (без текучест i и образования шейки). [c.72]

При изменении структуры тепловой схемы происходит исключение из схемы некоторых элементов при этом определяющие параметры исключаемых элементов перестают влиять на величину функции цели, но при движении по направлению антиградиента происходит их изменение. Значение такого определяющего параметра может быть изменено настолько, что при следующем расчете антиградиента пробный шаг по этому параметру не приведет к появлению исключенного элемента в схеме, т. е. параметр будет исключен из числа оптимизируемых, хотя при ином сочетании параметров влияние исключенного параметра могло быть существенным. Чтобы исключить подобные погрешности, в математической модели теплосиловой части АЭС предусмотрено удержание определяющих параметров исключаемых из схемы элементов в пределах, при которых пробный шаг по параметру в определенном направлении вновь включает соответствующий элемент в тепловую схему. [c.90]

Последующее развитие техники полностью подтвердило справедливость мнения В. Л. Кирпичева с существенными уточнениями пластичность необходима не только при наличии ударов, но часто при статических нагружениях для элементов конструкций важна прежде всего местная, а не общая пластичность полезное влияние (увеличение локального энергопоглощения) могут оказывать местные неупругие деформации разной природы, а не только пластические, например вязкие. Выход за пределы чисто упругого состояния вызывается общими или локальными явлениями, существенно повышающими энергопоглощение пластическими или вязкими сдвигами, двойникованием, диффузионными и дислокационными процессами, перемещениями вакансий и т. д. При этом существенно увеличивается скорость нарастания деформаций и соответственно возрастает величина деформации. Например, у сталей наибольшее упругое удлинение имеет величину порядка 1 % (за исключением нитевидных кристаллов, упругое удлинение которых может достигать 5% и более), в то время как наибольшая пластическая деформация достигает десятков процентов. Большинство расхождений между выводами из расчетов теории упругости и сопротивления материалов с результатами механических испытаний и опытом эксплуатации Изделий является следствием проявления неупругих состояний. Эти проявления могут быть как полезными, способствующими местному благоприятному перераспределению напряжений при выходе за пределы упругого состояния, так и вредными чрезмерная общая деформация изделий вследствие текучести и ползучести, затрудненная обработка резанием ввиду высокой вязкости, плохая прирабатываемость и наволакивание материала при трении и т. п. [c.107]

Все элементы контура, за исключением фланцевых разъемов и боковых вводов, выполнены из рулонных обечаек. На биметаллическую трубу (20К + 08Х18Н10Т) с толщиной плакирующего слоя 8 мм навита рулонная сталь марки 10Г2С1. Соединение элементов контура в транспортабельные узлы осуществлялось сваркой, с использованием специальных приспособлений. Радиус кривизны криволинейных элементов принят с расчетом обеспечения возможности их выполнения из рулонированных секторов (обечаек). Для криволинейных элементов с углом поворота в 180° радиус кривизны равен 1417 мм. [c.61]

Специфика рассматриваемой операции шлифования заключается в том, что прибор активного контроля управляет рабочим циклом по размеру детали, давая команду на переключение режима чернового и чистового шлифования. Исключение составляет этап выхаживания, которое прекращается по времени. Управление по размеру исключает влияние на точность обработки тепловых явлений в станке и инсурументе и размерного износа инструмента. Управление по времени на этапе выхаживания приводит к рассеиванию размеров из-за погрешностей упругой деформации системы СПИД и температурных деформаций детали. Однако измерение прибором активного контроля глубины желоба, равной полуразности двух диаметральных размеров (цилиндрической поверхности буртика и диаметра желоба), почти исключает влияние на точность обработки тепловых погрешностей детали. Погрешность установки и геометрические неточности элементов станка на размер детали здесь влияния не оказывают, сказываясь лишь на ее форме. В связи с этим в формуле (14.Ь) для расчета технологического размера имеет место только одна составляющая погрешности — величина упругой деформации технологической системы СПИД -перед выхаживанием Кг. Таким образом, глубина желоба после шлифования определяется суммой настроечного размера Н , по которому станок переключается на этап выхаживания, и погрешности упругой деформации Y2, определяемой уравнениями (14.51)—(14.18). [c.494]

Все рассматриваемые элементы химической приставки, за исключением компрессора-турбодетандера, относятся к классу теплообменных аппаратов. По принятой методике капиталовложения в эти элементы определяются на основе теплового, гидравлического, аэродинамического, прочностного и стоимостного расчетов. Марку металла для всех элементов выбираем исходя из температурных условий работы узла, за исключением тех элементов, которые из-за коррозионных или других ограничений должны быть изготовлены из строго определенного материала. В узлах, выполняюш их функцию очистки газа (скруббер, абсорбер, пенный аппарат), марка металла определялась следуюш им образом. Корпуса таких элементов двухслойны, марка металла внутреннего слоя задается из условий коррозионной устойчивости, внешнего слоя выбирается на основе прочностного расчета. Капиталовложения в отгонную колонну отнесены на счет цеха производства серной кислоты. [c.145]

Здесь представим только общие соображения по расчету нелинейных систем, поскольку эта тема выходит за рамки данной работы. Нелинейные задачи деформирования стержней, пластин и оболочек весьма разнообразны и каждая задача требует индивидуального подхода. Однако, если нелинейные модули образуют целостную систему, то для узловых точек (линий) всегда будут справедливы уравнения равновесия между статическими параметрами и уравнения совместности перемещений между кинематическими параметрами. Это значит, что топологическая матрица С в алгоритме МГЭ для нелинейных систем будет формироваться из анализа матриц X ж Y точно так же, как для упругих систем. Основные же трудности решения нелинейных задач заключаются в определении внутреннего содержания матриц А В, т.к. построить фундаментальные функции нелинейных дифференциальных уравнений за небольшим исключением не удается. В этой связи получили развитие различные подходы к решению нелинейных краевых задач [83]. К первому направлению относятся проекционные и вариационные методы типа методов Бубнова и Ритца, методы конечных разностей и конечных элементов. Этими методами нелинейные краевые задачи сводятся к системам нелинейных [c.512]

Потери полного давления в любом сложном элементе трубопровода неразделимы. Однако для удобства расчета в одном и том же элементе трубопровода их часто также условно разделяют на местные потери (А/ ) и потери трения (Аргр). При этом считают, что местные потери (местное сопротивление) сосредоточены в одном сечении, хотя в действительности они распространяются на сравнительно большую длину (за исключением случая выхода потока из сети, когда динамическое давление для нее теряется сразу). [c.30]

При расчете на сопротивление усталости ветровую нагрузку можно не учитывать ввиду ее относительно небольшого значения, принимаемого равным 50 Па. При переменной массе груза расчет на сопротивление усталости ведут не по номинальному, а по среднеприведенному (эквивалентному) значению. Расчет металлоконструкций на сопротивление усталости обязательно проводится для кранов 5-й, б-й и более высоких групп режимов работы (для кранов 4-й группы режима работы необходимость проведения расчета на сопротивление усталости устанавливается на осноце данных опыта эксплуатации для кранов 1, 2 и 3-й групп режима работы такой расчет не проводится). При расчете на сопротивление усталости исходят из требования обеспечить надежную работу всех элементов крана без их ремонта и замены (за исключением быстроизнаШиваю-щихся сменных деталей механизмов и электрооборудования -тормозных фрикдионных накладок, канатов, щеток двигателей и т.п.) в течение расчетного срока, приведенного в табл. 5. [c.97]

Почти все средства измерений выпускаются в окончательно изготовленном виде, с оттарированной шкалой и не требуют со стороны потребителя какого-либо расчета параметров для получения необходимой чувствительности и цены деления. Исключение составляют манометрические приборы высокого давления (стр. 625). В случае изготовления оснастки самим потребителем ему приходится выбирать рабочее давление Я, дроссель dt, сопло и средний зазор Sep. Полные данные по выбору параметров и элементов пневмосистем приведены в работе [7]. Наиболер часто встречающиеся случаи сведены в карту выбора (рис. 16), составленную для давления Я == 0,15 МПа. Исходя из конфигурации проверяемого объекта выбирают сопло d . По соответствующей луче вой диаграмме, зная допуск, выбирают дроссель dj, чтобы отвечающий [c.635]

Исходя из приведенных выше замечаний, в расчеты работы [2] зыли внесены следующие изменения. Для первой отрицательной си- темы принята зависимость квадрата матричного элемента в виде, данном на рис. 6 непрерывной линией, сила осциллятора второй по-южительной системы принята равной 0,039. Из расчетных данных заботы [4] был исключен вклад отрицательного иона азота, а также несены изменения, аналогичные изменениям, внесенным в расчеты [c.315]

Расчет угловых анкерных онор часто ведут исходя из предположения, что в точках >1 и 02 (рис. 4-122) находятся шарниры. Это предположение дает те же силы по всем элементам опоры, что и предположение о защемлении ног. Исключением являются только нижние части ног СгОх и Сгйг. При защемлении ног опоры расчетными являются сечения О] и О2. Предполагая шарнирную заделку в точках 0 и О2, получим расчетные сечения С[ и Сг. В том и другом случаях изгибающие моменты и осевые силы для [c.222]

Рассмотреть решетку реактора, элементарная яче11ка которой имеет гексагональное сечение. Провести двухмерный диффузионный расчет потока нейтронов в такой ячейке. Из-за симметрии ячейки достаточно рассмотреть только одну шестую часть шестигранника, т. е. равносторонний треугольник, и предположить, что используется пространственная сетка, элементом которой является равносторонний треугольник. Начать с диффузионного уравнення в (х, /)-геометрии и получить 7-точечное конечно-разностное уравнение для использования в любой внутренней точке, т. с. на поверхности. Будет ли полученное конечно-разностное уравнение зависеть от выбора направления х Представить конечно-разностные уравнения в матричном виде и принять некоторые граничные условия для исключения граничных точек. Обсудить свойства матрицы [38]. [c.132]

Для преобразователя несферичоской формы движение каждого элемента поверхности влияет на ззуковое давление во всех остальных точках поверхности. Сила реакции должна быть получена путем интегрирования распределения результирующего давления по всей поверхности. Это представляет собой трудную математическую задачу для большинства типов преобразователей, за исключением преобразователей простых геометрических форм. Плоский круглый диск или поршневой преобразователь — это одна из простых форм, которая представляет практический интерес и где импеданс, вызванный действием жидкости (импеданс излучения), легко вычисляется. Но даже в этом случае активная (резистивная) и реактивная составляющие импеданса излучения математически должны выражаться в форме бесконечных рядов. Для расчета поверхности круглого поршневого преобразователя диаметром О активный и реактивный член уравнения, определяющего импеданс, имеют вид [c.82]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...