Обратные и остаточные деформации

Обратные и остаточные деформации [c.73]

Противодействующий момент в таком устройстве создается механической пружиной и электромагнитной системой с обратной связью. Последняя отличается большей стабильностью и легким управлением в результате изменения параметров электрической цепи обратной связи. В частности, используя дополнительную катушку 4, кроме катушек 3, включенных непосредственно в цепи электродов механотрона, мы получаем возможность осуществить электромагнитное. демпфирование колебаний подвижного элемента лампы. Для этого оказывается необходимым подавать в катушку 4 ток, сдвинутый в соответствующей фазе относительно тока в диагонали моста, в который включен механотрон. Для такой системы с обратной связью выполняется условие чем больше значение отношения противодействующего момента, создаваемого обратной связью, к противодействующему моменту пружины (мембраны) механотрона, тем выше стабильность работы устройства, так как в нем меньше сказываются нестабильности упругих свойств пружины, ее упругое последействие и остаточная деформация. [c.138]

После полной разгрузки остаточные напряжения и остаточные деформации определяются с помощью теоремы Ильюшина об упругой разгрузке. Данная теорема выполняется, если прп разгрузке не появляются пластические деформации обратного знака, а упругие постоянные остаются такими же, как и при нагружении до появления пластической деформации. Остаточные напряжения и деформации вычисляются как разности напряжений и деформаций до [c.267]

Пусть состоянию максимального нагружения (схематически его можно представить точкой В на рис. 18, а), за которым последовала разгрузка, соответствуют внешние силы — объемные F, поверхностные F , компоненты напряжения и компоненты деформации 8,у. При разгрузке тело подчиняется закону Гука ( И) пусть разгрузка заканчивается обращением в нуль всех внешних сил, при этом тело получает остаточные напряжения Оц и остаточные деформации е ,-. Считая деформации малыми, представим себе разгрузку как приложение обратных сил —F, —F . [c.95]

Изнашивание — это процесс разрушения материала и отделения его от поверхности, твердого тела и (или) накопления остаточной деформации при трении, проявляющийся в постепенном изменении размеров и (или) формы тела. Износ — результат изнашивания, определяемый в единицах длины, объема, массы и др. Износостойкость — свойство материалов оказывать сопротивление изнашиванию в определенных условиях трения, оцениваемое величиной, обратной скорости или интенсивности изнашивания. Скорость изнашивания выражается отношением значения износа к интерва.лу времени, в течение которого он возник. Интенсивность изнашивания — это отношение значения износа к пути, на котором происходило изнашивание,, или к объему затраченной работы [155] [c.92]

При наличии интенсивного соударения витков выносливость располагается в обратном порядке, т. е. повышается вв С понижением, а с ростом Тд. В таком же порядке располагается и стойкость, т. е. уменьшение остаточных деформаций или осадок пружин. [c.96]

Следует отметить необходимость разработки комплексных исследований по предупреждению деформаций сварных конструкций рациональный выбор конструктивных форм, обеспечение симметричного распределения в конструкциях внутренних сил, возникающих в зонах сварных соединений, целесообразный выбор технологического процесса сварки, регулирование реактивных усилий, выбор мест приложения активных нагрузок, применение предварительной обработки металлов при укладке швов и т. д. Одним из рациональных мероприятий по устранению или уменьшению остаточных деформаций сварных тонкостенных конструкций, применяемых в МВТУ, является прокатка сварных швов и прилегающих зон при дуговой сварке и обжатие сварных точек — при контактной. Прокаткой можно не только устранить остаточные деформации, вызванные сваркой, но и деформировать конструкции в обратную сторону. Ближайшей задачей является расширение сферы применения прокатки для конструкций разной формы. Перспективным является регулирование остаточных деформаций при сварке конструкций подбором материалов и технологических процессов, умение правильно рассчитывать ожидаемые величины деформаций для принятия мер по их устранению (термическая и механическая правка). [c.140]

Деформации ползучести могут быть как упругими, так и пластическими, что хорошо выявляется при разгрузке материала. После снятия нагрузки образец получает остаточные деформации, которые с течением времени уменьшаются. Это явление называется обратной ползучестью или восстановлением. При упругом последействии (рис. Пб) деформации, возникшие в процессе ползучести, после разгрузки с течением времени исчезают. При пластическом последействии (рис. 117) ти деформации после разгрузки уменьшаются, стремясь к некоторому конечному пределу. [c.246]

Таким образом, на стадиях проектирования, изготовления и монтажа сварных конструкций необходимо принимать меры по уменьшению влияния сварочных напряжений и деформаций. Нужно уменьшать объем наплавленного металла и тепловложение в сварной шов. Сварные швы следует располагать симметрично друг другу, не допускать, по возможности, пересечения швов. Ограничить деформации в сварных конструкциях можно технологическими приемами сваркой с закреплением в стендах или приспособлениях, рациональной последовательностью сварочных (сварка обратноступенчатым швом и др.) и сборочно-сварочных операций (уравновешивание деформаций нагружением элементов детали). Нужно создавать упругие или пластические деформации, обратные по знаку сварочным деформациям (обратный выгиб, предварительное растяжение элементов перед сваркой и др.). Эффективно усиленное охлаждение сварного соединения (медные подкладки, водяное охлаждение и др.), пластическое деформирование металла в зоне шва в процессе сварки (проковка, прокатка роликом, обжатие точек при контактной сварке и др.). Лучше выбирать способы сварки, обеспечивающие высокую концентрацию тепла, применять двустороннюю сварку, Х-образную разделку кромок, уменьшать погонную энергию, площадь поперечного сечения швов, стремиться располагать швы симметрично по отношению к центру тяжести изделия. Напряжения можно снимать термической обработкой после сварки. Остаточные деформации можно устранять механической правкой в холодном состоянии (изгибом, вальцовкой, растяжением, прокаткой роликами, проковкой и т.д.) и термической правкой путем местного нагрева конструкции. [c.42]

При анализе влияния режима термоциклирования на рост объема алюминиевых сплавов следует учитывать и характер напряженного состояния образцов. С точки зрения образования дислокационных скоплений вблизи включений избыточной фазы эффект темпа смены температуры представляется независимым от ее направления. Поскольку уровень напряжений и пластических деформаций определяется градиентом температур, ускорение нагрева или охлаждения должно оказывать одинаковое воздействие на остаточное увеличение объема при термоциклировании. Вместе с тем интенсифицирующую роль играет лишь ускоренное охлаждение, тогда как при ускоренных нагревах рост образцов меньше, чем при медленных. Исходя из определяющей роли газов следует ожидать обратного эффекта, поскольку при ускоренном нагреве, следующем за быстрым охлаждением, газы не успевают выделиться в порах и остаются в растворе. Необходимо также предположить, что различное влияние ускоренного изменения температуры при нагреве и охлаждении связано и с напряженным состоянием образцов. При ускоренном охлаждении остывающая последней сердцевина образцов окажется под отрицательным давлением и при наличии в ней достаточного количества жидкости, особенно на границах зерен, возможно образование разрывов. При ускоренном же нагреве образца в почти аналогичной ситуации окажутся приповерхностные участки, в результате чего в них возникнут несплошности, сообщающиеся с внешней поверхностью. Поскольку последние при гидростатическом взвешивании образцов оказывались неопределимыми, различие эффективности ускоренных нагревов и охлаждений будет кажущимся. Однако этому выводу противоречат результаты металлографического анализа, согласно которым преимущественное образование трещин в приповерхностных участках образцов при ускоренных нагревах не наблюдается. [c.126]

В первом случае материал работает в основном при повторных пластических деформациях, поскольку возникающие остаточные напряжения (обратного знака по сравнению с термическими) почти полностью релаксируют в период стационарного режима большей, как правило, длительности. Таким образом, в медленно охлаждаемом оборудовании термические и остаточные напряжения практически отсутствуют. [c.24]

Остаточные напряжения и деформации. Пусть давление р снято, тогда в шаре возникнут остаточные деформации и напряжения. Для их определения надлежит найти напряжения о , а в упругом шаре, испытывающем растяжение р. Эти напряжения определяются формулами (27.5), если в них заменить знак перед р на обратный. [c.111]

Для возможности сборки и большей податливости кольца делают разрезными. Чтобы обеспечить плотное прилегание кольца к цилиндру во время работы, кольцо в свободном состоянии делают большего диаметра, чем цилиндр. Поэтому при вкладывании колец в цилиндр в них возникают напряжения 0, величина которых ограничивается условием, чтобы при длительной работе не возникла ползучесть материала, которая может привести к уменьшению давления колец на цилиндр. При надевании кольца на поршень оно упруго разгибается п в нем кратковременно возникают напряжения обратного знака о, которые не должны приводить к значительным остаточным деформациям. [c.262]

До записи керамическую пластинку поляризуют до насыщенной остаточной поляризации, нормальней к боковым поверхностям. Для этого на электроды подают напряжение предварительной поляризации порядка 350 В и равномерно засвечивают систему со стороны прозрачного электрода. Затем на электроды подают напряжение 150 В обратной полярности и проецируют изображение. Из-за того, что в освещенных участках все напряжение падает на сегнетокерамике, происходит локальная переориентация доменов, в результате которой остаточная поляризация становится близкой к нулю. Переориентация доменов сопровождается появлением локальных механических напряжений, приводящих к деформации поверхности керамической пластинки, а следовательно, и к деформации напыленного отражающего электрода. Отраженный электродом считывающий световой поток оказывается промодулированным по фазе. Визуализация также осуществляется с помощью щли-рен-системы. [c.155]

Определяют, в каком башмаке пружина не действует после смещения кабины цапфа не возвращается в исходное положение в том башмаке, пружина которого сломана или имеет остаточную деформацию. Выпрямляют концы шплинта 1, вынимают его и вывинчивают фасонную гайку 3, заменяют дефектную пружину. Собирают башмак в обратном порядке с одновременной проверкой и регулировкой проходных зазоров. [c.146]

На авторемонтном производстве, применяют два способа правки правка статическим нагружением (под прессом) и правка наклепом. Подавляющее большинство деталей правят под прессом в холодном состоянии. Для того чтобы при правке получить требуемую остаточную деформацию детали, ее перегибают в направлении, обратном первоначальному прогибу на величину, в 10—15 раз большую. [c.133]

На станке РШЛ-1 производят шлифование пера лопаток с коррекцией программы рабочих движений по угловым и линейным остаточным деформациям обрабатываемых лопаток. Шлифуют одновременно спинку и корыто. Система управления станков гидравлическая с обратной связью. Станок работает по полуавтоматическому циклу с автоматическим управлением процесса коррекции. [c.40]

Структурные напряжения относительно тепловых изменяются в обратном порядке. В результате мартенситного превращения на поверхности образуются остаточные напряжения растяжения, а в сердцевине — сжатия (рис. 128,6). Эти остаточные напряжения так же, как и тепловые, возникают в результате появления под действием временных напряжений не только упругой, но и неодинаковой по сечению остаточной деформации. [c.240]

Начиная с этого момента пластическая волна уменьшенной амплитуды будет двигаться вперед вдоль проволоки от точки Р, а упругая волна будет двигаться в обратном направлении этот эффект имеет характер внутреннего отражения в точке Р. Обе волны, возникшие вследствие такого отражения, являются волнами растяжения, причем скорости частиц по разные стороны от точки Р равны между собой. Из условий равенства значений напряжения и скорости по обе стороны от точки Р после отражения можно определить амплитуды двух возникших волн. На фиг. 40, г показана пластическая волна уменьшенной амплитуды, движущаяся вдоль проволоки от точки Ру и отраженная упругая волна, распространяющаяся в обратном направлении к концу проволоки. На фиг. 40, эта волна достигла конца проволоки и условия для напряжений и скоростей подобны тем, которые имели место на фиг. 40, а, только скорость частицы между концом проволоки и фронтом пластической волны имеет меньшее значение. Затем повторяется полный цикл и, когда вторая волна сжатия распространяется вдоль проволоки и настигает фронт пластической волны, ее амплитуда уменьшается еще раз, так что остаточная деформация в проволоке имеет ступенчатый характер ). Каждая ступень соответствует точке, в которой упругая волна сжатия догоняет фронт пластической волны. [c.159]

Приведенные расчеты нагрузок действительны для кранов неизменяемой жесткой конструкции с обратными роликами. В этом случае при наездах вся кинетическая энергия крана преобразуется в работу деформации металлоконструкции. Однако эта кинетическая энергия, определяемая массой всего крана и скоростью его движения, настолько велика, что работа сил упругости металлоконструкции оказывается недостаточной, чтобы поглотить всю кинетическую энергию. Появляется опасность возникновения остаточной деформаций металлоконструкции. [c.104]

Собственно процесс полирования, когда удаляются слои металла небольшой толщины (до 0,03 мм) и используются мелкозернистые абразивные или алмазные инструменты (порошки, пасты), вызывает небольшие по сравнению со ныифованием начальные, остаточные напряжения и деформации образцов. Так, при полировании образцов из титановых сплавов войлочными кругами с наклеенным абразивным порошком 63С16 (карбид кремния зеленый зернистостью 16 мкм) максимальные остаточные напряжения составляли +250 МПа (растяжения) на сплаве ВТ5 и -200 МПа (сжатия) на сплаве ТС5. На глубине 10...20мкм они снижались до О и затем переходили в небольшие напряжения обратного знака. Остаточные деформации при этом составляли [c.196]

Звукоизолирующая способность корпуса АС состоит в следующем. Часть звуковой энергии, излучаемой внутрь корпуса диафрагмой громкоговорителя, поглощается в слоях звукопоглощающего материала, часть попадает на стенки корпуса, в которых происходят следующие процессы [5.2] некоторая доля энергии возвращается обратно в виде отраженной и излучаемой во внутрь за счет упругих колебаний стенок W ynp, другая рассеивается в материале стенок из-за потерь на трение Ftp и остаточную деформацию 1 ост и третья проходит во вне за счет упругих продольных и поперечных колебаний стенок И удр и через щели и поры в материале Ш щ, Задача выбора конструкций стенок корпуса состоит в том, чтобы максимально увеличить коэффициент звукоизоляции, т. е. уменьшить по отношению к В пад. Обычно стенка корпуса представляет собой пластину из фанеры или ДСП толщиной 10., .. .. 25 мм. Характер частотной зависимости коэффициента звукоизо-ляЕЩИ R для нее показан на рис. 5.4. Для анализа этой зависимости (/) весь частотный диапазон может быть разбит на четыре характерные области. [c.146]

Режим упрочнения должен быть согласован с величиной и знаком рабочих напряжений. Если сердцевина детали при работе подвергается сжимающим напряжениям, то целью упрочнения становится получение иреднапряжений растяжения во внутренних слоях предварительным созданием в них остаточных деформаций сжатия. ЕГроцесс упрочнения в данном случае должен быть обратным вышеописанному следует нагревать деталь в центре и охлаждать с Периферии. [c.402]

Для (к + 1)-го полуцикла нагружения А1А2ЛА3 (см. рис. 4.43), с выдержкой на этапе разгрузки в промежуточной точке, например (что характерно для цилиндрического корпуса типа II), расчет выполняем в два этапа сначала определяем остаточные деформации и напряжения, возникающие в / -м полупнкле (в соответствии с законом разгрузки) без учета выдержки в (к + 1)-м полуцикле, а затем решаем задачу обратного нагружения, используя изохронную кривую деформирования, учитьшающую вьщержку. Такая схема расчета справедлива, когда в процессе разгрузки (до точки А о) не появляются вторичные пластические деформации. [c.209]

Если при нагреве какого-либо элемента температура по его сечению распределяется равномерно или по линейному закону, то нагрев и остывание не вызовут в нем ни временных напряжений в процессе нагрева, ни остаточных напряжений после полного остывания. Если распределение температуры по сечению элемента неравномерно, то вследствие жесткости э.чемента в процессе нагрева в нем будут возникать временные напряжения. Если эти временные напряжения не превзойдут предела текучести материала (при данном виде напряженного состояния и при данной температуре), то к моменту полного остывания температурные напряжения исчезнут, и остаточные напряжения не возникнут. Если же в процессе нагрева или остывания временные температурные напряжения в какой-либо части сечения элемента достигнут предела текучести и появятся пластические деформации, то пос.че полного остывания в элементе будут существовать остаточные напряжения. Таким образом, остаточные напряжения в металле, образовавшиеся в результате температурных деформаций, равны по величине и обратны по знаку напряжениям, исчезнувшим в процессе температурного цикла вследствие протекавших в металле пластических деформаций. [c.210]

К проблемам, которые возникают при применении соединительных пластинок из сплавов с эффектом памяти формы, следует отнести изменение силы продольного сжатия, действующей на зону перелома. Это изменение обусловлено возникновением силы при восстановлении исходной формы и изменением степени сокращения пластинки, а также переходом соединительной пластинки из высокотемпературного состояния, в котором произведена обработка для создания памяти формы, в состояние низкотемпературной фазы. Если при этом деформация превышает 6 %, то даже при обратном превращении в высокотемпературную фазу сохраняется остаточная деформация и полного восстановления исходной формы не происходит. Кроме того, из-за обратимого эффекта памяти формы, возникающего вследствие сильной деформации обработки, сила продольного сжатия зоны перелома уменьшается, так как происходит удлинение соединительной пластинки, когда ее Т < М . Поэтому деформация, которой подвергается соединительная пластинка после обра- [c.193]

Пусть теперь пластину при низкой температуре подвергают пластическому изгибу и затем внешнюю нагрузку снимают. В пластине при этом сохраняются остаточные деформации и остаточные прогибы (на рис. 4.5.8 - справа внизу). При нагревании до температуры сплав остается в мартенситной фазе и деформированное состояние пластины не изменяется. При Т — А . начинается обратное превращение мартенсита в исходную (высокотемпературную) фазу, которое завершается в точке Т = А . Между температурами прямого и обратного тереходов М и имеется, как правило, ярко выраженное различие — А (гистерезис). [c.248]

Наконец, указанные эффекты необходимо учитывать при эксплуатации полупроводниковых приборов, связанной с вибрациями и многократными деформациями, например при эксплуатации полупроводниковых тензодатчи-ков [368]. При этом обычно считается, что в полупроводниковых тенэодат-чиках, работающих в режиме многократных деформаций, изменение электросопротивления является полностью обратимым, а если же и появляются некоторые признаки необратимости, то ее, как правило, объясняют изменением адгезионных условий соединения тензодатчика с материалом. Однако данные, полученные в главе 7, свидетельствуют как раз об обратном (см., например, рис. 106, 136—139, табл. 9). Таким образом, полученные результаты представляют большой интерес для выяснения физической природы механизма старения материала тензодатчиков как полупроводникового, так и металлического типа в процессе их эксплуатации. Причем указанные процессы старения могут проходить не только в поле действующих внешних переменных напряжений, но и при наличии в материале градиента внутренних остаточных напряжений, т.е. без непосредственного приложения внешней нагрузки. Последнее имеет большое значение для полупроводниковых приборов, поскольку на различных технологических стадиях их производства в материале возникают существенные внутренние напряжения. Аналогичные эффекты имеют большое значение и для металлических материалов. [c.247]

Во второй статье (S hneebeli [1982,1]) Шнеебели определил продолжительность удара металлических шаров одинаковой массы нз стали, меди, цинка, латуни, серебра, олова и свинца и показал, что продолжительность контакта обратно пропорциональна квадратному корню из Е. Эти данные для двух серий экспериментов приведены в табл. 95. Буквой а обозначено количество делений шкалы, каждое иэ- которых пропорционально определенной продолжительности удара. Шнеебели отдавал себе отчет о том, что для создания шаров одинакового веса ему пришлось менять их радиус и что в случаях свинца и олова обнаружились некоторые слабые остаточные деформации. [c.416]

Конечно, как это было нами подробно обосновано, мы можем считать, что такая нагрузка, наверное, не вызовет в материале никаких повреждений. Но, с другой стороны, согласно имеющемуся опыту и эта нагрузка все еще слишком низка и, вероятно, ее можно безопасно еще повысить. Чтобы получить представление о том, до каких пор можно нагрузку повышать, пойдем теперь обратным путем и спросим себя, при какой нагрузке следует ожидать возникновения остаточной деформации. Для этого мы должны увеличивать нагрузку до тех пор, пока средняя нагрузка на единицу площадки смятия не будет равна числу твердости 40 ООО Kzf M . Но этой средней нагрузке соответствует давление в центре 60 ООО лгг/сл. Если это значение мы подставим в формулу (14) и затем решим полученное уравнение относительно Р, то мы наверное получим нагрузку, при которой мы перейдем за предел упругости таким образом мы найдем [c.244]

Влияние относительного количества мартенсита и остаточного аустенита на упрочнение при мартенситных у а у превращениях можно проследить на исследованных сплавах (рис. 1.8). Различное соотношение (в %) между количеством мартенсита и остаточного аустенита в сплавах достигалось путем охлаждения образцов до различных температур ниже мартенситной точки М . Обратное мар-тенситное а у превращение осуществлялось нагревом на 20-30° вьппе температуры Ак Исходные аустенитные сплавы обладают низким пределом текучести. С увеличением до 30-40% количества мартенсита, участвующего в у - а - у превращениях, предел текучести закономерно возрастает, причем главным образом за счет фазового наклепа, так как остаточньхй аустенит, присутствуя в большом количестве (70-60%), слабо упрочняется за счет деформации. Крутой подъем предела текучести, наблюдающийся при дальнейшем увеличении мартенсита от 40 до 70%, связан, очевидно, не только с увеличением фазового наклепа, но и с ростом деформационного упрочнения остаточного аустенита по мере уменьшения его относительного количества. [c.17]

Разрушение тела, полное или местное (появление видимых трещин, отколы и т. п.), вообще говоря, также влечет за собой остаточные деформации. Остаточная деформация, не сопровождающаяся местным разрушением, носит название пластической Остаточные деформации либо не изменяются существенно с течением времени, либо на их величине заметно сказывается влияние времени деформирования. Деформации, зависящие от времени, принято называть вязкими. Кроме того, различают обилую деформацию, распространяющуюся на весь объем тела, и местную деформацию, происходящую лишь в малой части этого-объема. В частности, некоторые теоретические соображения и экспериментальные результаты дают основания считать, что взаимно уравновешивающиеся силы, приложенные к весьма малой части объема тела, вызывают в последнем лишь местные деформации. Поэтому если на весьма малую часть объема тела действует какая-либо нагрузка, то, прикладывая дополнительно нагрузку, статически эквивалентную данной, т. е. имеющую одинаковые с ней главный вектор и главный момент, и данную нагрузку обратного направления, мы вызовем в теле лишь местные деформации, ибо дополнительная нагрузка представляет собой систему взаимно уравновешенных сил, действующих на малый объем тела. Если отбросить затем данную нагрузку прямого и обратного направлений, снова получим лишь местные деформации, в то же время заменив данную нагрузку статически ей эквивалентной. Таким образом, если не интересоваться местными деформациями, то данную нагрузку, приложенную к весьма малой части объема тела, можно заменить статически ей эквивалентной, т. е. имеюш,ей тот же главный вектор и тот же главный момент принцип Сен-Венана). Именно на основании этого принципа мы можем сплошную нагрузку q, приложеннук> к малой (по сравнению с размерами тела) части поверхности, заменять сосредоточенной силой. Такая замена равносильна [c.18]

При интенсивном вихреобразовании, когда частота вынужденных колебаний Wh близка к наименьшей собственной частоте колебаний оперения Von. амплитуды колебаний оперения и фюзеляжа (с учётом его упругости) могут быть настолько большими, что вызовут остаточные деформации конструкции. Если Vbuh = Von. то возникает резонанс. Для современных самолетов выбираются Von > Vbhh. что обусловлено необходимостью повышения жесткости оперения и фюзеляжа во избежание возникновения явления реверса оперения (обратные действия). [c.57]

Процесс ползучести в графите при облучении авторы работы [25] объясняют тем, что при нагружении графита вне реактора некоторые из кристаллитов начинают испытывать два типа сдвигов обратимый и необратимый. Обратимый сдвиг (упругая деформация) в обычных условиях после нагружения не приводит к остаточной деформации. Однако облучение препятствует прохождению этого процесса в обратном направлении вследствие защемления дислокаций. Следовательно, при облучении под нагрузкой деформация, обусловленная нагрузкой, закрепляется, и в графите после окончания облучения и снятия нагрузки образуются остаточные деформации. При высокотемпературном облучении (1400° С) изменяется газопроницаемость графитов с малой величиной проницаемости. При этом у одной части графитов газопроницаемость резко возрастает (до 13 раз), а у другой— снижается до 50% [25]. Результаты исследования [16, с. 350— 359] окисления графита марок АООТ и АОНТ, облученных потоком 4-102 нейтрон/см , показали, что предварительное облучение в реакторе увеличивает скорость окисления графита при температурах 250—400° С. Отношение скоростей реакций облученного и необлученного графита уменьшается с увеличением температуры от 5—6 при 300—350° С до 2—3 при 450° С. При повышении температуры наблюдается уменьшение искажения решетки, вследствие чего и различие в окислении снижается. Ионизирующее излучение лучей с интенсивностью 610 ООО рентген/ч также повышает скорость окисления, но в значительно меньшей степени. Влияние у-лучей обусловлено, очевидно, ионизацией молекул реагирующего кислорода. Нейтронное облучение снижает энергию активации реакции окисления до 36,1 ккал/моль [16, с. 350—359]. [c.99]

Способность твердых тел деформироваться под действием приложеппых к нему внешних сил и получать постоянные или временные остаточные [пластические) деформации при снятии нагрузки называется пластичностью. При этом между наиря-жениями и деформациями, возпикаюгцими в теле, пе сугцествует взаимно однозначной зависимости, т. е. по данным напряжениям нельзя найти деформаций и, обратно, по данным деформациям нельзя найти напряжений. [c.151]

На этой диаграмме (см. рис. 76, а) точка а соответствует пределу пропорциональности, так что при сг < сг р выполняется обобщенный закон Гука (2,147), и при растяжении стержня согласно (2.153) имеем <7 = Ее. Недалеко от точки а лежит точка соответствующая пределу упругости <Туцр и определяющая область нелинейной упругости (участок а6), когда нарушается закон (2.14 7) и имеет место более общая зависимость (2.145). Участок диаграммы а < сГу р характерен тем, что после снятия нагрузки остаточных деформаций не остается, т. е. разгрузка идет по той же линии ОаЬ, что и нагрузка, только в обратном направлении. При полной разгрузке (сг = 0) деформация обращается в нуль. Однако в области СТ процесс деформации становится неустойчивым (участок с ) и только при и = ((7 к — предел текучести) удлинение образца заметно увеличивается материал, говорят, начинает течь , т. е. образец без изменения нагрузки значительно увеличивает свою длину. Поскольку деформация идет почти без изменения объема , то при течении на образце образуется характерное сужение — шейка . Участок (площадка текучести) соответствует пластическому состоянию материала, и если она строго горизонтальна, то материал называют идеально пластическим. После точки Л наступает упрочение материала, т. е. монотонное возрастание напряжения, а затем (точка в ) — разрушение (предел прочности). Участок диаграммы от Ь до е характерен тем, что если в какой-то момент (точка М) снять нагрузку, то уменьшение деформации пойдет по линии ММ, приводя к остаточной деформации ОМ , при повторном нагружении образец будет следовать новой кривой М М . [c.389]

Аналп з имеющихся расчетных и экспериментальных данных показывает, что уровень остаточных напряжений отпуска в первую очередь зависит от разности Коэффициентов линейного расширения и свойств свариваемых материалов, жесткости конструкций и температуры ее работы. В отдельных случаях остаточные папряжения еще до полного охлаждения изделия могут достигнуть предела текучести. Тогда последующее охлаждение до комнатной температуры приведет к развитию местных пластических деформаций в первую очередь вблизи зоны сплавления. В отдельных случаях возможно также развитие обратных ио знаку пластических деформаций и во время нагрева изделия до рабочих температур. В этом случае циклические нагревы и охлаждения при периодических пусках и остановках изделия могут приводить к накоплению местных [c.201]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...