Фактор жесткости соединения

Как видно, силы, действующие в соединении, определяются отношением Хх/Хг (фактор жесткости соединения), равным согласно формулам (15(0 и (151) [c.427]

Фактор жесткости соединения [c.193]

Степень повреждаемости границ в результате, воздействия цикла сварки зависит от легирования стали, способа ее вып.лавки, жесткости соединения и других факторов. Для сравнительно [c.91]

Недостатком указанных методик является невозможность учета при их использовании ряда факторов сварки, которые могут оказать влияние на свойства металла околошовной зоны и сварного соединения в целом, К ним относятся процессы диффузионного перераспределения на границе раздела отдельных элементов (в первую очередь углерода), жесткость соединения при сварке, эффект [c.133]

Уровень пластичности, а следовательно, и склонность сварных соединений к локальным разрушениям зависят не только от прочности основного металла и режима термической обработки, но и от ряда других факторов. Так, разные плавки r-Mo-V сталей могут заметно отличаться при том же уровне прочности по склонности к локальным разрушениям. Большое значение имеет жесткость соединения при сварке, определяющая относительное повреждение границ околошовной зоны. При минимальной жесткости, например при введении операции облицовки кромок перед сваркой, вероятность локальных разрушений резко снижается. [c.194]

Эффективность применения сварки при изготовлении различных деталей машин определяется соблюдением целого ряда технологических и конструктивных факторов (вид соединения и форма ребер жесткости, рациональное размещение швов и т. д.). [c.104]

Преимущество испытаний технологических проб по сравнению с количественными методами испытаний заключается в том, что они в большинстве случаев не требуют применения специальных приспособлений, позволяют судить о сопротивлении образованию холодных трещин в условиях, близких к реальным, с учетом основных факторов, влияющих на образование трещин толщины и жесткости соединения, температуры основного металла, технологии сварки и др. Стойкость сварных соединений к образованию холодных трещин оценивают по наличию или отсутствию их, по относительной длине трещины, скорости охлаждения металла на границе сплавления или времени до появления первой трещины. [c.16]

К числу наиболее распространенных дефектов, возникающих в сварных швах при высоких температурах, относится межкристаллитное разрушение — образование горячих трещин. Этот вид разрушения связан с развитием растягивающих напряжений в процессе охлаждения сварного соединения, под воздействием которых металл шва подвергается пластической деформации. Характер напряженного состояния и уровень напряжений зависят от ряда факторов, к числу которых в первую очередь относятся теплофизические свойства металла, конструкция сварного узла и толщина металла, определяющие жесткость соединения, упругие свойства металла, технология и режимы сварки. Температура образования горячих трещин зависит от химического состава металла шва. Для углеродистых конструкционных сталей она составляет 1200—1350° С. [c.546]

Концентрацию погонных нагрузок в швах невозможно рассматривать изолированно от концентрации силовых факторов в соединенных швами элементах. Это связанные явления, зависящие от конструктивных форм деталей, сечений швов, их размеров, жесткости швов и самих деталей. [c.82]

Выбор диаметра крепежных болтов и шага их расположения зависит от многих факторов, главными из которых являются условия работы, материал деталей и жесткость конструкции. Требования совершенно различны для соединений, подверженных действию небольших статических нагрузок и силовых соединений, испытывающих высокие циклические и динамические нагрузки, работающих под давлением и нуждающихся в полной герметичности. [c.537]

Затяжка резьбовых соединений, созданная при сборке, в процессе работы машины в условиях эксплуатации под действием переменных нагрузок постепенно уменьшается. На интенсивность этого процесса оказывают влияние многие факторы, как-то состояние и способ получения резьбы, жесткость стыков, микрогеометрия их поверхностей, наличие смазки, величина силы пред- [c.201]

Влияние конструкции фрикционного соединения на трение и изнашивание. Роль конструкции фрикционного соединения при трении настолько велика, что конструктивные параметры узла трения (площадь трения, взаимное перекрытие, форма и размеры контактирующих элементов, жесткость конструкции и др.) выделяются в число основных определяющих факторов наряду с параметрами режима трения и свойствами трущихся материалов. [c.192]

Давление газов является основной нагрузкой для оболочки камеры. Интенсивный теплообмен с продуктами сгорания вызывает нагрев внутренней и в некоторой степени наружной стенок. Изменение механических свойств материала стенок с изменением температуры и значительные температурные деформации следует считать вторым по значению фактором, влияющим на условия работы оболочки в целом, т. е. на ее общую прочность и жесткость. Кроме того, можно говорить о местной прочности и жесткости стенок камеры между связями, а также о прочности элементов связей и их соединений со стенками. В этом случае необходимо рассмотреть давление охлаждающего компонента (рис. 14.1, б). - [c.357]

Конструктивный фактор обусловлен типом сварной конструкции. Тип конструкции определяет форму и взаимное расположение свариваемых элементов, их массу и толщину, тип сварного соединения, форму подготовки кромок под сварку, последовательность выполнения сварных соединений, жесткость сварной конструкции, напряженное состояние элементов этой конструкции перед монтажом, пространственное положение сварки и др. [c.95]

Изгиб оси влечет за собой сложную деформацию вильчатых проушин я значительную контактную деформацию смятия центральной проушины. Распределение силовых факторов в этом случае зависит от соотношения жесткостей и геометрических параметров элементов соединения, а также от величины зазоров в соединении. [c.326]

Используемые стали, за редким исключением, хорошо сваривались. При сварке не было выявлено чрезмерного растрескивания или других сварочных дефектов. Локальная закалка в нагреваемых зонах была нормальной за исключением тех случаев, когда содержание углерода в стали было высоким. Немного разрушений могло быть приписано некачественной сварке. Но тем не менее многие разрушения начинались в зоне сварных швов, особенно, когда они располагались в местах соединений элементов конструкции различной жесткости. В частности, было отмечено, что иногда разрушения происходили вдоль сварного шва. Обычно они сразу после возникновения распространялись в основной металл листов. Большинство треш,ин возникало в направлении, перпендикулярном сварному шву. По этим причинам основное внимание было направлено не на сварку, а на сопутствующие ей факторы, например остаточные напряжения и конструкцию стыка. Раньше отмечалось, что не следует допускать пересечения сварных швов при соединении нескольких элементов. Вероятно, такие пересечения швов способствуют возникновению локально сконцентрированных объемных напряжений и, кроме того, создают трудности для получения качественных сварных швов. [c.361]

Решающим фактором, определяющим прочность соединения полимерными болтами и гайками, является прочность болтов. Существенна также высота гаек. В соединениях крепежными элементами типа стальной винт + полимерная гайка прочность соединения возрастает линейно с увеличением высоты Я гайки до Ъй (рис. 5.93) [98]. Это объясняется сочетанием низкого модуля упругости ПМ (около 5000 МПа) и высокой жесткости винта, в результате чего нагрузка распределяется между большим числом витков резьбы гайки. При высоте гаек Н< , Sd возможно повреждение резьбы винтов, при Я = (1,8-2,8)й — одинаково вероятны повреждения резьбы и разрыв винтов, при Я > 2,8d происходит преимущественно разрыв винтов. [c.239]

В данном случае в оболочке нет поперечных диафрагм, если не считать переднего борта. Однако деформациям контура препятствует мощный силовой каркас платформы. Усилия, приводящие к деформациям контура, воспринимаются этим каркасом. И хотя он деформируется, но деформации его очень малы. Мала изгибная жесткость панелей в поперечном направлении по сравнению с жесткостью каркаса. Поэтому поперечными усилиями, передаваемыми с каркаса на панели, можно пренебречь и моделировать их соединение, как показано на рис. 77, в, где представлена эквивалентная система платформы для расчета по методу сил. Платформа закручивается кососимметричной системой внешних сил Р это могут быть реакции задних поворотных шарниров и передних опор. В основной системе должна быть обеспечена свобода депланации концевых сечений тонкостенного элемента /, которой препятствуют передняя и задняя обвязки. Используя свойство симметрии, разрежем переднюю обвязку по оси симметрии и приложим кососимметричные силовые факторы Х1 и Хъ Сам передний борт не препятствует свободной депланации и служит диафрагмой. [c.137]

На рис. 78 представлены эпюры основных силовых факторов, определяющих напряженное состояние платформы при закручивании ее моментом 2 кН-м. Значения на эпюрах даны в ньютонах и метрах. Эпюры изгибающих моментов построены на растянутых волокнах. Задняя обвязка больше стесняет концевое сечение платформы, чем передняя. Бимомент в этом сечении больше чем в 10 раз превышает бимомент в сечении у переднего борта. Это объясняется тем, что продольные перемещения крайних точек этого сечения, связанные с его депланацией, ограничиваются изгибной и крутильной жесткостью передней обвязки, которые гораздо меньше, чем у задней. Максимальные напряжения возникают в соединении с боковыми бортами и могут быть определены по третьей теории прочности [c.139]

Точность предварительной затяжки резьбового соединения с ограничением крутящего момента недостаточно высока, так как на величину момента затяжки влияют такие факторы, как точность размеров и состояние сопрягаемых резьбовых поверхностей, наличие перекосов, жесткость скрепляемых деталей и т. п. [c.716]

Фактор жесткости соединения 1, 427, 429, 430, 431 Факторы случайности 1. 29 Фальцевые соединеиия 2. 227-229 Фаски 1. 612, 613 3. 241 --заходные 3. 242 [c.352]

Пример. Корпус из алюминиевого сплава ( 2 = 7500 кгс/мм 02 = 23-10" СРС .=6100 мм ), стягиваемый стальными болтами ( 1=21СЮ0 ктс/мм а = и-10" 1/°С 1 = 1100 Ы- Р), подвергается действию силы рзд = 10 000 кгс. Коэффициенты жесткости >.1 = 1 1 = 2,3 10 кгс Хз = з 2 = 4,6 10 кгс фактор жесткости ХЦХг = 0,5. Коэффициент затяжки 3 = 1. При работе соединение нагревается до оО С тСдМиерату-ра болтов и корпуса одинакова. Температура сборки 20°С. [c.438]

Из формулы (11.2) следует, что при неизменных коэффициентах трения сила затяжки пропорциональна моменту на ключе. В действительности коэффициенты трения зависят от удельного давления и ряда других факторов, среди которых основными являются наличие и вид покрытия резьбы, шероховатость поверхностей трения, наличие и вид смазочного материала, повторяемость сборки, скорость завинчивания, а также жесткость соединения, влияюпхая на удельные давления. Поэтому связь между и Fq не остается постоянной даже внутри одной и той же серии болтов. На рис. 11.5 даны результаты измерения силы затяжки при одинаковом моменте на ключе для 38 различных экземпляров болтов с резьбой 5/8", выполненных Тумом и Дебусом. [c.332]

Оценка склонности сварных соединений к развитию трещин при термической обработке производится с помощью жестких проб и испытаний образцов, подвергнутых нагреву по имитированному термическому циклу сварки (п. 15). Пробы и испытания, а также опыт изготовления сварных конструкций показали, что образование трещин при термической обработке наиболее вероятно при высокой жесткости соединения и наличии концентраторов напряжений в районе усиления швов, а также несплавле-ний и других дефектов на границе сплавления. При исследовании с помощью жестких проб и релаксационных испытаний установлено, что вероятность появления трещин при отпуске или стабилизации заметно снижается, если перед нагревом проведена зачистка наружной поверхности швов до плавного сопряжения с основным металлом, или если испытываются гладкие образцы. Поэтому фактор концентрации является одним из основных, способствующих появлению рассматриваемого типа трещин. С позиций межзеренного разрушения такое влияние концентрации обусловлено тем, что за счет объемности напряженного состояния подавляются сдвиговые деформации и развиваются процессы, способствующие межзеренному разрушению. [c.99]

В настоящее время накоплен обширный экспериментальный материал по данным испытания различных легированных сталей, например марганцевых, кремниевомарганцевых, хромомолибденовых, с применением количественных (ИМЕТ-4, ЛТП МВТУ) и технологических проб (Рива, TS, крестовая). При этом для каждой из систем легирования изучено влияние содержания различных легирующих элементов (С, Мп, Si, Сг, Мо, В и др.) и вредных примесей (S, Р и др.) на сопротивляемость образованию холодных трещин, и определены эмпирические зависимости эквивалента углерода, устанавливающие допустимые соотношения между элементами, входящими в состав сталей. Эти соотношения не имеют универсального характера, так как зависят от ряда факторов, например конструкции сварного соединения и его жесткости, структурного класса присадочного или электродного материалов, способа и режимов сварки. Эти факторы изменяют не только уровень напряжений и характер их распределения в сварных соединениях, но и кинетику структурных изменений, степень развития химической неоднородности по границам зерен околошовной зоны вблизи линии сплавления со швом, содержание водорода и другие особенности, обусловливающие образование холодных трещин при сварке. Наиболее существенны при прочих равных условиях жесткость соединения и структурный класс металла шва. В связи с этим использование данных об эквивалентах углерода ограничивается обычно частными случаями, связанными с предварительными сравнительными оценками различных плавок стали или способов их выплавки в исследовательских целях. После этого, как правило, проводятся испытания стали с помощью технологических проб, в наибольшей степени соответствующих реальным условиям сварки конструкции соединений и технологическим факторам. [c.174]

Опыт изготовления сварных конструкций и многочисленные исследования позволили установить, что на возникновение холодных трещин определяющее влияние оказывают следующие факторы закалочные структуры в металле око-лошовной зоны и шва, водород в этих участках сварного соединения и напряжения, вызываемые процессом сварки и жесткостью соединений. [c.12]

При жесткой установке станка станина и фундамент деформируются вместе. При этом величины упругих перемещений и уровень колебаний от силовых факторов, действующих в сганке, меньше, чем при упругой установке, но вся система чувствительна в внешним возмущениям - осадкам и колебаниям основания. Различные способы жесткой установки обеспечивают разную жесткость соединения станины с фундаментом. [c.702]

Пример. Корпус из алюминиевого сплава (Е = = 7,510 > МПа aj = 23-10 " 1/°С Fj,=6t00 мм ), стягиваемый стальными болтами ( , = 21 IO" МПа а, = И 1/°С F = 1100 мм% подвергается дей ствию силы Рраб = 100 кН. Коэффициенты жесткос ти = F,.1 , = 2,3 10 Н Хг = = 4,6 10 Н фактор жесткости Xj/>.2 = 0,5. Кочффипиент затяжки 8 = 1. При работе соединение нагревается до 80 °С температура болтов и корпуса одинакова. Температура сборки 20°С. [c.187]

Кроме кинофильмов выпускаются кинофрагменты—-немые ролики для 5-минутной демонстрации с минимальным количеством титров. Все комментарии при их показе дает преподаватель. Кинофрагменты поступают в полное распоряжение техникумов от заказавших их министерств и ведомств. По сопротивлению материалов к настоящему времени выпущены следующие кинофрагменты Метод сечений , Напряжения, линейные и угловые деформации , Статически неопределимые системы , Заклепочные соединения , Напряж енное состояние при кручении , Внутренние силовые факторы при поперечном изгибе , Эпюры поперечных сил и изгибающих моментов , Жесткость при изгибе , Косой изгиб , Изгиб с растяжением , Гипотезы прочности , Применение гипотез прочности , Обобщенный закон Гука , Контактные деформации напряжения (две части, первая посвящена точечному контакту, вторая — линейному) и др. [c.34]

В настоящее время имеется несколько гипотез, объясняющих влияние предварительного упрочнения на износоустойчивость. По данным работы [37], предварительное упрочнение уменьшает износ за счет деформации смятия и за счет истирания микронеровностей на контакте. Как считают авторы [43] и [101], предварительное упрочнение пластической деформацией способствует диффузии кислорода воздуха в металле и образованию в нем твердых химических соединений РеО, РегОз, Рсз04 в результате окислительного изнашивания, происходящего с ничтожно малой интенсивностью. Согласно гипотезе [109] упрочнение поверхностного слоя рассматривается как средство повышения жесткости поверхностных слоев и уменьшения взаимного внедрения при механическом и молекулярном взаимодействии. На этот счет существуют и другие теории. Так, например, по мнению А. А. Маталина [64], главным фактором, определяющим износоустойчивость, является величина остаточных напряжений после приработки изделий. Между микротвердостью поверхностного слоя и его износоустойчивостью имеется определенная связь в процессе изнашивания микротвердость поверхностных слоев после приработки стремится к оптимальному значению однако в силу одновременного влияния разнообразных факторов (шероховатость поверхности, напряженное состояние поверхностного слоя и пр.) эта связь имеет только качественный характер и не может быть использована для практических расчетов. [c.14]

Герметичность клинового соединения определяется допусками отклонения угла корпуса и клина, формы уплотнительных поверхностей от конструктивно-эксплуатационных и технологических факторов, а также допусками на шероховатость, волнистость. Предпринята попытка разработки аналитического расчета допусков геометрических параметров по заданной утечке. Важной предпосылкой к расчету послужили экспериментальные исследования деформации корпуса и клина задвижки для определения профиля отклонений уплотнительной поверхности и распределения удельных давлений по периметру уплотнения, зависящего от конструктивно-эксплуата-щюнных факторов. Экспериментально показано, что для всех состояний жесткости клина (жесткий, нежесткий) профили отклонений уплотнительных поверхностей регулярны и симметричны по форме. Величины удельных давлений и распределение по периметру уплотнения зависят от вида нагружения клина, угловых отклонений корпуса и клина, отклонения от плоскостности контактирующих поверхностей. Для кривых изменения удельных давлений по периметру характерна строгая периодичность, что позволяет при аналитическом решении представить их частной суммой ряда Фурье 304 [c.304]

Процесс износа накладок из сталыюго литья в виде замкнутых рам с ребрами жесткости проявляется в появлении на их поверхности сетки трещин, особенно интенсивной в местах соединения нескольких стенок. Решающим фактором, определяющим время эксплуатации накладок, является чрезмерная их деформация. Наи льшее сопротивление деформированию отмечено у накладок, изготовленных из литой стали Х18Н35. Количество макротрещин на поверхности детали в зависимости от числа термических циклов приведено на рис. 50. [c.66]

Анализируя результаты проведенных релаксационных испытаний, а также испытаний жестких технологических проб, следует учитывать, что при их приложении к реальным условиям нужно дополнительно принимать во внимание влияние большого числа факторов и прежде всего жесткости сварного соединения, особенностей термодеформационного цикла при принятом методе сварки, концентраторов напряжений в районе околошовной зоны, их остроты и так далее. Поэтому разрушение надрезанных релаксационных образцов само по себе еще не говорит об обязательном появлении трещин при термической обработке. Так, например, хотя по результатам испытаний образцов стали типа 2,25Сг-1Мо она оказалась склонной к околошовному растрескиванию, много- [c.102]

Одним из существенных факторов повышения стойкости против околошовного растрескивания этих сталей при сварке является уменьшение размера зерна основного металла. Как показано на рис. 22, при этом заметно снижается относительная повреждаемость границ зерен околошовной зоны за счет уменьшения величины межзеренного сдвига и границ, по которым этот сдвиг прошел. На рис. 114 приведены микроструктуры околошовной зоны сварного соединения повышенной жесткости (б = 60 мм) стали ЭИ612К при исходном з рне основного металла 1 и 7 баллов. В первом случае при исследовании образцов после сварки выявились микротрещины по границам в пределах 1—2 зерен от линии раздела (рис. 114, а). При умеренной величине зерна околошов-ная зона была полностью свободна от трещин (рис. 114, б). [c.219]

Основную роль в напряженном состояний стержней ферм Hfpai6t продольные силы. Моменты и перерезывающие силы в стержнях являются второстепенными факторами. При расчете считают, что стержни фермы соединены идеальными шаровыми шарнирами. Торцовые сечения фермы при деформации принимают плоскими, т. е. считают, что узлы фермы, соединяющие ее со шпангоутом, прикреплены к твердому телу и лежат в одной плоскости. Благодаря жесткости обшивки изгибающие напряжения шпангоутов из плоскости , как правило, невелики. Основную роль в напряженном состоянии шпангоута играет изгиб его в своей плоскости. Таким образом, при расчете переходной отсек рассматривают как ферму, шарнирно прикрепленную к твердому телу в сечениях соединения со шпангоутами. Шпангоуты рассчитывают как плоские рамы, нагруженные в узлах крепления стержней. [c.330]

Третим фактором является воздействие растягивающих остаточных напряжений после окончания сварки. Уровень этих напряжений зависит от толщины сварного соединения, типа соединения и жесткости свариваемой конструкции. [c.182]

Модели цилиндрических оболочек из белой жести, подкрепленные кольцевым набором, применяются для испытаний на устойчивость при внешнем давлении. Известны эксперименты, проводившиеся с целью выявления влияния на устойчивость расположения шпангоутов относительно срединной поверхности, жесткости шпангоутов на кручение, осевых сил и других факторов. В этих экспериментах обшивка оболочек (рис. 11.4) имела толщину h = 0,34 мм. Средние значения предела текучести и временного сопротивления материала составляли — 200 МПа, Og = = 280 МПа. Диаметр цилиндра варьировался в пределах 100— 140 мм, длина в интервале 180—300 мм. Для подкрепления оболочек применялись уголковые профили 4x3x0,34, 6x3x0,34 и шпангоуты таврового сечения из двух уголков 4x3x0,34, соединенных стенками. Описание технологии изготовления моделей оболочек из жести и результаты испытаний на внешнее давление приведены в работе [3]. В этой же работе содержатся примеры использования тонкостенных металлических сварных моделей для исследования устойчивости и несущей способности таких судовых конструкций, как палубные перекрытия, гофрированные переборки, двутавровые и коробчатые балки, подкрепленные панели. [c.258]

Явление X. нельзя связать с действием к.-л. одного фактора из внешних факторов решающее значение имеют понижение темп-ры, увеличение скорости деформирования и вид (степень жесткости) напряженного состояния, к числу внутр. факторов относятся тип кристаллич. решетки (точнее, межатомное расстояние, характеризующее тесноту квартиры для обитания примесных атомов или соединений), загрязненность металла чужеродными атомами или прим(жям и, структура и величина зерна (чем крупнее зерно, тем ниже сопротивление отрыву), хим. состав и нек-рые технологич. факторы, влияющие не только на структуру, но и на состояние поверхности (напр., наклеп, остаточные панряжения). Особое место занимает масштабный фактор — при увеличении размеров детали склонность к хрупкому разрушению возрастает, что может быть связано как с увеличением запаса упругой энергии, так и с возрастанием вероятности наличия в детали опасного дефекта тина трещины. [c.410]

Прочность клеевых соединений зависит от многих факторов геометрических соотношений, жесткости соединяемых элементов, упругопластических свойств клеевой прослойки, ее толщины и толщины соединяемых элементов, эксцентриситета нагружения и от многих других, иногда трудно учитываемых при расчетах. Поэтому более полно исследована прочность наиболее простых видов соединений — на-хлесточных и на ус при растяжении. [c.513]

В книге приводятся основные требования к инструменту общего назначения, методы его расчета на прочность и жесткость, контроль кача тва. Подробно рассматриваются инструментальные материалы, используемые для оснащения режущей части инструмента, как один из самых эффективных факторов, влияющих на эффективность режущего инструмента. Особое внимание уделено при этом таким материалам, как твердые сплавы, минералокера-мика, синтетические сверхтвердые материалы, отмечена тенденция применения таких материалов в виде механически закрепляемых пластинок, приводятся и методы повышения эффективности инструментальных материалов путем их поверхностной химикотермической обработки, вибро- и термомеханического упрочнения, покрытия тонкими пленками различных соединений типа карбиг дов, нитридов, боридов. Большая часть этих методов может быть использована в производственных условиях металлообрабатыва- [c.3]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...