Фактор силовой кососимметричный

Утверждение 7.2. В симметричных (кососимметричных) рамах эпюры симметричных внутренних силовых факторов — симметричные (кососимметричные), а эпюры кососимметричных внутренних силовых факторов — кососимметричные (симметричные). [c.211]

Из соображений симметрии основной системы следует, что кососимметричные силовые факторы в сечениях разреза (крутящий момент Х2 и поперечная сила Х- ) равны нулю. Неизвестный изги- бающий момент Xi легко опреде- [c.430]

У симметричной рамы в плоскости симметрии при симметричной внешней нагрузке обращаются в нуль кососимметричные силовые факторы, а при кососимметричной внешней нагрузке — симметричные силовые факторы. [c.211]

Обратимся к симметричной раме, например показанной на рис. 234, и выберем основную систему, разрезая раму по плоскости симметрии (рис. 236). Обозначим через и кососимметричные силовые факторы, и через А з, Х1, Х и Х(, симметричные и выпишем систему канонических уравнений. В данном случае их будет шесть [c.211]

Следовательно, при симметричной нагрузке кососимметричные силовые факторы в плоскости симметрии обращаются в нуль. [c.212]

Рама геометрически кососимметрична. Разрезаем ее в центре симметрии и прикладываем в сечении три неизвестных силовых фактора (рис. 247). Строим псе четыре эпюры моментов (одну — от заданных сил и три от единичных силовых факторов). Сопоставляя эти эпюры (рис. 248), убеждаемся что [c.217]

Подчеркнем, что в симметричной раме при симметричной нагрузке в сечении по оси симметрии всегда равен нулю обратно симметричный (кососимметричный) внутренний силовой фактор — поперечная сила. [c.175]

Рама является плоско-пространственной, поэтому в любом ее поперечном сечении силовые факторы, лежащие в плоскости рамы, равны нулю. Из рис. 15.4.3, а видно, что рама симметрична в геометрическом и силовом отношениях, следовательно, в поперечном сечении в плоскости симметрии обращаются в нуль кососимметричные силовые факторы крутящий момент Ха и вертикальная поперечная сила Хз. Отличным от нуля остается лишь изгибающий момент в вертикальной плоскости. В качестве эквивалентной системы принимаем две полурамы, полученные разрезом заданной рамы по плоскости симметрии и нагруженные неизвестным моментом Xi и силой Р (рис. 15.4.3,6). [c.276]

При кососимметричной нагрузке 8 р = = 8 р = 8%р = = 0. Тогда Xz = О, Х4 = О, Xs = О, Хв = 0. В этом случае в плоскости симметрии обращаются в нуль симметричные силовые факторы. [c.281]

Бели нагрузка, приложенная к симметричной раме, не обладает ни прямой, ни косой симметрией, всегда имеется возможность разложить ее на кососимметричную и симметричную, как это показано, например, на рис. 6.25. Задача, таким образом, распадается на две. Рассматривают отдельно симметричную раму с кососимметричной нагрузкой и раму с симметричной нагрузкой. Внутренние силовые факторы в раме определяют в дальнейшем наложением полученных решений. [c.281]

Рама симметрична и нагружена кососимметрично расположенными силами. Разрезаем ее по оси симметрии и в произведенном сечении прикладываем силы Х (рис. 6.27, б). Строим эпюры моментов (рис. 6.27, в, г). Симметричные силовые факторы, как мы уже знаем, равны здесь нулю. [c.282]

Рама геометрически кососимметрична. Разрезаем ее в центре симметрии и прикладываем в сечении три неизвестных силовых фактора (рис. 6.32, б). Строим все четыре эпюры моментов (одну - от заданных сил и три - от единичных силовых факторов). Сопоставляя эти эпюры (рис. 6.33), убеждаемся, что ijp = бзр = 6ц = ijj = 0. Следовательно, система трех канонических уравнений принимает вид [c.284]

При кососимметричной нагрузке бзр=б4р=ббр=бвр=0. Тогда Л а=0, Xi=0, Xi=0, Хв—0. В этом случае в плоскости симметрии обраш.аются в нуль симметричные силовые факторы. [c.236]

Обобщая, можно сказать, что для симметричной рамы независимо от характера внешних сил симметричные и кососимметричные неизвестные силовые факторы определяются независимо. Но при этом нужно конечно помнить, что речь идет не о произвольно выбранной системе неизвестных, а только о тех, которые возникают в сечениях, проходящих через плоскость симметрии. [c.120]

Если заданная нагрузка симметрична, то и эпюра изгибающих моментов от внешних сил будет симметричной. И тогда правые части подсистемы уравнений, содержащих кососимметричные факторы, обращаются в нуль. Это означает, что при симметричной нагрузке кососимметричные силовые факторы в плоскости симметрии равны нулю. [c.120]

Если заданная нагрузка кососимметрична, то и эпюра изгибающих моментов будет кососимметричной, и, следовательно, в плоскости симметрии в нуль обращаются симметричные силовые факторы. [c.120]

Практически, во всех случаях кососимметричного (й = 1) нагружения оболочек вращения при статически определимых значениях f и 9R можно сформулировать необходимые граничные условия для интегрирования системы (5.88) уравнений четвертого порядка. При заданных нагрузках на торец оболочки известны значения Si(i) и М (1). Если торец жестко связано недеформируемым фланцем, то Р = О (ввиду равенства нулю 8j) и 0 = 0. Возможны н смешанные случаи задания граничных условий. Так, например, если торец шарнирно связан о жестким фланцем, то = О, Ali (i> = = 0. Поэтому для определения основных неизвестных , 0, 5 (i), All (1) и выражающихся через них внутренних силовых факторов в оболочке достаточно проинтегрировать уравнения (5.88) четвертого порядка. [c.274]

Выберем основную систему, как показано на рис. 4.4, а. У симметричных систем при кососимметричной внешней нагрузке симметричные силовые факторы в плоскости симметрии обращаются в нуль. Поэтому в рассматриваемой задаче Xi=0 Хз О и для нахождения остается одно уравнение [c.111]

В данном случае в оболочке нет поперечных диафрагм, если не считать переднего борта. Однако деформациям контура препятствует мощный силовой каркас платформы. Усилия, приводящие к деформациям контура, воспринимаются этим каркасом. И хотя он деформируется, но деформации его очень малы. Мала изгибная жесткость панелей в поперечном направлении по сравнению с жесткостью каркаса. Поэтому поперечными усилиями, передаваемыми с каркаса на панели, можно пренебречь и моделировать их соединение, как показано на рис. 77, в, где представлена эквивалентная система платформы для расчета по методу сил. Платформа закручивается кососимметричной системой внешних сил Р это могут быть реакции задних поворотных шарниров и передних опор. В основной системе должна быть обеспечена свобода депланации концевых сечений тонкостенного элемента /, которой препятствуют передняя и задняя обвязки. Используя свойство симметрии, разрежем переднюю обвязку по оси симметрии и приложим кососимметричные силовые факторы Х1 и Хъ Сам передний борт не препятствует свободной депланации и служит диафрагмой. [c.137]

На рис. 93 показаны эпюры изменения внутренних силовых факторов вдоль левого лонжерона рамы при кососимметричном нагружении. Эпюры 1 и 2 получены при перекосе на стенде путем подъема на одинаковую высоту (185 мм) переднего и заднего расположенных диагонально колес соответственно полностью снаряженного автомобиля и того же автомобиля, но с ослабленными (на два оборота) болтами крепления надрамника к раме. В этом случае практически устранены только боковые связи между рамой и платформой. Эпюры 3 получены при закручивании отдельной рамы поперечными моментами в зоне первой и последней поперечин. Для удобства сравнения эпюры 3 даны для того же относительного угла закручивания рамы, что и при перекосе снаряженного автомобиля 6=1,25 °/м. При перекосе автомобиля с ослабленными болтами крепления надрамника относительный угол закручивания рамы 0=1,41 °/ы. [c.158]

В качестве примера на рис. 97, а показаны графики изменения внутренних напряжений от каждого фактора по кромке нижней полки в сечении лонжерона перед второй поперечиной двухосного автомобиля-самосвала ЗИЛ-ММЗ-555 при переезде через отдельное препятствие, параметры которого показаны на рис. 97, б. Кроме графиков изменения внутренних силовых факторов на рис. 97 приведен также график изменения угла ф перекоса лонжеронов, пропорционального углу закручивания датчика-трубы, установленного между ними. Графики даны для двух скоростей переезда через препятствие (скорость определялась на пути, равном базе автомобиля Ь и промежутку времени между началом наезда переднего и заднего колес на препятствие на графиках эти моменты совмещены). На рис. 97, в приведены графики изменения вертикальных усилий в передних и задних рессорах при переезде через препятствие со скоростью 15 км/ч. Усилия в каждой рессоре определяли по усредненным показаниям четырех тензодатчиков, наклеенных на верхней поверхности коренного листа. На графиках приведены значения кососимметричной 3 и симметричной 4 составляющих вертикальной нагрузки в передней подвеске, а также симметричной составляющей в задней подвеске 5. Кососимметричная составляющая в задней подвеске не показана, так как замеряемые напряжения в рессорах от нее малы и соизмеримы с погрешностями замеров. Симметричные составляющие можно определить как полусумму усилий в левой и правой рессорах, а кососимметричные — как полуразность этих усилий. [c.162]

Рассмотрим выражения (137) — (142) с учетом особенностей ромбического механизма (рис. 44), который имеет продольную (плоскость УZ) и поперечную (плоскость XV) плоскости симметрии. Симметрия системы исключает появление кососимметричных силовых факторов, т. е. неуравновешенные силы и моменты могут действовать (быть направлены) только вдоль осей симметрии. В данном случае возможное направление неуравновешенных сил и моментов — ось У. Таким образом, в случае симметричного ромбического механизма Рх=0, / 2=0, Мх=0 й Мг = 0. Следует заметить, что силы инерции не могут дать момент, направленный вдоль их линии действия (оси У), а так как вращения элементов конструкции в плоскости XZ не происходит (соу = 0), то и Му = 0. [c.80]

Рама является плоскопространственной. Поэтому в любом поперечном сечении рамы силовые факторы, лежащие в плоскости рамы, равны нулю. Кроме того, рама симметрична. Следовательно, в поперечном сечении в плоскости симметрии обращаются в нуль кососимметричные факторы — крутящий момент и вертикальная поперечная сила. Отличным от нуля остается только изгибающий момент в вертикальной плоскости. Разрезаем раму по плоскости симметрии и прикладываем момент [c.246]

На примере расчета простейших рам (рис. 56) можно показать, что разнообразные напряженно - деформированные состояния при их кручении можно получать только за счет различного соединения поперечин и лонжеронов. Лонжероны Ри- 57 рам изготовлены из швеллера № 12, а поперечины из швеллера № 8 ширина рам 0,6 м, а расстояние между поперечинами 0,7 м рама нагружена кососимметричной нагрузкой при Р=1 Н (рис. 57). При расчете использовано свойство симметрии рассмотрена только одна половина рам, в средних сечениях поперечин действуют только кососимметричные силовые факторы, причем в первой и последней поперечинах они одинаковы. Бимоменты В и Вл, возникающие в узловых сечениях 1 и 2 поперечин и лонжеронов, показаны моментами бипар, по которым определяют знак бимоментов. [c.103]

При йесимметричной нагрузке на шпалу разлагают эту нагрузку на симметричную и кососимметричную по формулам (92) и (93) результаты расчетов при той и другой нагрузке суммируют и строят окончательные эпюры силовых и геометрических факторов. [c.639]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...