Профили Относительная прочность

Рис. 18-18. Узлы стержней арматуры гладкого профиля. Относительная Прочность сварных соединений с дополнительными конструктивными элементами

Относительное преимущество по массе профилей при изгибе характеризуют величины W/F и I F, называемые соответственно удельной прочностью и жесткостью профиля. Обратные величины F/W и F I называют приведенной массой профиля по прочности и жесткости. Эти по- [c.99]

На рис. 18-17 приведен узел арматурной фермы из стержней периодического профиля. В узле соединения раскосов и стоек с поясом усилены треугольными косынками жесткости. На рис. 18-18 дано несколько примеров арматурных узлов из стержней гладкого профиля. Приведены (в процентах) показатели относительной прочности узлов за 100% принята прочность верхнего узла на фасонках. [c.463]

Выбор профиля резьбы. Определяется многими факторами, важнейшие из которых прочность, технологичность и силы трения в резьбе. Так, например, крепежная резьба должна обладать высокой прочностью и относительно большими силами трения, предохраняющими крепежные детали от самоотвинчивания. [c.18]

Оребрение коробчатых деталей. Соотношения, выведенные в предыдущих разделах, справедливы для профилей прямоугольного сечения (детали типа плит). У коробчатых деталей влияние ребер на жесткость и прочность гораздо слабее вследствие относительно большей величины моментов инерции и сопротивления коробки. [c.236]

Износостойкость, контактная жесткость, прочность прессовых посадок и другие эксплуатационные свойства сопрягаемых поверхностей деталей связаны с фактической плош,адью их контакта. Для определения опорной площади, которая образуется под рабочей нагрузкой, строят кривые относительной опорной длины профиля Для этого расстояние между линиями выступов и впадин делят на несколько уровней сечений профиля с соответствующими значениями р. Для каждого сечения по формулам (8.16) и (8.15) определяют значение и строят кривую изменения опорной длины профиля (рис. 8.16). При выборе значений tp следует учитывать, что с его увеличением требуются все более трудоемкие процессы обработки например, при значении t,, х 25 %, определенном но средней [c.188]

На геометрию и качественные показатели зубчатого зацепления влияет положение реечного инструмента относительно заготовки при окончании процесса нарезания зубьев. От коэффициентов смещения, определяющих это положение, зависят коэффициент перекрытия, толщина зубьев у основания и вершины, радиусы кривизны рабочих участков профиля, наличие или отсутствие подрезания, т. е. факторы, влияющие на прочность зубьев. Выбором сочетаний коэффициентов смещения можно влиять на скорости скольжения и на удельные скольжения, т. е. на факторы, определяющие износостойкость. [c.115]

Некоторые особенности имеет расчет угловых фланговых швов, несимметрично расположенных относительно действия нагрузки. В этом случае расчет прочности производят с учетом доли нагрузки, воспринимаемой каждым швом. Например, к косынке приварен уголок стандартного профиля (рис. 3.4). Равнодействующая сила F проходит через центр тяжести уголка и распределяется по швам обратно пропорционально плечам Zq и Ь — ZqI [c.51]

При стандартизации кольцевых гаек трудно учитывать фактор обычно высоту гаек устанавливают только в зависимости от диаметра D резьбы. При этом высота Н гаек (рис. 100) составляет примерно (0,15—0,25)D (меньшие цифры относятся к гайкам большого диаметра, большие — к гайкам меньшего диаметра). Из-за малой высоты кольцевых гаек в них используют только мелкие резьбы. Применение крупных резьб (рис. 101,7) привело бы к уменьшению общего числа ниток на гайке с проигрышем в прочности (вследствие относительного уменьшения числа ниток с полным профилем), ухудшило бы осевое направление гайки по валу и, кроме того, ослабило бы вал из-за уменьшения внутреннего диаметра резьбы. [c.49]

Рудольф Бирман, один из наиболее продуктивных изобретателей и исследователей радиальных турбин, предложил метод профилирования межлопаточных каналов РК, отличающийся отсутствием диффузорного эффекта, присущего многим конструкциям РК Для обеспечения конфузорности каналов — значительного ускорения газа в относительном движении, необходимо интенсивно уменьшать проходное сечение канала по ходу газа. Это достигается устройством рабочих лопаток в виде полнотелых профилей оболочковой конструкции, что предотвратит отрыв потока от ведущей стороны лопатки, значительно уменьшит чувствительность ступени к углам атаки при входе в решетку РК, улучшит экономичность ступени в широком диапазоне uJ . Уменьшатся потери па трение, возрастет число Re. Одновременно конструкция обладает улучшенными показателями прочности и вибрационной устойчивости. [c.64]

Чтобы определить относительную весовую выгодность намеченных для сравнения профилей проката, подвергающихся изгибу, достаточно разделить момент сопротивления, или момент инерции, на площадь сечения профиля, то есть- см и см — это будет приведенная прочность и жесткость. Обратные величины [c.29]

При подборе решетки считаются заданными число М на выходе = ьУа/аз. углы входа и выхода р-з, высота лопаток. По рис. 9.8 находим оптимальный относительный шаг и профильные потери, по рис. 9.9 по углу выхода и оптимальному шагу находим угол установки профиля в решетке, а с помощью рис. 9.10 и заданных высоте лопаток и угле входа определяем суммарные потери в решетке (в этом случае необходимо знать хорду профиля, которая выбирается из условий прочности и вибрационных характеристик лопаток). [c.239]

Смещение колес зубчатых передач с внепшим зацеплением. Чтобы повысить прочность зубьев на изгиб, снизить контактные напряжения щ их поверхности и уменьшить износ за счет относительного скольжения профилей, рекомендуется производить смещение инструмента для цилиндрических (и конических) зубчатых передач, у которых Zi Z2- Наибольший результат достигается в следующих случаях [c.399]

Благодаря сочетанию высоких литейных свойств, достаточной прочности, износостойкости, а также относительной дешевизне чугуны широко применяются в машиностроении. Детали машин, полученные из чугунных отливок, значительно дешевле, чем детали, изготовленные обработкой резанием из горячекатаных стальных профилей или из поковок и штамповок. Хорошая жидкотекучесть чугунов и их способность к образованию малой усадочной раковины позволяют получать из них достаточно качественные отливки сложной формы даже при малой толщине стенок. [c.90]

Поверхностно-пластическое деформирование (ППД) — один из наиболее простых и эффективных технологических путей повышения работоспособности и надежности изделий машиностроения. В результате ППД повышаются твердость и прочность поверхностного слоя, формируются благоприятные остаточные напряжения, уменьшается параметр шероховатости Ra, увеличиваются радиусы закругления вершин, относительная опорная длина профиля и т. п. [c.30]

Любую конструкцию можно представить как сочетание листов, балок, профилей, стержней, труб и им подобных элементов. С учетом указанных выше требований детали из листовых материалов соединяют по плоскостям, уголком или в тавр, а трубчатые детали — по телескопической форме (рис. 7.6). Приведенные конструкции клеевых соединений отличаются своим поведением при действии на них различных нагрузок (растяжение, сжатие, изгиб и т. д.). Некоторые соединения, очень прочные при нагружении в одном направлении, могут быстро разрушиться при изменении направления действия нагрузки. Например, соединение встык, характеризующееся высокой прочностью при сжатии, обладает низкой прочностью при растяжении и особенно при изгибе. Соединение внахлестку может выдержать относительно большую растягивающую нагрузку, но при изгибе легко разрушается. Некоторое представление о концентрации напряжений в различных соединениях при действии растяжения, сжатия или изгиба дает табл. 7.28. Большое значение имеет также равномерность (или неравномерность) распределения этих напряжений в клеевом шве. Поэтому при конструировании клеевого соединения необходимо иметь представление о напряжении, существующем в каждой точке соединения. Вычисленные или найденные на основании опытных данных средние значения на- [c.511]

Параметр tp содержит оценку площади контакта сопрягаемых поверхностей. Назначают на сопрягаемые поверхности, от которых требуются герметичность, контактная жесткость, износостойкость или прочность сцепления. Например, на посадочные поверхности валов и отверстий зубчатых и червячных колес при передаче вращающего момента посадкой с натягом кроме параметра Ra задают параметр tp. В этом случае принимают относительную опорную длину профиля Г/ = 50 10 % при уровне сечения / = 60 % от наибольшей высоты неровностей профиля. Пример обозначения при Ra = 0,8 мкм [c.557]

Шарнирно опертый продольно сжатый стержень изготовлен из двутаврового профиля 40 1—4,8 м, =2,1 10 кГ/см ). Действующая на него сжимающая сила Р приложена таким образом, что вызывает изгиб относительно главной оси, соответствующей наименьшему моменту сопротивления изгибу (ось у— /). Относительный эксцентриситет приложения силы ес/г =0,2. Найти допускаемое значение силы Р, если коэффициент запаса прочности по отношению к нагрузке, при которой возникает пластическое течение, п 2 и Стт.=2500 кГ/см . [c.415]

Стандартов на шлицевые соединения с треугольным профилем не имеется. Такие шлицевые соединения применяются для повышения прочности вместо прессовых соединений, в соединениях валов с относительно тонкостенными втулками и т. п. [c.239]

Чтобы повысить прочность на изгиб, снизить контактные напряжения на их поверхности и уменьшить износ за счет относительного скольжения профилей, рекомендуется корригировать методом сдвига инструмента все цилиндрические и конические зубчатые передачи, у ко- [c.440]

При работе звездочек с различными схемами построения зубчатого профиля и схемами зацепления компенсация увеличения шага цепи в результате ее износа в шарнирах осуществляется по-разному. При якорном и комбинированном зацеплениях шарниры цепи перемещаются на окружность большего радиуса. Однако, если при якорном зацеплении в основном изнашиваются шарниры, входящие в контакт с зубьями звездочек, то при комбинированном зацеплении все шарниры изнашиваются равномерно. Увеличение шага цепи из-за износа шарниров компенсируется при зацеплении за горизонтальные или вертикальные звенья путем подъема звеньев, контактирующих с зубьями звездочки, на окружности большего радиуса. При этом звенья, опирающиеся на впадины зубьев, не изменяют своего радиального положения, что приводит к выпрямлению цепи. При достижении некоторого износа зацепление переходит к якорному типу. При этом износ соседних шарниров цепи неравномерен из-за различного относительного угла поворота звеньев, образующих шарниры. Такой механизм изнашивания шарниров цепи, связанный со схемой зацепления и типом зубчатого профиля звездочек, определяет предельно допустимое увеличение шага цепи 61 из-за износа, которое ограничивается прочностью цепи. Его вычисляют по формулам [c.173]

В связи с этим для лучшего использования материала в деталях, подверженных воздействию нагрузок относительно осей XX и У У, профиль следует выбирать в соответствии с величиной изгибающих моментов. Так, в случае, когда действующие нагрузки в обеих плоскостях одинаковы или близки по величине, тавровый или корытообразный профиль не может обеспечить равнопрочность сечения, и. в этом случае запас прочности относительно оси XX всегда будет [c.96]

С повышением прочности алюминиевых сплавов уменьшаются показатели их пластичности, характеризуемые относительным удлинением. Но исследования, проведенные на протяжении последних лет, показали, что этот металл с пониженным относительным удлинением в различных конструкциях служит вполне удовлетворительно. До 1940—1943 гг. считалось обязательным среднее удлинение порядка 12—20%, а в настоящее время для листов и профилей из особо прочных сплавов принимают удлинение 2—3%. Длительными испытаниями установлено, что нет прямой связи между конструктивной прочностью, вибропрочностью и значениями удлинения. В некоторых случаях после искусственного старения сплавы с более низкими показателями пластичности хорошо деформируются и лучше служат, чем такие же сплавы с более высокой пластичностью, выявляемой после естественного старения. [c.105]

МПа). Испытания проводили при отнуле-вом цикле напряжений. В табл. 6.9 приведены данные об относительной прочности резьбовых соединений (за единицу принята прочность резьбы с а == 60° и плоскосре-занной впадиной). Как показывает анализ этих данных, профиль, образованный дугой окружности и исключающий контакт между вершиной резьбы гайки и впадиной резьбы шпильки, позволяет на 60 % повысить предел выносливости соединений. При использовании упорной резьбы и резьбы с а = 90° значение Одц повышается незначительно (до 10 %). Это объясняется влиянием ударных нагрузок из-за увеличенных радиальных зазоров при отнулевом цикле напряжений. Предел выносливости этих соединений можно повысить путем предварительной затяжки. [c.196]

Сварка нафетым инструментом прямым нагревом выполняется путем одновременного или последовательного нагрева материала в зоне шва. Сварка при одновременном нагреве всей поверхности шва широко применяется при стыковке труб, профилей, плит и фасонных деталей из термопластов, а поэтому часто встречается под названием сварка нагретым инструментом встык. Сварка встык армированных волокнами термопластов и не только рассматриваемым методом не позволяет реализовать свойства ПМ в соединении. По данным фирмы DuPont, относительная прочность стыкового соединения, например, армированного стекловолокном ПА 66 обратно пропорциональна содержанию наполнителя. Из-за отсутствия волокон, пронизывающих соединяемые поверхности, она может составлять всего 50%. [c.358]

Получившийся контур ограничивает зону возможного выбора коэффициентов сдвига /1 и Хг- Накладывая дополнительные ограничения, можно найти в пределах построенной зоны возможные решения. Так, например, при известном суммарном коэффициентесдвига решение следует искать на линии 5—5. С увеличением положительных значений XI и Хг уменьшается величина удельного скольжения, а вместе с ней и возможный износ зубчатых профилей. Одновременно уменьшается относительная кривизна профилей, т. е. увеличиваются их радиусы кривизны. Следовательно, уменьшается контактное напряжение сдвига поверхностных слоев зубьев и повышается изгибная прочность зубьев. Однако при возрастании XI и Хг коэ( )фициент перекрытия гу уменьшается. [c.239]

Расчет на прочность зубьев по напряжениям изгиба. При выводе расчетной формулы принимаются следующие допущения. Зуб рассматривается как балка, защемленная одним концом (рис. 16.2, б). Точка приложения силы к зубу при зацеплении перемещается по рабочему участку профиля зуба. Силу, действующую на зуб, принято рассматривать приложенной к вершине зуба, т, е. когда плечо силы относительно наиболее опасного сечения зуба максимально. Перенеся силу F по линии ее действия в точку А, лежащую на оси симметрии зуба, разложим ее на две составляю1цие окружную Ft и радиальную F силы, из которых первая вызывает изгиб зуба, а вторая — его сжатие. Для определения положения наиболее опасного сечения в действительный профиль зуба вписывают параболу, которая своими ветвями касается точек В и С. Вершина параболы находится в точке А. Параболой ограничено поперечное сечение бруса, равное сопротивлению изгиба, поэтому напряжение в любых сечениях зуба будет меньше, чем в сечении ВС. Следовательно, оно и будет наиболее опасным сечением зуба. Максимальные напряжения (сжатия) в точке С наиболее опасного сечения ВС будут по абсолютной величине равны [c.299]

Последнее выражение показывает, что с увеличением межосе-вого расстояния (размеров колес) напряжение смятия уменьшается. Его можно использовать для проверочного расчета зубчатых передач. Решая его относительно а , при а = 20°, получим формулу для определения межосевого расстояния, при котором обеспечена прочность поверхностного слоя профиля зубьев прямозубых колес [c.305]

Хорошо разработанные методы строительной механики для определения статических усилий, возникающих в упругих системах маншн, узлов и конструкций, потребовали во мнорих случаях экспериментального определения для машиностроения коэффициентов соответствующих уравнений, а также учета изменяемости условий совместности перемещений по мере изменения форм контактирующих поверхностей вследствие износа иди других явлений, нарастающих во времени. При относительно высокой жесткости таких деталей, как многоопорные коленчатые валы, зубья шестерен, хвостовики елочных турбинных замков, шлицевые и болтовые соединения, для раскрытия статической неопределимости были разработаны методы, основывающиеся на моделировании при определении в упругой и неупругой области коэффициентов уравнений, способа сил или перемещений, на учете изменяемости во времени условий сопряжения, а также применения средств вычислительной техники для улучшения распределения жесткостей и допусков на геометрические отклонения. Применительно к упругим системам металлоконструкций автомобилей, вагонов, сельскохозяйственных и строительных машин были разработаны методы расчета систем из стержней тонкостенного профиля, отражающие особенности их деформирования. Это способствовало повышению жесткости и прочности этих металлоконструкций в сочетании с уменьшением веса. [c.38]

Защита по Эклипсу выполняется по двум вариантам с боковой лопатой (фиг. 48) или с эксцентричной посадкой (фиг. 45). Увеличение скорости ветра приводит к выводу репеллера из-под ветра в первом случае усилием на лопату и во втором — аэродинамическими силами на репеллер. Величина усилия на пружине должна подчиняться уравнению Ма = Рп Гх, что приводит к необходимости обеспечения переменной величины г . для чего применяется профилированный кулачок — улитка (фиг. 46). Профилирование улитки выполняется графическим методом [26]. Из центра вращения хвоста О строятся (фиг. 48) векторы Гх, полученные для соответствующих углов поворота репеллера. Огибаемая перпендикуляров, восставленных к концам векторов, даёт искомый профиль улитки. Площадь лопаты обычно принимается 0,02—0,04 от оме-таемой площади fj. Крепление аналогично перу хвоста (на плоской ферме или на стержне с растяжкой). Тихоходный ветродвигатель Д-8 имеет крепление лопаты на деревянном стержне с запасом прочности 4. Железный стержень ветродвигателя Аэромотор Д-4,88 имеет запас прочности 2,26. Однако малые запасы прочности для тихоходных ветродвигателей опасны из-за большой величины реактивного момента, приводящего иногда к трёхкратным перегрузкам. Характеристика ветродвигателя в виде N = f(V) при различных натягах пружины изображена на фиг. 48. Из-за больших коэфициентов трения при стра-гивании может иметь место запаздывание регулирования, которое выражается в виде пик на характеристике. Регулирование под нагрузкой и при останове репеллера будет различным. Разрыв пружины неопасен, так как приводит к складыванию ветродвигателя. При эксцентричной посадке принимают вынос репеллера = 0,167 и относительный эксцен-Е [c.226]

Форма меридиональных обводов является одним из важнейших параметров, определяющим все основные показатели ступени, и обусловливается множеством часто противоречивых требований обеспечения минимальных потерь энергии наряду с компактностью, высокой прочностью и технологичностью изготовления элементов и т. п. Потери энергии в РК в значительной мере определяются принятым законом изменения площади проходного сечения межлопа-точных каналов. Характер изменения площади зависит от меридионального профиля проточной части, причем возможности воздействия на его изменение выбором конструкции значительно более широкие, чем в осевой ступени, где меридиональный профиль имеет относительно малую осевую протяженность и в большинстве случаев близок к коническому или цилиндрическому. Из общих соображений следует, что площадь проходного сечения должна плавно изменяться от входа РК к выходу, обеспечивая конфузорное течение рабочего тела. [c.166]

Пример условного обозначения эльборо-вого круга плоского прямого профиля второго исполнения с наружным диаметром D = 250 мм, высотой Г = 20 мм, диаметром посадочного отверстия Я = 76 мм, толщиной эльборосо-держащего слоя X= 5 мм из эльбора повышенной прочности зернистостью 100/80, твердости СТ1, на керамической связке, структуры 7, допустимая скорость 50 м/с, с относительной концентрацией эльбора 150 [c.652]

Значительные проблемы в этой области связаны с коррозией под напряжением, при трении, с коррозионной усталостью и растрескиванием. Однако коррозия наружных и особенно скрытых поверхностей фюзеляжа самолета весьма актуальна. В замкнутых объемах и профилях фюзеляжа, как и в полостях кузовов автомобилей, влага задерживается длительное время. Это объясняется следующими причинами высокой относительной влажностью (до 90% и выше) в непроветриваемых, труднодоступных частях центроплана высокой температурой в этих объемах (летом на 10—15°С выше температуры окружающего воздуха) попаданием конденсата и агрессивных жидкостей конденсацией воды в топливных баках и т. д. Наиболее распространенными являются контактная, щелевая и нитевидная коррозии, расслаивающая коррозия, ииттинг- и фреттинг-коррозии. Продукты коррозии легких сплавов имеют больший объем, чем сам металл и могут наносить значительный ущерб прочности конструкций. Коррозия алюминиевых сплавов в щелях в 10—12 раз выше коррозии на поверхности потенциал в щели на 200—300 мВ сдвинут в отрицательную область [128]. [c.202]

На начальной стадии конструирования проподится варьирование геометрическими параметрами крыла — удлинением X, относительной толщиной профиля с и сужением Г , с целью наилучшего удовлетворения требованиям прочности, жесткости и аэродинамики. [c.326]

Для уменьшения ударов устанавливают на одно храповое колесо несколько собачек, сдвинутых относительно друг друга на долю шага. Каждую из собачек, независимо от их числа, рассчи тывают на полное окружное усилие Р. В зависимости от конструктивного исполнения собачки рассчитывают на изгиб и сжатие или изгиб и растяжение при коэффициенте запаса прочности относи-тельно предела текучести, равном 5. Собачку изготавливают из стали с механическими свойствами не ниже стали 45-2а (б). О построении профиля храпового колеса см. в работе [0.41. [c.273]

ЭМО при применении постоянного тока позволяет добиваться значительного уменьшения исходного параметра шероховатости Ra в 4-8 раз, тогда как при переменном токе Ra практически не изменяется. При одинаковых значениях силы тока увеличение подачи при переменном токе в 4 раза приводит к увеличению Ra 2 раза, при постоянном токе Ra практически не изменяется. Это объясняется лучшим прогревом микронеровностей, уменьшением сопротивляемости их деформированию и снижением вибраций при упрочнении постоянным током. Однако, наблюдается резкий перепад твердости упрочненного слоя и неуп-рочненной сердцевины, что может привести к отслаиванию поверхностного слоя, подвергшегося ЭМО, и к уменьшению усталостной и контактной прочности. Применение переменного тока обеспечивает плавный переход твердости от поверхности к сердцевине, большую глубину упрочнения и более высокую микротвердость упрочненного слоя. Повышение твердости можно объяснить пульсацией переменного тока и образованием сегментообразных светлых полей, имеющих большую поверхность контакта с окружающей средой, что приводит к более интенсивной теплоотдаче и, как следствие, к более интенсивной закалке. Обработка на постоянном токе позволяет получить Ra - 0,02 - 1,6 мкм, относительную опорную длину профиля на средней линии = = 50 - 80 %, степень упрочнения поверхностного слоя С/н = 0,4 - 1,0 и глубину упрочнения h = 0,05 - 0,5 мм на переменном токе - Ra = = 0,8 - 3.2 мкм, = 45 - 60 %, Оц = 0,8 - 2,5 и /г = 0,2 - 1,5 мм. [c.554]

На стальной стержень ( =2,1-10 кГ/см ) из двутаврового профиля № 20 с шарнирно опертыми концами действует осевая сжимающая нагрузка Р— = 110 т. Длина стержня равна 4,5 м,и выпучивание происходит за счет изгиба относительно главной оси, соответствующей минимальному моменту сопротивления изгибу. Стержень имеет начальный прошб в форме волны синусоиды величина прогиба в середине стержня равна 0,5 см. а) По формуле (10.16) вычислить максимальное напряжение, возникающее в стержне. Ь) Найти коэффициент запаса прочности по отношению к напряжению, при котором возникает пластическое течение, если аг=2800 кГ/см . [c.415]

В винтовых парах общего назначения точность относительного перемещения не имеет значения и основными факторами, определяющими эксплуатационные качества винтовой пары, являются характер резьбового сопряжения (посадка) и его прочность. В этом случае важно обеспечить свинчиваемость резьбовых изделий, для чего необходимо, чтобы действительная геометрия сопрягаемых резьб не выходила из полей допусков на любом участке, равном длине свинчивания. При этом важно, чтобы сумма всех погрешностей основных параметров резьбы находилась в поле допуска. При этом для обеспечения свинчиваемости сопрягаемых резьб погрешности шага (хода), угла профиля и угла захода резьбы могут компенсироваться соответственным уменьшением среднего диаметра наружной резьбы или увеличением среднего диаметра внутренней резьбы. Величины диаметральных компенсаций определяются удвоенной погрешностью радиального положения обра- [c.184]

На рис.5.36 представлены результаты опытов с модельным высоконаполненным эластомером на основе бутадиеннитрильного каучука. Содержание наполнителя составляло 75% по массе, в том числе хлористого калия —61,6%. Испытывались составы с размером частиц КС1 160 — 200 мкм и 20 — 50 мкм. Во всех экспериментах регистрируется слабо выраженный первый откольный импульс с последующим монотонным спадом скорости в течение относительно большого времени. Измеренные значения откольной прочности составили 24 — 30 МПа для образцов с мелкодисперсным наполнителем и 15 МПа для грубодисперсных образцов. На измеренных профилях скорости отчетливо видно влияние размера частиц [c.209]

Две группы испытаний, выполненных по предложению автора, могут дать и дальнейшее экспериментальное освещение этого явления. Фарфоровые образцы круглого поперечного профиля с уменьшающимся к середине диаметром (фиг. 144) и шлифованной поверхностью были испытаны на растяжение под действием непрерывно возраставшей нагрузки, причем нагружение велось с различной для разных образцов скоростью. Так как плавленый фарфор является существенно упругим материалом и напряжения в нем возрастают пропорционально упругим деформациям, то эти испытания можно рассматривать как испытания с постоянной скоростью нагружения и вместе с тем с постоянной скоростью упругой деформации. Результаты воспроизведены на фиг. 145 ). За абсциссы в логарифмическом масштабе приняты относительные скорости двух захватов испытательной машины в см еек, а за ординаты—разрушающие напряжения, охватывающие диапазон изменения скоростей от 2,54-10 M eK до 2,54 см сек. Скорости упругой деформации расчетной длины фарфоровых стержней составляли примерно /20 относительной скорости захватов. Оказалось, что прочность фарфора на разрыв увеличивается пропорционально логарифму скорости деформации. Несколько дополнительных испытаний, выполненных на копре, специально спроектированном для скоростных испытаний на растяжение хрупких материалов, дали возможность получпть [c.211]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...