Профиль зубьев действительный

Затем проведем окружности вершин и впадин. Точки пересечения этих окружностей с соответствующими эвольвентами ограничивают профили боковых поверхностей зубьев. Если радиус основной окружности меньше радиуса окружности впадин, то недостающий участок профиля зуба строим по радиальной прямой, проведенной из начала эвольвенты. Переходную кривую у корня зуба (сопряжение эвольвенты или радиальной прямой и окружности впадин) выполняем в виде дуги радиуса р/ ss 0,2/п. В действительности при нарезании зубчатого колеса на станке методом обкатки (см 5) переходная кривая в зависимости от вида инструмента и нарезаемого колеса может представлять собой удлиненную эвольвенту, гипоциклоиду, эпициклоиду (удлиненную или укороченную) или эквидистанту одной из этих кривых. [c.266]

Так как tie вся эвольвента используется в качестве бокового профиля зуба, то и геометрическим местом касания профилей будет не вся длина линии зацепления MiM. . Действительно, точка А вершины зуба колеса / при вращении этого колеса вокруг центра 0 будет двигаться по окружности вершин диаметра da и попадет на линию зацепления в точке а. На участке aM. зуб колеса / участвовать в зацеплении не может. Аналогично точка В вершины зуба второго колеса входит в контакт с соответствующей точкой на ножке зуба первого колеса в точке Ь на линии зацепления (в точке пересечения линии зацепления и окружности вершин второго колеса). [c.266]

Погрешность профиля зуба ff, (рис. 13.10, в) — расстояние по нормали между двумя ближайшими номинальными торцовыми профилями /, между которыми размеш,ается действительный торцовой активный профиль 2 зуба колеса. Под действительным торцовым профилем зуба понимают линию пересечения действительной боковой поверхности зуба зубчатого колеса плоскостью, перпендикулярной к его рабочей оси. [c.312]

В процессе изготовления зубчатых передач неизбежны погрешности в шаге, толщине и профиле зубьев, неизбежно радиальное биение венца, колебание межосевого расстояния при беззазорном зацеплении контролируемого и измерительного колес и т. д. Все это создает кинематическую погрешность в углах поворота ведомого колеса, выражаемую линейной величиной, измеряемой по дуге делительной окружности. Кинематическая погрешность определяется как разность между действительным и расчетным углом поворота ведомого колеса. Нормы кинематической точности регламентируют допуски на кинематическую погрешность и ее составляющие за полный оборот колеса. Нормы плавности устанавливают допуски на циклическую (многократно повторяющуюся за один оборот) кинематическую погрешность колеса и ее составляющие. Нормы контакта устанавливают размеры суммарного пятна контакта зубьев передачи (в процентах от размеров зубьев) и допуски на параметры, влияющие на этот контакт. [c.116]

Серия сопряженных колес. Если зубьям рейки-инструмента придать, например, трапецеидальный профиль, то зубья всех колес, нарезанных одной и той же рейкой, будут сопряженными и каждая пара таких колес сможет образовать зубчатую передачу. Действительно, на рис. 9.5, а колесо 1 находится в зацеплении с рейкой-инструментом 2. На рис. 9.5, б колесо 3 нарезается рейкой 4. Если сложить рейки 2 и 4, то они будут соприкасаться по ломаной АВВ О. Вообразим, что колеса 1 и 3 зацепляются не с реальными рейками, а с ломаной линией, разграничивающей обе рейки (рис. 9.5, в). Очевидно, профиль зуба каждого из колес со своей стороны сопряжен профилю контура АВВ О. Но так как ломаная АВВ О есть воображаемая линия, то в действительности на рис. 9.5, в зуб колеса 1 находится в зацеплении с зубом колеса 3 и профили их сопряжены между собой. Действительно, если профили [c.239]

Отклонение основного шага м. Разность между действительным и номинальным расстояниями между двумя взаимно параллельными касательными к двум соседним одноименным профилям зубьев колеса [c.223]

Погрешность профиля Af характеризует расстояние по нормали между двумя теоретическими профилями зуба колеса, ограничивающими действительный профиль в пределах его участка. Допуск на погрешность профиля обозначается 6F. [c.619]

Форма кривой фланкированной части профиля зуба должна выбираться так, чтобы при данных значениях глубины и высоты фланка получить максимальный эффект от введения фланкирования, т. е. снизить до минимума динамические нагрузки, вызванные отличием действительных скоростей зубьев на линии зацепления от теоретической скорости. Исследованиями ЦНИИТМАШа [8], произведенными при разработке ГОСТ 3058 — 45, утверждалось преимущество прямолинейного фланка на рабочем контуре зубчатой репки, которому соответствует эвольвентный фланк на зубчатых колесах. В дальнейших исследованиях Ш, 10] оценка эффективности фланкирования производилась непосредственно по величине динамической нагрузки и снижению шума зубчатых колес. [c.215]

Сферических профилей в действительно выполненных колесах мы не наблюдаем, так как в существующих колесах зубья с торцов имеют не сферическую форму (заточку), а коническую — по поверхностям внешнего и внутреннего дополнительных конусов. Таким образом, наблюдаемые профили на конических колесах есть результат пересечения боковых эвольвентных конических поверхностей [c.472]

Разность между действительным и номинальным расстояниями двух взаимно параллельных касательных к двум соседним одноименным профилям зубьев колеса. [c.258]

Разность между действительным и номинальным расстояниями между осями колеса и инструмента при окончательной обработке профилей зубьев червячного колеса на станке [c.303]

Проектирование самотормозящейся эпициклической цевочной передачи, у которой вся линия зацепления располагается в зоне самоторможения, состоит в следующем по заданному передаточному отношению выбираются радиусы центроид шестерни и колеса на чертеже, в соответствии с выбранными радиусами, размечаются точки Ои О2, Р (рис. 5). Затем строится зона самоторможения (заштрихована) и теоретическая линия зацепления, которая явится касательной к зоне свободной передачи работы при любом ведущем колесе. В эпициклических передачах с большим удалением линии зацепления от полюса последняя близко расположена к дуге окружности с центром О2. Зная удаление профилирующей точки от центра О,, легко построить профиль зуба шестерни, задавшись предварительно диаметром цевки цевочного колеса. После построения профиля зуба шестерни следует вычертить действительную линию зацепления для того, чтобы убедиться в действительном расположении этой линии в заштрихованной зоне. Пересечение построенной линии зацепления с границей между зонами торможения и заклинивания обозначаем точкой А (рис. 5). Из центра О] проводим дугу радиуса OjA до пересечения с профилем зуба шестерни в точке Д. Радиусом вычерчиваем поднутрение. Благодаря поднутрению рабочий участок линии зацепления АВ располагается полностью в зоне самоторможения. Отношение углов уп2 и Y2- определяющее коэффициент перекрытия, должно быть больше единицы, т. е. [c.59]

Основная причина шума зубчатых передач и возникновения динамических нагрузок на зубьях заключается в том, что при нарезании, шлифовании или окончательной доводке зубчатых колёс возникают такие ошибки в расположении профильных поверхностей зубьев (в шаге и в профиле зубьев), которые при равномерном поступательном движении сопряжённой с зубчатым колесом точной (эталонной) рейки (или при равномерном вращении эталонного зубчатого колеса) приводят к его неравномерному вращению. Эти ошибки являются причиной неравномерности передаточного числа зубчатой передачи и в то же время не влияют на величину зоны касания зубьев (при медленном вращении зубчатых колёс). В связи с этим они не устраняются в результате станочных доводочных процессов (шевингования, притирки и т. п.) или приработки и притирки в паре, за исключением тех случаев, когда при доводке больше металла снимается на участках с положительными (от тела) отклонениями действительных поверхностей зубьев от теоретических. Например, притирка в паре при таких условиях, когда положительные ошибки в шаге вызывают дополнительную закрутку соединения между шестерней и приводным валом (и притом такую, которая приводит к значительным дополнительным нагрузкам на зубья), может привести к уменьшению ошибок в шаге, а следовательно, и шума передачи. [c.291]

Отклонение действительного шага зубьев от номинала допускается только в минус в пределах до 0,35% поминальной величины шага. Данные для построения профиля зуба звездочек роликовых и втулочных цепей приведены в табл. 50—53, а допуски на размеры зуба — в табл. 54. [c.746]

Если колесо с подобным взаимным расположением зубьев будет сопряжено с червяком, то витки последнею будут взаимодействовать только с выступающими профилями зубьев колеса, и эффективная накопленная погрешность колеса действительно будет соответствовать сплошной кривой А, приведенной на фиг. 175. [c.292]

Измерение профиля зубьев. Проверка профиля торцового сечения зубьев цилиндрических колес производится путем сопоставления действительного профиля зуба с теоретической формой профиля, очерченной по эвольвенте. Проверка производится следующими методами [c.248]

Отклонение основного шага —разность между действительным и номинальным расстояниями между двумя параллельными касательными к двум соседним одноименным профилям зубьев колеса (фиг. 20), Определяется в сечении, перпендикулярном к направлению зубьев в плоскости, касательной к основному цилиндру. Ограничивается предельными отклонениями верхним и нижним Дн о- [c.47]

Фиг. 2) Ошибки профиля зуба (при большом увеличении) / — окружность выступов 2 — теоретический профиль 5 —рабочий участок профиля — действительный профиль 5 — теоретическая основная окружность.

Выбор фрезы для фрезерования винтовых зубьев отличается от выбора фрезы для фрезерования прямых зубьев. В частности, номер фрезы определяется не по действительному числу зубьев, а по фиктивному 2ф. Это необходимо для того, чтобы получить правильный профиль зуба в нормальном сечении, так как винтовая линия искажает его. Определение фиктивного числа зубьев производится по формуле [c.233]

Измерение накопленной погрешности шага осуществляется на практике определением точности расположения рабочих профилей зубьев дв)гмя способами — непосредственным и сравнением. Оно также осуществляется с помощью угломерных устройств измерительного прибора, КРШ с оптическими отсчетными угломерными устройствами, в которых после установки колеса вручную автоматически осуществляется процесс измерения и запись результатов. Во всех указанных КИП осуществляется поворот колеса на номинальный угол и определяется действительный угол. [c.118]

Расстояние по нормали между двумя ближайшими друг к другу номинальными торцовыми профилями зуба, между которыми размещается действительный торцовый активный профиль зуба зубчатого колеса (рис. 2.22). [c.60]

Действительный торцовый профиль зуба [c.60]

Основные типы фрез. Слово фреза в точном переводе с французского означает земляника . Действительно, первые фрезы, имевшие подобно напильникам мелкие насеченные зубья и применявшиеся только для фасонных работ, напоминали своим внешним видом землянику. В дальнейшем развитие фрез шло как по линии усовершенствования их конструкции и профиля зубьев, так и по линии их специализации. [c.370]

Разность между действительным и номинальным расстоянием между двумя взаимно параллельными касательными к двум соседним одноименным профилям зубьев колеса. Определяется в сечении перпендикулярном к направлению зубьев в плоскости, касательной к основному цилиндру [c.56]

Расстояние по нормали между двумя теоретическими профилями зуба колес, ограничивающими действительный профиль в пределах его рабочего участка. Определяется относительно оси вращения колеса в сечении, перпендикулярном к ней. Допуск на профиль в пределах участка, имеющего срез, располагается в тело зуба колеса от точки пересечения действительного профиля с окружностью начала среза. [c.57]

Расстояние по нормали между двумя теоретическими профилями зуба колеса, ограничивающими действительный профиль в пределах его рабочего участка [c.759]

Толщина зуба s — длина дуги окружности между двумя разноименными профилями одного и того же зуба, измеряемая по начальной окружности. Теоретическая s — 1/2Л Эту величину необходимо принимать при вычерчивании профиля зубьев (в действительности толщина зуба намного меньше / 2t). [c.203]

Расчет на прочность зубьев по напряжениям изгиба. При выводе расчетной формулы принимаются следующие допущения. Зуб рассматривается как балка, защемленная одним концом (рис. 16.2, б). Точка приложения силы к зубу при зацеплении перемещается по рабочему участку профиля зуба. Силу, действующую на зуб, принято рассматривать приложенной к вершине зуба, т, е. когда плечо силы относительно наиболее опасного сечения зуба максимально. Перенеся силу F по линии ее действия в точку А, лежащую на оси симметрии зуба, разложим ее на две составляю1цие окружную Ft и радиальную F силы, из которых первая вызывает изгиб зуба, а вторая — его сжатие. Для определения положения наиболее опасного сечения в действительный профиль зуба вписывают параболу, которая своими ветвями касается точек В и С. Вершина параболы находится в точке А. Параболой ограничено поперечное сечение бруса, равное сопротивлению изгиба, поэтому напряжение в любых сечениях зуба будет меньше, чем в сечении ВС. Следовательно, оно и будет наиболее опасным сечением зуба. Максимальные напряжения (сжатия) в точке С наиболее опасного сечения ВС будут по абсолютной величине равны [c.299]

Предельное отклонение основного шага является разностью действительного и номинального расстояния между двумя взаимнопараллельными касательными-к двум соседним одноименным профилям зубьев колеса. Предельные отклонения основного шага обозначаются верхнее — Ав/о> нижнее Дн о- [c.619]

Рис. 3.20. Цевочная передача для больших передаточных чисел. Ведущее колесо — цевочное. При образовании циклоидального профиля образующие окружности приняты равными К, =г, (см. рис. 3.17), поэтому профиль зуба на первом колесе обращается в точку и заменен цевкой, а на втором колесе имеется только головка. Очертание действительного профиля эквидистантно эпициклоиде, получившейся при качении начальной окружности 1 по окружпо-С1И 2.

Контроль профиля зуба- 1) профильными шаблонами (фиг. 104) 2) у мелкомодульных зубчатых колес — на проекторах сравнением увеличенного изображения действительного профиля зуба 1 с предельными контурами 2 проекторного чертежа 3, располом<енного в плоскости экрана (фиг. 105) 3) на эвольвентомерах. [c.103]

Основной шаг определяют как расстоякие менаду параллельными касательными к двум соседним правым (или левым) эвольвентным профилям зубьев. Шагомер с помощью концевых мер настраивают на номинальный размер. Действительная величина основного шага равна алгебраической сумме показаний прибора и размера блока концевых мер. Контроль кромочными наконечниками б в сравнении с тангенциальными а включает методическую погрешность в результат измерения включаются местные погрешности профиля. Отклонение основного шага определяют как среднее значение за оборот разностей действительных и номинального значений основного шага [c.523]

Проверку производят сопоставлением действительного профиля зуба с контуром шаблона (проверка на просвет для 9—11-й степеней точности сличением проекции контура зуба, увеличенного в 30—100 раз, с теоретическим контуром, вычерченным с тем же увеличением измерением отклонений действительного профиля от эвольвенты на эвольвен-томерах [c.524]

ПЛАВНОСТЬ РАБОТЫ ПЕРЕДАЧИ — норма точности, характеризуемая допустимыми отклонениями действительной угловой скорости от ее номинального значения за один оборот ведомого звена, loкaзaтeлями П. для зубчатых передач являются циклическая поЕрешносхь, местная кинематическая погрешность, погрешнасть профиля зуба. [c.231]

ПОГРЕШНОСТЬ ПРОФИЛЯ ЗУБА — расстаяние fi, по нормали между двумя ближайшими друг к другу номинальными торцовым профилями, между которыми размещается, действительный TOpttOBSbiH активный профиль зуба зубчатого колеса. На сх. обозначения Э — нормальные торцовые профили зуба 6 — основная окружность h п р — границы активного профиля зуба а — окружность вершин зубьев. [c.247]

Проверка профиля зубьев цилиндрических шестерен в торцовом сечении может быть осуществлена путем сопоставления действительного профиля зуба с теоретическим профилем, очерченным по эвольвенте. Проверка производится по шаблонам на про-овет и с помощью эволывентомеров различных, конструкций. [c.308]

Ко нтроль профил Я торцового сечения зубьев цилиндрических колес заключается в сопоставлении действительного профиля зуба с теоретической формой профиля, очерченной по эвольвенте. Проверка производится сопоставлением действительного профиле зуба с контуром шаблона или измерением отклонений действительного профиля зуба от теоретической эвольвенты, воспроизводимой измерительным наконечником эвольвентомера в его относительном движении к проверяемому зубчатому колесу. В последнем случае достигается наиболее высокая точность измерения. [c.687]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...