Удлинение среднее

В конструкции г унифицированы все крупные стержни. Удлинение среднего подшипника достигается введением дополнительного стержня ш, придающего перегородке подшипника коробчатую форму. [c.66]

Удлинение среднего стержня будет равно [c.43]

Полученных уравнений недостаточно для определения всех сил. Представим форму узла С до и после нагружения (рис. 10,9, в). Вертикальное перемещение узла С равно удлинению среднего стержня [c.124]

Принудительное укорочение при сборке крайних стержней и удлинение среднего автоматически ведет к [c.90]

Геометрическая сторона задачи. Так как система симметрична относительно оси среднего стержня и боковые стержни растягиваются одинаковыми силами, то узел А при деформации подвески опустится по вертикали на какую-то величину б. Новое положение узла будет Л (рис. 142, в). Все стержни удлинятся и займут положение, показанное на рис. 142, в штриховыми линиями. Удлинение среднего стержня, очевидно, будет AZi = 6. Удлинения боковых стержней получим, если из точек В и D радиусом, равным ВА (или DA), проведем дуги через точку А и сделаем засечки на новых длинах стержней ВА и DA. Вследствие того, что упругие удлинения очень малы по сравнению с длинами стержней (на рис. 142, в для наглядности удлинения сильно увеличены), можно считать, что углы а между осями стержней не изменяются, а проведенные дуги заменить перпендикулярами, опущенными из узла А на новые направления стержней. Тогда, как видно из рисунка, [c.150]

В качестве примера рассмотрим задачу о совместном действии изгиба и растяжения или сжатия на стержень прямоугольного сечения. Обозначим продольную силу через Qi, изгибающий момент через Q2, высота сечения пусть будет h, ширина Ь, смещение нейтральной оси Тогда qt представляет собою удлинение средней линии, дг — кривизну. Очевидно, что gi = 592-Эпюра распределения напряжений показана на рис. 5.8.3. Подсчитывая продольную силу и изгибающий момент, найдем [c.169]

Здесь Д/, и All — истинные удлинения соответствующих стержней, Д/ — наибольшее удлинение среднего стержня при f = F > F,. Последнее выражение для Ni получено из условия, следующего из треугольника B D на рис, 3,27 [c.73]

Полученных уравнений недостаточно для определения всех сил. Необходимо составить дополнительно одно уравнение перемещений. Для этого сопоставим форму узла Л до и после нагружения (рис. 1.15, а). Отрезок ЛЛ представляет собой вертикальное перемещение узла А. Оно равно, очевидно, удлинению среднего стержня АА = Д/з. Из точки А проводим дугу окружности АВ с центром в точке С. Отрезок А В представляет собой удлинение бокового стержня А В = А/ь [c.54]

Удлинение среднего стержня [c.57]

Указание. Обозначая опускание узла через А, получаем выражение для относительных удлинений среднего и крайних стержней [c.200]

Для составления уравнения перемещений будем рассуждать так пусть после сборки конструкции брус АС займет положение, показанное на рис. 46, а штриховой линией, т. е. переместится на величину А. Укорочения крайних стержней будут одинаковыми и равными А = = А/з=Л/ь удлинение среднего стержня [c.85]

ВО всех трех стержнях возникает растяжение. Растягивающие продольные усилия в стержнях должны быть такими, чтобы удлинения крайних стержней были согласованы с удлинениями среднего. Согласование удлинений состоит в том, что после деформации, как и до нее, нижние концы всех трех стержней должны быть в одной точке. В этом случае можно сказать, что имеет место совместность деформаций всех трех стержней. [c.174]

Между удлинениями среднего и любого крайнего стержня должна быть следующая зависимость (рис. 3.8, в) [c.174]

Перемещение узла О определяется удлинением крайних стержней, так как удлинение среднего стержня, напряжения в котором достигли От, происходит в соответствии с удлинением крайних, без увеличения усилия в нем. [c.196]

Продольного сечения полоски длиной dL =. 1 см ei — от№йси-тельное удлинение средней линии пластины при ее касании с уплотняемой поверхностью [c.105]

Уничтожаем отличия между основной системой и заданной, для чего восстанавливаем исчезнувшее усилие в виде неизвестного X (рис. 35, в) и подбираем его величину так, чтобы = Др, где Ах — перемещение верхнего конца среднего стержня, вызванное силой X. Оно складывается из удлинения среднего [c.47]

Пила с удлиненной средней частью полотна, положенная плашмя на выверочную плиту, имеет прямолинейную заднюю кромку, а обработанная на конус — выпуклую, очерченную по дуге окружности с центром со стороны зубьев. Стрела выпуклости при этом должна быть равна [c.279]

Условие совместности деформаций выражает, что сумма числовых значений удлинения средней полосы и укорочения крайней равна 8 (фиг. 54) [c.94]

Для иллюстрации хода деформации рассматриваемой конструкции изобразим графически зависимость между силой Q и перемещением / точки А (фиг. 59). Пока Q опускание точки А равно удлинению среднего стержня и опреде- 7 ляется формулой [c.99]

Относительная влажность воздуха, % Содержание влаги в бумаге, % Разрывной груз средний, кГ Удлинение среднее, / [c.83]

Из приведенных расчетов видно, что относительное удлинение среднего стержня значительно больше, чем боковых. В процессе деформации средний стержень оказался более напряженным, чем боковые значит, в нем возникло дополнительное напряжение. Так как относительная деформация среднего стержня больше, чем боковых, а его предел упругости ниже, то пластическая деформация его начнется раньше, чем остальных стержней, и может оказаться, что средний стержень начнет пластически деформироваться тогда, когда боковые стержни будут испытывать только упругие деформации. Если мы снимем груз Р, то пластически деформированный стержень III сохранит свою длину, вследствие чего должны сохраниться упругие деформации боковых стержней в системе возникнут остаточные напряжения, сжимающие в среднем стержне и растягивающие в боковых. Закрепление концов стержней мы предполагали шарнирным для упрощения задачи при жестком закреплении стержней неравномерность напряжений возрастает. [c.46]

Относительное удлинение. Средние величины характеристик относительного удлинения у конвертерного металла выше, разброс в поле рассеивания одинаковый, что показано на рис. 77. [c.197]

Увеличение длительности t" приводит, кроме того, к изменению строения а -структуры, которое выражается в утолщении и удлинении среднего размера игл (пластинок) а -фазы. Например, с ростом Г от 8 до 200 сек средняя [c.26]

Из этих формул ясно, что когда удлинение средней поверхности известно, ее изгиб определяется величинами [c.544]

Из этого исследования случая плоской пластинки следует, что приближенные выражения (33) и (34) для компонентов деформации вполне достаточны для определения упругих моментов, но для определения упругих усилий тина N2 они пригодны тогда, когда деформация сводится главным образом к удлинениям средней поверхности. [c.557]

Узел D в этот момент спустится на величину 6j (равную удлинению среднего стержня) 6 .= Oi./bo/ = 260Q. 100-0,866/2 10 -- [c.268]

Поскольку для определения двух неизвестных реакций имеется только одно уравнение, необходимо составить дополнительное уравнение совместности деформаций. Удлинение среднего стержня А/з в связи с си лметрией системы будет связано с удлинением стержня I уравнением [c.135]

Всего на данной установке было испытано три комплекта образцов из сталей с несколько отличающимися значениями предела текучести (23—27 кГ1мм ). Полученные результаты отмечены точками на рис. 23. При интенсивном нарастании деформации прирост удлинения (среднего образца) за цикл достигал в отдельных случаях ОД—0,2 мм. [c.47]

Для иллюстрации хода деформации рассматриваекюй конструкции изобразим графически зависимость между силой Q н перемеш,е-нием / точки А (рис. 371). Пока Q[c.430]

Рассмотренные ниже опыты предприняты с целью оценки величины внешней нагрузки, компенсирующей необратимую деформацию химически неоднородных образцов при термоциклировании. Образцы стали 10кп и Зсп, а также стали 45 испытывали при разрежении 10 мм рт. ст. по режимам 900 570 С и 800 540° С под постоянной растягивающей нагрузкой, выбранной из расчета 50— 200 Пмм . При этих нагрузках удлинение средней части [c.175]

Оригинально решение насосной части агрегата. Насос двойного действия имеет два всасывающих 12, 13 и два нагнетательных 9, 10 клапана, причем все они размещены в поршпе насоса. Всасывание жидкости из скважины в нижнюю и верхнюю полости цилиндра насоса производится через нижний пустотелый шток поршня насоса, выкид добытой жидкости — через пустотелый средний силовой шток, имеющий окна д в средней части. Нижний шток проходит через один сальник 15, верхний — через два сальника 7, 8, между которыми находится камера для выхода отработавшей и добытой жидкостей. Такая схема позволяет в насосе двойного действия установить клапаны больших размеров и сравнительно простой конструкции, создать осевые каналы для прохода жидкости достаточно большого сечения и организовать поток ее с минимальным количеством поворотов. Однако схема насоса имеет и существенные недостатки 1) большой вредный объем в обеих полостях насоса, являющийся причиной значительного снижения коэффициента наполнения при откачке нефти, содержащей газ 2) отсутствие гидрозащиты и смазки уплотняющих поверхностей поршня и цилиндра рабочей жидкостью, что затрудняет применение агрегата в пескопроявляющих и сильно обводненных скважинах 3) необходимость установки нижнего пустотелого штока с сальником и удлинения среднего штока с установкой дополнительного сальника и созданием специальной длинной камеры, что ведет к значительному увеличению длины агрегата и не дает возможности проектировать агрегаты с большой длиной хода поршней. Поэтому для обеспечения достаточно высокой подачи агрегаты должны быть быстроходными. [c.278]

Рис. 2.39. Опыты Томлинсона [(1883). Результаты точных измерений (сплошная линия) при испытаниях на растяжение трндцатнфутовых металлических проволок, показывающие отклонение от линейности зависимости а — е штриховой линией изображены данные, отвечающие закону Гука. Во 0сех опытах,остаточная деформация после снятия нагрузки не наблюдалась. По оси абсцисс отложена нагрузка в кгс по оси ординат — приращение удлинения (среднее по результатам 20 измерений), соответствующее приращению нагрузки на единицу измерения в мм/кгс. а) Опыт XHI с проволокой из мягкой меди б) опыты IX с проволокой из мягкой меди в) опыт X с проволокой из отожженного же-

Рис. 2.39. Опыты Томлинсона [(1883). Результаты точных измерений (<a href="/info/232485">сплошная линия</a>) при испытаниях на растяжение трндцатнфутовых металлических проволок, показывающие отклонение от <a href="/info/166984">линейности зависимости</a> а — е <a href="/info/1024">штриховой линией</a> изображены данные, отвечающие <a href="/info/4853">закону Гука</a>. Во 0сех опытах,<a href="/info/6938">остаточная деформация</a> после снятия нагрузки не наблюдалась. По оси абсцисс отложена нагрузка в кгс по оси ординат — приращение удлинения (среднее по результатам 20 измерений), соответствующее приращению нагрузки на <a href="/info/20586">единицу измерения</a> в мм/кгс. а) Опыт XHI с проволокой из <a href="/info/228093">мягкой меди</a> б) опыты IX с проволокой из <a href="/info/228093">мягкой меди</a> в) опыт X с проволокой из отожженного же-

Вальцовка ленточных пил заключается, подобно вальцовке рамных пил, в удлинении средней части полотна и производится на пи-ловальцевально.м станке модели ПВ-5. [c.279]

Все рабочие органы установки г механизмами управления расположены на сварной станине из швеллеров, которая состоит из трех частей-— средней 4 и двух постаментов, образующих в плане букву Н с удлиненной средней частью (аналогично станку для стяжки шпал деревянными винтами). На средней части станины закреплены вся аппаратура гидросистемы, гидропривод, приемные ролики, гидравлические цилиндры для запрессовки втулок и пульты управления 5. К средней части болтами прикреплены левый 3 и правый 7 постаменты, на которых смонтированы рабочие органы для стяжки концов шпал горизонтальные сверлильные головки, силовые головки 2 и 8, гидрозажимы, неподвижные упоры 1 и электродолбежники. 9. Кроме того, на правом постаменте закреплен гидравлический упор [c.106]

Условие деформации напишется в виде равенства суммы удлинения среднего стержня и укорочения бокового стержня [c.34]

Формулы для случая малых смещений. Пусть будут и, V, ге) проекции смещения какой-нибудь точки средней поверхности на те направления, которые до деформации имеют касательные к кривым а = сопз1., p= onst. , и нормаль к поверхности в этой точке. Постараемся выразить удлинения средней поверхности и изменения кривизны через и, V,-12 и их производные по а, р. [c.546]

В этих выражениях т], в первом приближении могут рассматриваться как независящие от а, Если деформация не сопровождается удлинением средней повзрхности или, по крайней мере, если деформации удлинения ,, 2 " малы по сравнению с деформациями изгиба гх.,, гу. , гт, то мы можем еще более упростить выр )жения (33), отбрасывая . [c.556]

Уравнения равновесия. Уравнения равнонесия образуются путем приравнивания нулю главного вектора и момента всех сил, приложенных к какой-нибудь части пластинки или оболочки. Мы рассмотрим часть, ограниченную двумя поверхностями — сторонами оболочки — и боковыми поверхностями, образованными нормалями к деформированной средней поверхности, проведенными через точки криволинейного четырехугольника, противоположные стороны которого образованы дугами двух пар соседних кривь из семейства а и Так как удлинение средней поверхности мало, то мы можем пренебречь удлинениями сторон четырехугольника и считать его прямеугольником. Обозначим его стороны через а, а+Зя и р, и разложим упругое усилие, действующее на эти стороны, по направлению осей X, у, 2, которые совпадают с касательными к кривым а, р в точке их пересечения, и нормалью к средней поверхности (фиг. 73). [c.561]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...