Адгезионный износ режущего инструмента

АДГЕЗИОННЫЙ ИЗНОС РЕЖУЩЕГО ИНСТРУМЕНТА [c.162]

Ранее нами было установлено, что при работе на сравнительно низких скоростях резания, соответствующих так называемому адгезионному износу режущего инструмента, повышение подачи всегда приводит к монотонному снижению поверхностного относительного износа инструмента. [c.222]

Трение между стружкой и передней поверхностью лезвия инструмента и между его главной задней поверхностью и поверхностью резания заготовки вызывает износ режущего инструмента. В условиях сухого и полусухого трения преобладает абразивное изнашивание инструмента. Высокие температуры и контактные давления вызывают следующие виды изнашивания окислительное - разрушение поверхностных оксидных пленок адгезионное - вырывание частиц материала инструмента стружкой или материалом заготовки вследствие их молекулярного сцепления термическое - структурные превращения в материале инструмента. [c.313]

Износ режущего инструмента значительно отличается от износа деталей машин, поскольку зона резания, в которой работает инструмент, характеризуется высокой химической чистотой трущихся поверхностей, высокими температурой и давлением в зоне контакта. Механизм износа инструмента при резании металлов включает в себя абразивный, адгезионный и диффузионный износ. Удельное влияние каждого из них зависит от свойств материала, инструмента и детали, а также условий обработки (прежде всего скорости резания). [c.44]

В общем случае суммарный износ режущего инструмента включает все виды износа адгезионный, абразивный, окислительный, диффузионный и др. [c.266]

Интервал температур 1000—1100° при резании стали принадлежит к области интенсивного дис[)фузионного износа. При этих температурах стойкость инструмента ниже экономической стойкости, тем не менее обработка быстрорежущей стали и других прочных материалов в этой области температур все же целесообразна, так как при более низких температурах ввиду выкрашивания режущей кромки и интенсивного адгезионного износа стойкость инструмента еще ниже. [c.337]

В настоящее время считают, что существование горбов и переломов на кривых стойкости обусловлено изменением природы и интенсивности преобладающего вида износа. Разработан ряд гипотез и теорий абразивного, окислительного, адгезионного, молекулярно-абразивного, диффузионного, химического, электрического, теплового к других видов износа режущего инструмента, однако их экспериментальное подтверждение, получаемое в реальных условиях резания, весьма затруднительно. [c.151]

Износ режущего инструмента происходит вследствие трения стружки о переднюю поверхность и задней поверхности о поверхность заготовки в условиях больших давлений, высокой температуры, а иногда и в присутствии химически активной среды. Обычно износ инструмента представляют как износ абразивный, при котором происходит истирание, царапание поверхности инструмента частицами стружки или поверхностью заготовки. Но одновременно происходит износ другого вида. Из-за высоких давлений в зоне контакта вблизи режущей кромки происходит не только основная, но и дополнительная (вторичная) деформация слоев стружки вблизи передней поверхности (это проявляется в образовании заторможенного слоя). Процесс сопровождается весьма большими температурами, поэтому в зоне наиболее высоких давлений и температур кроме абразивного возникает еще адгезионный износ. [c.116]

Производительность процесса резания в значительной мере определяется стойкостью инструмента. Попытки теоретического расчета износа инструмента при помощи единой формулы до настоящего времени не увенчались успехом. Этому препятствует чрезвычайная сложность процесса резания, на течение которого влияет очень много факторов в самых разнообразных сочетаниях. Но во всяком случае выявлена физическая сущность явлений износа (абразивного, адгезионного, диффузионного) и некоторые виды износа описаны математическими уравнениями, которые позволяют ориентировочно рассчитать стойкость режущего инструмента, работающего при некоторых определенных условиях [411. [c.157]

Для процесса резания лучшей оценкой его производительности являются скорость резания v, допускаемая режущим инструментом при определенной его стойкости Т. Используя закономерность адгезионного износа, можно с известным приближением теоретически определить вероятную производительность инструмента по формуле [c.175]

Износ с постепенным затуплением режущих зерен имеет место при отделочном шлифовании. Здесь, как и при резании металлическим инструментом, в зависимости от условий и режима шлифования износ режущих кромок носит абразивный, адгезионный или диффузионный характер. [c.373]

Особую роль в процессах, происходящих на контактных поверхностях инструмента, играют адгезионные и диффузионные явления и наростообразование. Влияние СОЖ на наростообразование предопределяет ее технологическую эффективность. Причем требования уменьшения интенсивности изнашивания и требования достижения уровня шероховатости и высокой стабильности точности часто оказываются противоречивыми. В определенном диапазоне изменения элементов режима резания для уменьшения износа во многих случаях требуется интенсификация процессов наростообразования и переноса обрабатываемого материала на контактные поверхности режущих инструментов, поскольку это приводит к значительному уменьшению скорости относительного перемещения контактных пар и усилению защитной роли обрабатываемого материала, как менее твердого тела в этой паре (см. гл. 3). При этом шероховатость будет высокой, а стабильность по точности процесса резания — низкой. В другом крайнем случае для достижения предельно низкой шероховатости и высокой стабильности требуется свести до возможного минимума наростообразование. Одновременно интенсивность изнашивания инструментов может возрастать до весьма высоких значений, что предопределяет очень малую суммарную стойкость или одноразовое использование инструментов без переточек. Поэтому дальнейшее обсуждение результатов испытаний технологических свойств СОЖ будет дано с учетом влияния СОЖ на нарост и на адгезионное и диффузионное взаимодействие и последних на технологические свойства СОЖ. [c.128]

На основании исследований отечественных и зарубежных ученых, посвященных изучению процессов деформирования и разрушения инструментов, появилась возможность систематизировать различные виды изнашивания и объяснить их физическую природу. Абразивное изнашивание инструментов происходит путем царапания и истирания отдельных участков поверхностей инструмента твердыми включениями, находящимися в обрабатываемом материале. Отделение частичек материала осуществляется путем микрорезания, глубинного вырывания и повторного деформирования, приводящего к разрыхлению поверхностных слоев. Адгезионное изнашивание связано с молекулярным взаимодействием поверхностных слоев режущего инструмента и обрабатываемого материала. Наличие в области контакта чистого трения значительно активизирует адгезионный износ (схватывание, прилипание, холодная сварка). При движении деформированного материала все время происходит процесс разрушения и возникновения мостиков сварки и адгезионных пятен на поверхностях режущего клина. Частицы материала вырываются с поверхностей инструмента и уносятся [c.51]

Адгезионный износ проявляется при обработке инструментами из быстрорежущей стали, а также твердыми сплавами при относительно низких скоростях резания, когда температура в зоне резания недостаточно высока для диффузионного износа. При резании нарост постоянно меняется, и при обработке стали с режущих кромок инструмента отрываются отдельные микроскопические частицы. [c.140]

Исследован вопрос формоустойчивости режущей кромки и предложен критерий формоустойчивости. Многочисленными и разнообразными опытами показано, что режущие инструменты в основном подвергаются адгезионному и дис фузионному видам износа. В первом приближении излагается теория адгезионного и диффузионного износа. [c.2]

При адгезионном износе интенсивность износа режущих поверхностей главным образом определяется интенсивностью адгезии и величиной отношения контактной прочности инструмента и обрабатываемого материала. Ввиду этого при прочих равных условиях предварительный подогрев снимаемого слоя повышает стойкость инструмента в том случае, когда увеличивается отношение контактной твердости инструмента и обрабатываемого материала, т. е. тогда, когда подогревом производится в более сильной степени разупрочнение обрабатываемого материала, нежели инструмента. [c.334]

Износ рабочих поверхностей инструментов, работающих при низких скоростях резания (быстрорежущих сверл, зенкеров, разверток, фрез, протяжек), когда температура в контактных слоях сравнительно мала, характеризуется, главным образом, адгезионным износом. Такой вид износа можно классифицировать как один из видов механического износа. Его величина определяется отношением контактных твердостей материала режущей кромки инструмента и обрабатываемой заготовки и интенсивностью протекания самого процесса адгезии. Характеристикой инструментального материала, определяющей износостойкость при адгезионном и абразивном износе, является прочность и твердость контактных слоев инструмента при температурах, сопровождающих процесс резания. [c.148]

Схватывание — широко распространенное явление, заключающиеся в образовании прочных межмолекулярных связей между телами. При трении, однако, это явление может привести к интенсивному, иногда катастрофическому изнашиванию. Поэтому способность материала режущего инструмента противостоять явлениям схватывания с обрабатываемым материалом в значительной мере определяет стойкость инструмента и качество обработанной поверхности. Некоторые исследователи считают целесообразным сначала рассмотреть взаимодействие с обрабатываемым материалом каждой составляющей твердого сплава в отдельности. Так, при исследовании адгезионного взаимодействия карбида титана со сталью 45 было установлено, что взаимодействие начинается при более высоких температурах и происходит значительно медленнее, чем с карбидом вольфрама и кобальтом. Очевидно, износ твердосплавного инструмента от схватывания компонентов сплава с материалом обрабатываемой детали уменьшается при частичной или полной замене карбида вольфрама и кобальта другими компонентами [2]. [c.151]

При обработке жаропрочного сплава резцами из твердых сплавов преобладающим износом является хрупкий износ (см. фиг. 9). Эти явления можно объяснить, прежде всего, адгезионными явлениями обрабатываемого и инструментального материалов. Высокие давления, температуры и непрерывное движение ювенильных поверхностей обрабатываемого материала относительно режущего инструмента благоприятствуют интенсивной адгезии. В результате адгезии (сварки) мельчайшие частицы инструментального материала в процессе трения отделяются от режущей кромки резца, и вновь возникают сварные соединения. Этот процесс вновь и вновь повторяется. [c.207]

Физико-химические свойства материала режущей части инструмента могут оказывать влияние на микрогеометрию обработанной поверхности за счет изменения адгезионных процессов на контактирующих поверхностях и способности режущей кромки инструмента сохранять свой контур в процессе резания. По мере износа режущая кромка оказывает на микрогеометрию обработанной поверхности как чисто геометрическое влияние, так и влияние за счет изменения триботехнических характеристик контактирующих поверхностей. [c.114]

Взаимодействие режущего инструмента с заготовкой и стружкой происходит в условиях интенсивного трения, вызванного высокими значениями контактных напряжений на рабочих площадках лезвия. В результате этого возникает износ лезвия, который по истечении определенного периода резапия приводит к выходу инструмента из строя. Процесс трения представляет собой сложное механическое, физическое и химическое явление, изучением которого занимается прикладная наука -трибология. Согласно ей, в настоящее время существует несколько теорий трения, которые в определенной степени могут быть применены и для режущих инструментов абразивное трение, адгезионное трение, диффузионное трение, окислительное трение и ряд других. [c.102]

Затупление режущей кромки обусловливается ее износом (рис. 31.8). По механизму затупления режущей кромки условно выделяют следующие виды износа инструмента макро- и микроскопы, пластическая деформация, абразивно-механический, абразивно-химический, адгезионно-усталостный и диффузионный. [c.577]

Так как краевые участки режущей кромки наиболее доступны для окружающей среды, то адгезионные связи здесь сильно ослаблены, поэтому защитная роль заторможенного обрабатываемого материала уменьшена, и на этой части контакта происходит усиленное разрушение поверхностей инструмента. При отсутствии активных составляющих во внешней среде зона сплошного заторможенного металла и стабильного нароста расширяется за пределы ширины среза и предохраняет от износа все участки контактных поверхностей. [c.85]

Охлаждающе-смазывающие вещества оказывают значительное влияние на процесс резания. Тепло, идущее в инструмент, нагревает его режущую часть, активизирует адгезионные и диффузионные процессы на контактных поверхностях, изменяет условия трения. Все это приводит к увеличению износа инструмента. [c.82]

ДОЛЬНЫМ движением подачи, непрерывно изменяющимся по скорости в пределах 15. .. 25 % номинальной, повышает стойкость инструмента на 10. .. 15 %. Переменная скорость подачи изменяет характер взаимодействия стружки с резцом и подавляет адгезионные явления в контактной зоне. Переменная скорость подачи эффективна при средних и низких скоростях резания, сопровождающихся наростообразованием, а также при чистовой обработке. В последнем случае при точении с постоянной скоростью подачи на вспомогательной режущей кромке резца образуются канавки износа с шагом, равным подаче. Непрерывное изменение подачи изменяет контактные зоны лезвия и, устраняя сосредоточенный контакт, не дает развиваться канавкам. Увеличивая скорость переменного дополнительного движения подачи до значения основной ( ), [c.209]

Из сопоставления приведенных данных можно видеть, что при работе быстрорежущим инструментом в условиях прерьшистого резания с высокими скоростями резания, так же, как и при непрерывном резании, способность обрабатываемых металлов изнашивать инструмент в основном определяется способностью создавать высокие температуры резания и заторможенную зону, защищающую режущие элементы от износа. В отличие от быстрорежущих инструментов при работе инструментов, оснащенных твердыми сплавами, в условиях прерывистого резания способность обрабатываемых металлов изнашивать инструмент в значительной мере зависит от силы адгезии и пластичности обрабатываемого металла. Так, например, при обработке чугуна с пластинчатым графитом, обладающего низкой способностью к адгезии и низкой пластичностью, скорости резания при непрерывном и прерывистом резании инструментами, оснащенными твердыми сплавами, отличаются сравнительно мало (подробно обрабатываемость чугунов резанием изложена в главе 7 настоящего справочника). В то же время при обработке пластичной аустенитной стали, обладающей высокой способностью к адгезии, скорости резания твердосплавными инструментами в условиях прерывистого резания с резким выходом режущих кромок из металла в 4-7 раз ниже, чем скорости резаьшя в условиях непрерьшного резания. Аналогичное, хотя и не столь резкое различие, наблюдается при обработке стали в литом состоянии, имеющей пониженную пластичность, и стали, которая прошла горячую обработку давлением и имеет значительно более высокую пластичность. Указанное влияние на обрабатываемость при прерывистом резании способности к адгезии и пластичности обрабатываемого металла связано в основном с механизмом циклического адгезионного износа твердосплавных инструментов при низких скоростях резания в условиях выхода режущих кромок из металла. [c.264]

Процесс нарезания резьб представляет собой с.тожный и трудоемкий процесс деформирования и разрушения материалов в условиях стесненного резания. Особенно большие трудности представляет нарезание резьб на заготовках из тугоплавких, жаропрочных и титановых сплавов, вязких цветных металлов и сплавов (алюминий, медь и сплавы на их основе, магниевые сплавы и др.). Процесс резьбонарезания характеризуется малыми сечениями срезаемого слоя, низкими скоростями резания, малыми задними углами профиля, а следовательно, повышенным трением. В этих условиях возникают большие пластические деформации, значительное упругое последействие, адгезионные и диффузионные процессы, что приводит к интенсивному износу режущего инструмента, его поломке, срыву витков резьбы, ухудшению качества поверхности резьбы и потере точности ее профиля. [c.163]

Производительность при обработке отвергтип и качество их поверхности во многом определяются износом режущего инструмента. Вид износа и его интенсивность определяются характером и взаимодействием целого ряда факторов абразивного, усталостного, адгезионного, диффузионного, термического, электрического, магнитного и др. [c.35]

Подтверждением исследований по изучению характера износа режущих инструментов, выполненных в ЛПИ, служат наблюдения и эксперименты, проведенные на Днепровском машиностроительном заводе. Износ пластин твердого сплава ВК8 при точении с плазменным нагревом стали 12Х18Н9Т изучался путем рассмотрения поверхностей инструмента на металлографическом микроскопе. Эксперименты показали, что при низких скоростях резания и недостаточном нагреве обрабатываемого материала основным видом разрушения твердосплавных пластин являются трещины и сколы режущей кромки, превышающие по своим размерам толщину среза, но меньшие, чем длина контакта между стружкой и передней поверхностью инструмента. Сколы образуются в основном на передней поверхности пластин. С увеличением скорости резания и температуры нагрева скол пластин уменьшается, но на изношенной поверхности появляются участки адгезионного схватывания частиц обрабатываемого материала с твердым сплавом число этих очагов схватывания возрастает по мере увеличения температуры нагрева. Мик-рорентгеноспектральный анализ зоны контакта резец — стружка, выполненный на микроанализаторе Сатеса М46, не показал диффузию вольфрама, углерода и кобальта в прирезцовые слои стружки как при обычном резании, так и при ПМО. Следует отметить, что резание производилось при сравнительно низких температурах (около 600. .. 700°С), когда диффузионные процессы могут быть малоактивными или, во всяком случае, могут протекать в столь тонких слоях металла, для которых разрешающая способность микроанализатора является недостаточной. Изучение мест контакта между обрабатываемым материалом и передней поверхностью инструмента проводилось путем рассмотрения корней стружек на электронном микроскопе (рис. 50). При ПМО частицы обрабатываемого металла плотно заполняют неровности поверхности твердого сплава. Обрабатываемый материал вследствие адгезионных процессов отрывает частицы твердого сплава и плотно упаковывает их на поверх- [c.111]

Области применения безвольфрамовых твердых сплавов на основе карбида титана. Безвольфрамовые твердые сплавы разрабатьшались прежде всего с целью замены твердых сплавов на основе дефицитного и дорогостоящего карбида вольфрама, используемых для изготовления режущего инструмента. Высокие сопротивления износу по передней поверхности и окалиностойкость, незначительные склонность к адгезионному взаимодействию и коэффициент трения безвольфрамовых твердых сплавов позволили успешно использовать их вместо традиционных вольфрамсодержащих твердых сплавов на операщшх чистового и полу-чистового резания изделий из сталей, никелевых и алюминиевых сплавов, деревянных и пластмассовых деталей. Небольшая величина коэффициента трения режущего инструмента из безвольфрамовых твердых сплавов при сухом трении о стальные заготовки обусловлена образованием на поверхности резцов тонкой оксидной пленки, состоящей из рутила, молибдата никеля и оксида молибдена и вьшолняющей роль твердой смазки. [c.95]

Реально на практике затупление режущего инструмента происходит в результате одновременно протекающих различных видов износа и пластического деформирования режущей кромки. Так, при резании быстрорежущим инструментом задупление происходит в результате абразивного, адгезионного износа и пластической деформации режущей кромки. [c.579]

Теория адгезионного износа. Шоу и Дирк применили классическую теорию адгезионного износа (по аналогии с теорией Эрхарда) к формированию площадки износа на режущем инструменте. Они получили зависимость объема изношенной части инструмента от пути скольжения в следующем виде [c.110]

Применение теории износа инструмента только качественно описывает это явление. Теория адгезионного износа помогает объяснить процесс образования площадки износа на задней поверхности. Эта теория не позволяла дать количественные соотношения по кривым износа, полученным в различных условиях резания, и не могла предсказать момент катастрофического износа без проведения специальных опытов. В диффузионной теории износа определяющую роль играет температура резания. Распределение температуры на передней поверхности инструмента качественно объясняет форму лунки износа. Несомненно, что исследования диффузионного износа помогли усовершенствовать режущие материалы, однако эти исследования не являлись основой для вывода стойкостных зависимостей. Доринсон предложил стойкостную зависимость, которая сходна по форме с уравнением Тэйлора, однако значение постоянных, входящих в это уравнение, объяснено недостаточно полно. Такеяма и Мурата [c.173]

С которыми алмаз имеет сродство (например сталей), происходит адгезионный износ инструмента, а при высоких скоростях резания— диффузионный износ. Вследствие этого алмазные инструменты особенно эффективны при обработке материалов, с которыми они не имеют сродства. Так как при обработке алмазными резцами получается малая толщина срезаемого слоя, то главный износ происходит по задней поверхности. При ударных нагрузках на режущую кромку алмаз может выкращиваться, и этому весьма способствует его растрески- [c.80]

Исследованиями установлено, что износ инструментов с ни-кель-фосфорным покрытием проходил равномерно, без сколов и вырывов, которые вызываются действиями адгезионного износа. Стойкость сверл с таким покрытием увеличивалась в 2,7—3,3 раза в зависимости от обрабатываемого материала.. Хорошие результаты по повышению стойкости режущего инструмента были получены при нанесении покрытий методами, разработанными в лаборатории специального материаловедения. Хотя дисульфидмолибденовые смазки уже несколько лет применяются в нашей стране для нанесения на режущий инструмент, сведения об эффективности их действия очень ограничены. Наиболее распространенные смазки, приготовленные из порошка дисульфида молибдена и парафина, используются обычно в виде карандашей, которыми натирают рабочую поверхность инструмента (например, на криворожском заводе Коммунист ). Другим примером образования твердой смазочной пленки является покрытие инструмента суспензией дисульфида молибдена по специальной технологии (например, в Воронежском по-.литехническом институте). Полученные в заводских условиях результаты испытаний показывают, что применение дисульфид-молибденовой смазки может дать значительный экономический эффект при различных видах обработки. [c.141]

Отметим еще одну особенность изнашивания режущих инструментов при ПМО материалов. Она состоит в относительно коротком времени приработки инструмента (или даже отсутствии его) и дальнейшей практически линейной зависимости величины фаски износа по задней поверхности инструмента от времени (рис. 54, 55) . Линейный характер зависимости подтверждает, что на контактной поверхности твердого сплава в основном происходят адгезионные процессы. Инструменты, оснащенные пластинами из безвольфрамо- [c.113]

К определению величины Т различные авторы подходят по-разному. Так, например, Т. Н. Лоладзе [7] указывает, что наилуч-шими являются условия работы инструмента, при которых достигает максимума коэффициент запаса пластической прочности режущего клина. А. Д. Макаров [8] оперировал понятием оптимальный размерный период стойкости инструмента, соответствующий наименьшему относительному поверхностному износу, т. е. радиальному износу инструмента, отнесенному к 1000 см обработанной поверхности. Несмотря на различие подхода, оба автора приходят к выводу, что большое значение в изменении работоспособности инструмента имеют тепловые процессы, происходящие в зоне резания. Т. Н. Лоладзе отмечает, что зависимость коэффициента запаса пластической прочности от температуры имеет максимум в некоторой области температур, и рекомендует путем подбора соответствующего режима обработки, применения охлаждения или дополнительного нагрева обеспечивать работу в этой области. Для обработки заготовок из сталей в условиях адгезионно-усталостного износа твердосплавного инструмента рациональная область температур 6 = 800... 850°С (7]. [c.201]

Увеличение содержания наполнителя способствует уменьшению износа круга и снижению сил шлифования и микронеровностей шлифованной поверности. Следует отметить, что наполнитель оказывает на шероховатость шлифованной поверхности двойственное влияние с одной стороны, он уменьшает адгезионное и химическое взаимодействие обрабатываемого и абразивного материалов, что способствует снижению износа абразивного инструмента и шероховатости шлифованной поверхности, а с другой - с повышением содержания наполнителя и соответствующим уменьшением количества абразивных зерен возрастает фактическое расстояние между режущими зернами, что может привести к увеличению шероховатости поверхности [13]. [c.437]

Выше обращено внимание на то, что при точении нержавеющей стали и жаропрочного сплава, и особенно при дисковом фрезеровании, разница в технологических свойствах СОЖ нивелируется. Так, если при отрезке и сверлении с различными СОЖ нередко коэффициенты изменения стойкости /Ст=10 и более, то при фрезеровании чаще всего /Ст З, хотя на форсированных режимах резания при фрезеровании Кт увеличивается до 4—5. Это вызвано ослаблением адгезионных явлений на рабочих режимах резания в условиях свободного доступа СОЖ и усилением роли абразивного изнашивания. В условиях абразивного изнашивания относительное влияние СОЖ на стойкость уменьшается (см. например, результаты стойкостных испытаний при сверлении и резьбонарезания серого чугуна). Относительное подавление адгезионных явлений при фрезеровании может быть подтверждено достаточно ярко выраженным абразивным характером износа инструментов, а при резании нержавеющей стали и жаропрочного сплава также сохранением их работоспособности до высоких значений износа (1 мм). Аналогично при точении сплава ХН35ВТЮ низкая шероховатость обработанной поверхности и работоспособность резцов сохранялись до величин износа, превышающих 1,5 мм. Кроме того, при точении эффективность водных СОЖ может быть связана с их более высокими охлаждающими свойствами, обеспечивающими увеличение предельного износа, при котором сохраняются режущие свойства инструментов. [c.147]

К режущим сверхтвердым материалам относятся природные (алмаз) и синтетические материалы. Самым твердым из известных инструментальных материалов является алмаз. Он обладает высокой износостойкостью, хорошей теплопроводностью, малыми коэффициентами линейного и объемного расширения, небольшим коэффициентом трения и малой адгезионной способностью к металлам, за исключением железа и его сплавов с углеродом. Наряду с высокой твердостью алмаз обладает и большой хрупкостью (малой прочностью). Предел прочности алмаза при изгибе = = 3000 МПа, а при сжатии = 2000 МПа. Твердость и прочность его в различных направлениях могут изменяться в 100—500 раз. Это следует учитывать при изготовлении лезвийного инструмента. Необходимо, чтобы алмаз обрабатывался в мягком направлении, а направление износа соответствовало бы его твердому направлению. Алмаз обладает высокой теплопроводностью, что благоприятствует отводу теплоты из зоны резания и обусловливает его малые тепловые деформации. Низкий коэффициент линейного расширения и размерная стойкость (малый размерный износ) алмаза обеспечивают высокую точность размеров и формы обрабатываемых деталей. Большая острота режущей кромки и малые сечения среза не вызывают появления заметных сил резания, способных создавать деформацию обрабатываемой детали и отжатия в системе СПИД. К недостаткам алмаза относится и его способность интенсивно растворяться в железе и его сплавах с углеродом при температуре резания, достигающей 750° С (800° С), что в наибольшей мере проявляется в алмазном лезвийном инструменте при непре-швном контакте стружки с поверхностью его режущей части, 1ри температуре свыше 800° С алмаз на воздухе горит, превращаясь в аморфный углерод. К недостаткам алмазных инструментов также относится их высокая стоимость (в 50 и более раз сравнительно с другими инструментами) и дефицитность. В то же время алмазный инструмент отличается высокой производительностью и длительным сроком службы (до 200 ч и более) при обработке цветных металлов и их сплавов, титана и его сплавов, а также пластмасс на высоких скоростях резания. При этом обеспечиваются высокая точность размеров и качество поверхности, что, как правило, исключает необходимость операции шлифования обрабатываемых деталей, [c.92]

Вид передней поверхности отчетливо указывает на адгезионный характер износа как при резании всухую, так и при резании в среде воды, I4 и бензола. Размеры вырваннных частиц имеют такой же порядок, как и при резании резцом из быстрорежущей стали в описанных выше опытах. Наряду с адгезионным отрывом, у резцов, оснащенных твердым сплавом, часто наблюдается выкрашивание режущей кромки, что усиливает износ инструмента. Сравнивая фиг. 172—175, можно заметить, что при скорости резания v = = 160 mImuh, когда температура резания равна — 800°, размеры вырванных частиц несколько больше, чем при скорости резания U = 83 м мин, когда температура резания равна 600°. [c.172]

Кривая 3 суммарного износа представится алгебраической суммой кривых 1 и 2. Кривая 4 стойкости по характеру будет зеркальным изображением кривой 3 интенсивности износа. На основании такого представления изменение стойкости инструмента, с увеличением температуры контакта, происходит по кривой, имеющей максимум стойкости. Наличие этого максимума обусловлено изменением хар актер а износа. Темпер атуру контакта, соответствующую максимуму стойкости, назовем рациональной температурой контакта. Приведенная схема износа относится к частному случаю, когда кривые интенсивности адгезионного и диффузионного износа монотонны. В дей-ствательности, в зависимости от свойств обрабатываемого и инструментального материала эти кривые могут иметь перегибы и несколько максимумов, тогда соответственно кривая стойкости будет иметь также несколько максимумов. Например, у высокомарганцовистой аустенитной стали в области 600° происходит мартенситное превращение и возникает пик твердости, соответственно увеличиваются силы, действующие на режущей кромке резца, и интенсивность износа. [c.335]

При резании металлов в результате трения стружки о переднюю поверхность резца и задней поверхности резца о поверх ность заготовки происходит износ резца с удалением микро- частиц с поверхностей, а также микросколы (выкрашивание) режущей кромки. Механизм износа инструмента при резании металлов очень сложен. Здесь имеют место абразивный, адгезионный и диффузионный износы, на интенсивность которых влияют следующие факторы физико-механические свойства материала заготовки, материал инструмента состояние поверх [c.200]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...