Формоустойчивость режущей кромки

Исследован вопрос формоустойчивости режущей кромки и предложен критерий формоустойчивости. Многочисленными и разнообразными опытами показано, что режущие инструменты в основном подвергаются адгезионному и дис фузионному видам износа. В первом приближении излагается теория адгезионного и диффузионного износа. [c.2]

ФОРМОУСТОЙЧИВОСТЬ РЕЖУЩЕЙ КРОМКИ [c.39]

Фиг. 99. Момент потери формоустойчивости режущей кромки. Наблюдается пластическая деформация задней поверхности инструмента. X 60,2

К теории формоустойчивости режущей кромки [c.126]

Следует подчеркнуть, что устойчивость формы режущей кромки зависит не от предела текучести инструментального материала, а от его отношения к пределу текучести обрабатывае.мого материала. Это отношение следует считать критерием формоустойчивости режущей кромки. [c.130]

Формоустойчивость режущей кромки при работе на малых скоростях [c.130]

Малыми скоростями условно будем называть такие скорости, при которых влияние температуры резания на механические свойства инструментального и обрабатываемого материала можно не учитывать. Для экспериментального исследования формоустойчивости при малых скоростях резания были изготовлены пластины из свинца, олова, кадмия, цинка, меди, железа и других материалов. Комбинацией двух пластин из различных материалов ( один материал был в качестве инструментального, второй — в качестве обрабатываемого) производилось резание, и в каждом этом случае определялась формоустойчивость режущей кромки. [c.130]

Критерием потери формоустойчивости режущей кромки считалась такая ее значительная пластическая деформация, при которой нарушалось нормальное стружкообразование. [c.130]

Резец из олова не смог резать свинец, получив деформацию по задней поверхности подобно резцу из быстрорежущей стали при высоких скоростях резания. Отношение твердости при статическом методе испытания было равно 1,5. Предел текучести в условиях резания возрастает но крайней мере в 2 раза (см. табл. 9 и 10) и фактическое отношение твердостей будет меньше 1. Естественно, в таких условиях формоустойчивость режущей кромки не обеспечивается. [c.131]

Резание со смазкой несколько повышает формоустойчивость режущей кромки. Это вызвано тем, что смазка уменьшает силу трения и касательные напряжения в контакте, а также нормальные напряжения, действующие на режущую кромку. Например, при резании олова в смазывающей среде резцом из кадмия наблюдалось уменьшение деформации кромки, то же — при резании меди резцом из серебра марки 875 и т. д. [c.133]

В этом случае формоустойчивость режущей кромки правильнее характеризовать отношением твердости материала инструмента к твердости стружки обрабатываемого материала. [c.133]

Фиг. 125. Изменение формоустойчивости режущей кромки в зависимости от отношения истинных пределов прочности инструментального и обрабатываемого материалов при их различных сочетаниях.

Почти для всех исследованных материалов отношение твердостей с увеличением температуры изменяется горбообразно. В некоторых случаях появляются два горба. Это указывает на то, что подогревом срезаемого слоя возможно в сильной степени увеличивать формоустойчивость режущей кромки. [c.141]

Методически целесообразно проследить за изменением формоустойчивости режущей кромки в двух случаях [c.144]

Подобные кривые изменения отношения твердости в зависимости от изменения температуры характерны для всех сталей, тугоплавких пластичных металлов, никеля, хрома, титана и их сплавов. При малых скоростях деформирования изменением температуры можно резко повышать отношение твердостей, а тем самым и формоустойчивость режущей кромки. При больших скоростях деформирования 150 [c.150]

Определение формоустойчивости режущей кромки для рассматриваемого случая представляет более сложную задачу, потому что неравномерный разогрев срезаемого слоя затрудняет определение напряжений, действующих на режущую кромку. Попытаемся определить формоустойчивость на основании ряда допущений. [c.151]

Из полученных зависимостей следует, что формоустойчивость режущей кромки не определяется постоянным числовым отнощением пределов прочности или твердости, а изменяется в процессе резания в зависимости от режимов обработки, причем определяющими факторами формоустойчивости являются температура контактных слоев и температура в зоне стружкообразования. Критерием формоустойчивости являются отношения [c.154]

Изменение критерия формоустойчивости режущей кромки из стали Р18 при резании меди и железа в зависимости от температуры резания [c.155]

Фиг. 138. Кривые изменения критерия формоустойчивости режущей кромки из быстрорежущей стали Р18 при резании различных материалов

Однако при высоких температурах интенсивность его значительно выше, а при превышении определенной температурной границы режущий инструмент вообще теряет свои свойства. Это объясняется потерей твердости и формоустойчивости режущей кромки при высоких температурах. [c.35]

Интенсивность износа твердосплавных инструментов, работающих при высоких скоростях резания, когда температура контактных слоев высока (более 900—950°С), определяется, главным образом, взаимным диффузионным растворением материала режущей части инструмента и обрабатываемой заготовки. Такой вид износа можно рассматривать как один из видов химического износа. Его величина определяется скоростью взаимного растворения материалов режущей части инструмента и обрабатываемой заготовки. Показателем износостойкости при химическом износе является инертность материала инструмента по отношению к обрабатываемому материалу. Оно определяется из температурных зависимостей коэффициентов диффузии и диаграмм состояния взаимодействующих пар. Этому виду износа не подвержены инструменты из быстрорежущей и инструментальных сталей, так как ИХ предельная температура, определяющая вязкую прочность (формоустойчивость) режущей кромки, ниже температуры начала диффузии. [c.148]

Для решения поставленной задачи необходимо уметь определять контактные напряжения, действующие на режущую кромку. Ввиду того, что этот вопрос недостаточно исследован, возникла необходимость прежде чем перейти к описанию формоустойчивости, остановиться на схемах стружкообразования, напряжениях в зоне стружкообразования и т. д. [c.40]

Кадмиевый резец при резании свинца получил округление кромки, после чего срезал стружку с различными толщинами среза (а = = 0,5 н 0,02 лш). Наблюдалось сильное налипание свинца на поверхность инструмента, что указывало на значительное трение. Усадка колебалась в пределах 4—7,5. В этом опыте отношение статических твердостей равно 3,6, фактическое отношение—1,4 (при переводном коэффициенте 2,5). Режущая кромка того же кадмиевого резца теряла формоустойчивость при резании олова. Наблюдалось сильное налипание олова на поверхность резца. Отношение статических твердостей было 2,2, а фактическое — меньше 1. [c.131]

При резании железа режущая кромка теряет формоустойчивость при температуре выше—1200° (а = 0,15 мм, и 800 м мин). Несколько ниже предельная температура для сталей SAE 1020 [c.157]

В табл. 31, 32, 33 соответственно приводится случай формоустойчивой режущей кромки, формонеустойчивой режущей кромки и случаи формонеустойчивости при режущем инструменте из хрупких материалов. В этих таблицах даются отношения пределов прочности, истинных пределов прочности, твердостей в исходном состоянии, а также отношения твердостей стружек обрабатываемого и режущего материалов. [c.133]

Интересно проследить изменение формоустойчивости режущей кромки при резании искусственно подогретого материала. Оговоримся, что пока не будем учитывать влияние скорости деформации на напряжения и будем оперировать механическими характеристиками, полученными статическими методами испытания. Ясно, что рассматриваемый случай далек от практических условий обработки и соответствует весьма малым (и = 0,0001 -н 0,0005м1мин) скоростям резания. [c.141]

В табл. 39—41 приведено изменение критерия формоустойчивости режущей кромки инструмента из стали Р18 при обработке меди, железа, стали SAE 1020, титана сталей 40 и 1X18Н9. В первых [c.154]

Фиг. 139. Кривые изменения критерия формоустойчивости режущей кромки из твердого сплава Т15К6 при резании различных металлов

Формоустойчивость режущей кромки может значительно измениться в зависимости от его гесметрических параметров. [c.159]

Среди многих факторов, влияющих на разбросы стойкости инструмента с покрытием, можно отметить также процесс разрушения покрытий на контактных площадках инструмента. Изучение этого процесса показало, что разрушение покрытий происходит наиболее интенсивно при потере формоустойчивости режущей части, отклонении от оптимальной толщины покрытия, неоптимальном отношении радиуса скругления режущей кромки к толщине покрытия. Исследованием установлено, что с повышением сопротивляемости деформации твердосплавной матрицы, а также при оптимальном соотношении Лд/р разбросы стойкости заметно снижаются. Значительное снижение разбросов стойкости наблюдается при использовании сплава ТТ10К8Б, который имеет минимальные изменения формы режущей части при максимальном износе задней поверхности в пределах 0,42—0,52 мм. Одновременно установлено, что минимальные разбросы стойкости обеспечивает шестислойное покрытие Ti—TiN—TiN, которое лучше сопротивляется разрушению в условиях пластического деформирования твердосплавной матрицы. [c.173]

Полученные зависимости имеют горбообразный характер. Для меди максимум формоустойчивости имеет место при 600°, далее, ввиду интенсивного отпуска быстрорежуш,ей стали, формоустойчивость резко снижается и режущая кромка теряет устойчивость формы при 850—900°. Какие бы ошибки ни следовали из наших предыдущих допущений, выше 900° динамический предел прочности меди превосходит предел прочности стали Р18, и режущая кромка должна деформироваться. Для железа режущая кромка находится на пределе фсрмоустойчивости при 800—850°. Этот результат отличается от полученного на основании статических методов испытания, по которому режущая кромка теряет формоустойчивость при более высоких температурах. [c.145]

При обработке меди режущая кромка инструмента из твердого сплава Т15К6 формоустойчива до температуры нлавления меди. Так как температура плавления является предельной, можно заключить, что скорость резания при обработке меди с точки зрения формо-устойчивости режущей кромки неограниченна. [c.157]

Т. е. режущая кромка формоустойчива, когда твердость инструмента при температуре опыта несколько больше твердости обрабатываемого материала в зоне стружкообразования. [c.158]

Приведенные факты указывают на то, что при резании закаленных материалов в зоне стружкообразования имеет место отпуск и снижение сопротивления пластической деформации, в противном случае режущая кромка инструмента из твердого сплава не может быть формоустойчивой. К примеру, в табл. 45 сведены значения твердости закаленной стали ХВГ при различных температурах. [c.159]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...