О температуре в контактных слоях

О ТЕМПЕРАТУРЕ В КОНТАКТНЫХ СЛОЯХ [c.19]

Распределение температур в контактной зоне трения. Основным путем диссипации энергии трения является превращение механической энергии в тепловую, в которую переходит около 95 о энергии, затрачиваемой на пластическую деформацию поверхностных слоев трения, и эта доля возрастает с увеличением степени деформации и повышением температуры [13]. Если в процессе приработки материал, вовлекаемый в пластическую деформацию, упрочняется, то площадь реального пятна контакта уменьшается и происходит локализация пластической деформации по глубине приповерхностного слоя. В результате более 90 % энергии трения рассеивается в малых участках поверхности трения, вызывая при больших скоростях деформации [c.147]

В том случае, когда температура резания близка к температуре плавления обрабатываемого материала, трение в контактных слоях не оказывает решающего влияния, так как твердость контактных слоев меньше, чем твердость в пластически деформируемой переходной зоне Н Н стр. м)- Допустив О, из уравнения (111) получим следующее условие формоустойчивости [c.158]

Одними из основных обстоятельств, позволивших выполнить аналитическое приближенное решение двухмерной задачи о тепло-и массообмене в контактном аппарате, является разделение пограничного слоя газа на два слоя (насыщенного и ненасыщенного газа) с обоснованной заменой сложного профиля распределения температуры и концентрации на две линейные функции. Это снимает математические трудности при решении задачи и в то же время обеспечивает достаточное приближение к сути физического явления. Кроме того, при расчете использовано уравнение относительной интенсивности тепло- и массообмена, позволяющее замкнуть систему уравнений, описывающих процесс. [c.123]

Вторая зона (П) —зона (см. рис. 2.3, в) наибольшей интенсивности деформации. Зерна металла при перемещении макси.мально удлиняются, сжимаются и поворачиваются. Образуется четкая текстура, имеющая разный характер по толщине зоны. В контактной области происходит дополнительное деформирование материала вследствие его торможения при трении о переднюю и заднюю поверхности инструмента, а также частичного его смятия округленной режущей кромкой. В том случае, когда контактные температуры доходят до величин, близких к температуре плавления, на контактной поверхности движущегося металла образуется тонкий сильно деформированный и оплавленный слой. [c.31]

При рассмотрении вопросов трения и износа режущих инструментов необходимо иметь представление о состоянии контактных слоев трущихся пар. Последнее в значительной степени зависит от температуры этих слоев. Поэтому прежде чем изложить основные вопросы износа режущего инструмента, нужно привести некоторые данные о температуре контактных слоев режущего и обрабатываемого материала — температуре резания. [c.19]

Проведенные на этой установке опыты позволили впервые получить данные о работе контактной камеры экономайзера при высокой температуре исходной воды. Эти данные были впоследствии использованы при проектировании промышленных установок па Бердичевской электростанции. Следует отметить, что обе описанные выше опытные установки предназначались в первую очередь для определения степени нагрева воды и охлаждения газов в зависимости от геометрической характеристики насадки и режимных параметров. Теплообмен и аэродинамическое сопротивление изучались попутно, поэтому точность полученных результатов по теплообмену сравнительно невелика. К тому же опыты проводились в ограниченном диапазоне начальной температуры газов и только в слое беспорядочно лежащих колец малых размеров. [c.51]

Диаграмма состояния Si-Tb не построена. В работе [1] приведен участок линии ликвидуса со стороны Si при концентрации от О до 40 % (ат.) ТЬ (рис. 588). Синтез сплавов осуществляли в вакууме методом диффузионных пар из Si в виде монокристаллов и фольги ТЬ чистотой 99,911 % (по массе). Образцы выдерживали 30 мин при температуре контактного плавления. Толщину слоя Si, растворенного в ТЬ, определяли при помощи компаратора ИВА-2. [c.294]

Основное возражение против такого механизма сводится к низкой температуре аустенитного превращения (727 против 911°С для чистого железа). В работах А.П. Гуляева [11] этот эффект объяснен с позиций понятия о контактном плавлении, которым обусловливают низкую температуру плавления эвтектик. Применяя эти представления к рассмотрению механизма а -> 7-превращения, А.П. Гуляев делает вывод о том, что 911°С - это температура перехода в 7-фазу границ зерен феррита, находящихся в контакте с такими же ферритными зернами. Температура же превращения в 7-железо пограничных слоев феррита, находящихся в контакте с цементитом, соответствует линии диаграммы состояния. Этим и объясняется возможность протекания а - - 7-превращения при такой низкой температуре. [c.8]

В реальных условиях на взаимной поверхности двух соприкасающихся слоев может наблюдаться скачок температуры из-за несовершенства контакта между слоями. Тепловой поток, передаваемый через стенку, в этом случае уменьшается. Подробнее о контактных сопротивлениях см. в [] 19]. [c.185]

Характеристикой способности припоя к растеканию по паяемому материалу может служить величина контактного угла 0, а также площадь под растекшимся припоем или толщина слоя растекшегося припоя. Сопоставление результатов возможно только прн испытании по одинаковой методике. Судить о способности жидкого припоя к смачиванию паяемого материала припоем при растекании на образцах, охлажденных до комнатной температуры, можно лишь в известном приближении. Для более точной оценки контактного [c.63]

Если не опираться на теоретические основы процесса резания металлов, то невозможно ни спроектировать научно обоснованный технологический процесс, ни дать оценку его эффективности. Производительность и себестоимость технологического процесса определяются временем, которое затрачивается на выполнение отдельных операций, и зависит от установленных на них режимов резания. Сознательное назначение режима резания невозможно без знания основных законов производительного резания, базирующихся на процессах, происходящих в зоне деформации и на контактных поверхностях инструмента. Качество выпускаемых деталей определяется точностью их геометрических форм и шероховатостью обработанной поверхности. При определенной жесткости детали макрогеометрические погрешности формы зависят от величины и направления сил, действующих в процессе обработки. Таким образом, при точностных расчетах, базирующихся на жесткости технологической системы СПИД (станок — приспособление — инструмент — деталь), нужно уметь определять силы резания и знать, от чего зависят их величины и направления действия. Погрешности формы детали, вызванные разогреванием детали и инструмента, можно рассчитать, зная температуру детали и инструмента, для чего необходимо иметь сведения о тепловых явлениях, сопутствующих превращению срезаемого слоя в стружку. Надежность функционирования технологического процесса определяется возможными отказами по точности обработки и стойкости инструмента. Анализ возникновения отказов и установление путей их устранения возможны на основании изучения характера изнашивания инструментов и статистической теории их стойкости. [c.4]

Несмотря на то, что доля тепла, уходящего в инструмент, очень мала, средняя температура е на передней поверхности инструмента (см. рис. 114) в несколько раз превосходит среднюю температуру стружки. Поскольку температура контакта на передней поверхности приблизительно равна температуре контактной поверхности стружки, то это свидетельствует о том, что температура различных слоев стружки по ее толщине неодинакова, убывая по мере приближения к свободной стороне стружки. [c.152]

В заключение необходимо отметить, что при резании сталей на высоких скоростях, когда температура контакта превышает Ас , структурные и фазовые превращения в контактных слоях всегда происходят или частично, или полностью и это надо принимать во внимание. Необходимость обсуждения вопросов о явлениях, наблюдаемых в тончайших поверхностных слоях трущихся тел, в частности, при трении стружки об инструмент, вытекает из неоспоримого положения, что свойства именно этих непосредственно вступающих в контакт слоев отличаются от свойств основного металла и определяют инте1гсивность изнашивания режущего инструмента. [c.38]

В лаборатории износостойкости Института машиноведения АН СССР М. М. Хрущов и Р. М. Матвеевский разработали новый метод [1] и машину [2] для оценки смазочной способности масел в условиях высоких контактных давлений по температурному критерию. В основу метода положено представление о критической температуре как главном факторе, определяющем предельную прочность граничного слоя масла на поверхности трения. Созданная для испытания масел температурным методом четырехшариковая машина КТ-2 обеспечивает при нагреве масла в объеме получение достоверных данных о величине температуры в контакте трущихся поверхностей вследствие чрезвычайно низкой скорости скольжения (0,4 мм1сек), при которой исключено повышение температуры в контакте от работы трения. Применение в качестве рабочих образцов на этой машине стальных закаленных шариков дает ряд преимуществ, в частности, легко решается вопрос обеспечения точной геометрической формы образцов, одинакового материала и твердости. В то же время применение схемы трения четырех шариков затрудняет проведение испытания масел температурным методом при сочетании различных пар материалов, так как изготовление однородных по качеству шариков из различных металлов и сплавов представляет значительные трудности. [c.176]

При температуре воды, равной точке росы 9 р, парциальное давление водяных паров в газах и в пограничном слое у поверхности воды равны. При парциальное давление водяных паров у поверхности воды больше, чем в газах, и подогрев воды происходит с испарением и увлажнением газов. После достижения водой температуры вода испаряется при постоянной температуре <) = onst. Наоборот, при нагреве воды до температуры < в р парциальное давление водяных паров в газах больше, чем у поверхности зоды, и непосредственно на входе дымовых газов в контактную камеру начинаются конденсация водяных паров, содержащихся в газах, и, следовательно, их осушение. В случае, если начальная температура воды ниже, а конечная выше др, то в условиях противотока газов и воды в нижней зоне контактной камеры, т. е. в области более горячих дымовых газов и воды с О>0 р, имеют место испарение части подогреваемой воды и увеличение содержания паров в газах, а в зоне, где -fXiJp, происходит конденсация водяных паров, как вновь образовавшихся, так и поступивших в контактную камеру экономайзера с дымовыми газами. [c.11]

Рис. 111-15. Зависимость температуры воды О2 и уходящих газов /ух на выходе из контактной камеры от среднего влагосодержания парогазовой смеси при противоточном нагреве воды в контактной камере, заполненной керамическими кольцами размерами 50X50X5 мм (высота слоя 484 мм) при = 100 -170 °С и О) = 2,34-2,9 м/с.

Некоторые результаты исследований приведены на рис. 1V-5, на котором показаны зависимости перепада температур Л/ уходяш,их из контактной камеры дымовых газов г ухиводы на входе в контактную камеру -б ] (т. е. водой первого контура на выходе из промежуточного теплообменника) от коэффициента орошения WjG (кривые / и 2). На этом же рисунке показана зависимость от WjG приращения температуры воды второго контура 6t, нагреваемой в промежуточном теплообменнике (кривые 3 ц 4). Характер приведенных кривых вполне закономерен. С увеличением относительного расхода воды разность между температурами газов и воды на холодном конце контактной камеры уменьшается до 5 °С, что свидетельствует о возможности достаточно глубокого охлаждения дымовых газов при высоте слоя насадки 1,2—1,5 м и противотоке теплоносителей [85]. Следует при этом отметить заметное влияние высоты насадки на разность температур At=ty — Oi, причем это влияние гораздо сильнее, чем при работе контактной камеры на продуктах сгорания газа. Да и высота насадочного слоя при [c.107]

При неправильной эксплуатации контактных экономайзеров, в частности при омывании горячими газами слоя неорошаемых керамических колец, а затем, после нагрева колец до температуры, близкой к температуре газов, при подаче на кольца холодной воды последние растрескиваются, разламываются на куски, уплотняются, что приводит к заметному повышению аэродинамического сопротивления экономайзера. Следует попутно указать, что при загрузке кольцевых насадок навалом они и без растрескивания имеют склонность к уплотнению слоя и соответственно к повышению его сопротивления. Следовательно, подача горячих газов в контактную насадочную камеру, как уже указывалось, не должна предшествовать подаче воды. Соответственно при выключении экономайзера сначала отключают подачу дымовых газов, а затем воды. При нагреве воды до 50— 60 °С и более начинают активно выпадать соли временной жесткости. При работе экономайзера на исходной воде средней и высокой жесткости это может привести к постепенному заносу насадочного сл оя солями. Особенно часто это наблюдается при загрузке кольцевых насадок малого размера (менее 35x35 мм) навалом, поскольку в подобных случаях образуется много застойных зон, характеризующихся более высокой локальной температурой воды и практически нулевой скоростью ее. Следить за накоплением в слое насадки солей и взвешенных частиц практически можно только по изменению аэродинамического сопротивления его. Этим же определяется и частота остановок экономайзеров для осмотра насадочного слоя, а при необходимости — и замены его. Люк в корпусе экономайзеров, находящийся у опорной решетки, предусмотрен именно для этой цели. [c.231]

Погрешности определения значений плотности теплового потока на облучаемой поверхности, зависящие от наличия контактного слоя, оцениваются косвенно путем сравнения избыточных температур, фактически измеренных (о,Т) и теоретически рассчитанных для поверхности полуограниченного тела без контактного слоя в идентичных условиях облуче1. ля. [c.687]

Таким образом, для того чтобы разрушить (расплавить) кристаллические слои, образующие молекулярный контакт с поверхностью нерастворимой примеси, может потребоваться значительный перегрев выше температуры плавления. Частица нерастворимой примеси является активной в перегретом расплаве, если на ее поверхности сохраняется слой основного вещества. При расплавлении основного вещества и небольшом перегреве расплава активные участки контактного слоя разрушаются не полностью. Частично оплавленный контактный слой может служить ц. к. в переохлажденном расплаве, причем скорость образования зародышей обусловлена наличием дефектов на оплавленном слое. Активированные частицы примеси могут служить ц. к. как готовые кристаллики, если их структура максимально подобна структуре модифицируемой стали. Если же структура контактного слоя отличается параметром решетки, навязанным подложкой, то работа образования зародышей должна быть несколько большей. При увеличении перегрева будут разрушаться и дезактивироваться те участки контактного слоя, которые слабее связаны с поверхностью примеси (более гладкие участки). При очень большом перегреве расплава происходит разрушение всех участков контактного слоя, т. е. полная дезактивация нерастворимых примесей. О. Д. Козачковский теоретически исследовал влияние рельефа поверхности нерастворимой примеси на процесс кристаллизации жидкостей. Температура дезактивации нерастворимой примеси тем выше, чем уже выемка, в которой может находиться кристаллик, являющийся составной частью контактного слоя. Кристаллизация расплава, в котором находятся активированные примеси, начнется не при температуре кристаллизации, поскольку в этом случае размеры активных поверхностей частичек должны были бы быть бесконечно большими. Частички активированной нерастворимой примеси могут стать ц. к. в расплаве, если их размеры соответствуют величине критического зародыша при том или ином переохлаждении. Переохлаждение теперь будет определяться не спонтанно возникающими ц. к., а размерами активированных примесей. [c.129]

За последние 10—15 лет усилилось внимание к проблемам физики резко неоднородных по составу и структуре границ раздела в металлических системах. Научно-технический прогресс в таких важных областях, как коррозионные явления, вакуумная техника, процессы при трении и смазке и многих других, требует детальных сведений о микроскопической природе поверхности твердого тела и поверхностных явлений. Исследования структуры и свойств поверхностей твердых тел показывают, насколько сложны и разнообразны поверхностные явления. При трении эти поверхности взаимодействуют между собой непосредственно или через смазочную среду поэтому нетрудно представить, насколько многообразны физико-химические процессы в контактной зоне, протекающие на фоне механического взаимодействия поверхностей. Например, решение такой проблемы при трении, как деформируемость материала в тонком поверхностном слое, связанная с дислокационным, диффузионным и самодиффузионным механизмами пластичности в широком интервале температур, скоростей и деформаций, связано с большими экспериментальными и теоретическими трудностями. [c.3]

Квазижидкое течение металла в условиях высоких давлений и деформации сдвига при трении. Уменьшение площади реального контакта вследствие упрочнения материала в процессе приработки приводит к значительному увеличению нормального давления в пятне контакта, а локализация пластической дефор.мации по глубине приповерхностного слоя обусловливает значительное возрастание относительной скорости деформации, которая в условиях, приводящих к формированию ЛКС [8—11], достигает значений около 10 с . Следовательно, деформация микрообъела металла в области пятна контакта при трении происходит в экстремальных условиях высоких нормальных давлений и высоких скоростей деформации сдвига, на несколько порядков превышающих скорости деформации при традиционных методах исследования ползучести металлов. В этих условиях экстраполяция классических концепций деформации может приводить к заблуждениям, поэтому объяснение механиз.ма пластической деформации металла в установившемся режиме граничного трения, начиная с определенных скоростей скольжения, должно базироваться на представлениях о механизмах динамической деформации металла в условиях высоких давлений, высокоскоростных деформаций сдвига и, кроме того, больших градиентов температур по глубине контактной зоны, которые неизбежно должны возникать при высокоскоростной пластической деформации. микрообъемов материала в поверхностных слоях трения. [c.150]

Во второй ситуации количество отводимой теплоты -f 2 + 9з + 94 меньше суммарного ко.чичества генерируемой теплоты 26 = 6i + бг + бз + б4-При этом в тонком приграничном слое, прилегающем к контактным площадкам 1-2-5-6 на передней и 1-2-7-8 на задней поверхностях резца, остаточное количество теплоты 5 увеличивается, что приводит к повышению температуры лезвия. Количество теплоты q может быть сравнительно мало, но ег о бывает достаточно, чтобы температура в малой массе, образующей приграничные слои на задней и передней поверхностях лезвия, повысилась на несколько десятков градусов. [c.110]

При резании с плазменным нагревом обрабатываемого материала контактные давления на задней поверхности режущего лезвия существенно уменьшаются по сравнению с давлением при резании без нагрева. Снижаются также и нагрузки, действующие на переднюю поверхность. Это содействует снижению эквивалентных напряжений для задней поверхности режущего лезвия. В этом же направлении действует снижение тк, связанное с повышением температуры контактных слоев обрабатываемого материала в условиях ПМО, о чем свидетельствуют данные расчетов и экспериментов. Так, в ТПИ с помощью теплофизического анализа показано, что при ПМО заготовок из стали 12Х18Н9Т температура на поверхности контакта между инструментом и поверхностью резания на 300... 350°С выше, чем при обычном точении, и достигает 600... 620°С. Хорошо согласуются с этими данными результаты экспериментов по изучению температур в зоне резания, выполненных в ЛПИ при свободном [c.109]

Известно, что на границе жидкого и твердого металлов существует контактное электрическое сопротивление Оно зависит от электрического сопротивления собственно контакта определяющегося степенью смачиваемости твердой поверхности жидкостью и дополнительных сопротивлений, вносимых промежуточными слоями (твердыми — окисленными, осажденными из газовой фазы, выпавшими из расплава газообразными - адсорбированными из расплава). Экспериментально установлено, что при полной смачиваемости стенки = 0. О порядке значений дополнительных сопротивлений можно судить по экспериментальным данным, приведенным в ряде работ при примерно однородной температуре контактной зоны [19]. Властности, для контакта электрода из нержавеющей стали с различными легкоплавкими расплавами в [16] получено сопротивление естественных оксидных пленок приблизительно 10 Ом-м и искусственно созданных толстых оксидных пленок 10 -10 Ом-м . Сопротивление, обусловленное наличием пленок физической адсорбции, составляет при комнатной температуре 10 —10 Ом-м [16]. По имеющимся в литературе данным различных авторов, полученным экспериментально при комнатной температуре, суммарное сопротивление контакта электрода из меди с легкоплавкими расплавами имеет порядок 10 — 10 Ом-м , что близко к даштым [16]. Известно также, что сопротивление, вносимое рыхлыми осажденными слоями, а также возникающее в случае химического взаимодействия контактирующих сред, может принимать любые, неограниченно большие значения [19]. Прямые данные по контакту твердых металлов с высокотемпературными расплавами в литературе отсутствуют. [c.19]

А. Т. Гриневича и других. При сравнительно малой высоте насадки заметное влияние Hw на теплоотдачу объясняется также значительной долей полых концевых участков в поднасадочной и наднасадочной зонах в общем тепловосприятии контактной камеры. Заметна зависимость коэффициента теплообмена от температуры газов с увеличением ее он снижается, хотя количество передаваемой теплоты возрастает (см. рис. III-11 и П1-12). Данные об аэродинамическом сопротивлении насадоч-ного слоя (рис. 1П-14) свидетельствуют о значительном влиянии на него w и Hw- [c.63]

Анализ кривых, представленных на рис. III-31, позволяет ответить на многие практические вопросы, возникающие при конструировании контактных экономайзеров. Несмотря на определенный разброс опытных точек, вызванный различием во вла-госодержании d и температуре поступающих в экономайзер дымовых газов и, а также в начальной температуре воды -б , все же можно сделать совершенно определенные выводы 1) при противотоке газов и воды последнюю можно нагреть до более высокой, чем при прямотоке, температуры, причем разница особенно велика при малом коэффициенте орошения IF/G 2) при загрузке навалом кольцевых насадок размерами 50x50x5 мм разница в температуре нагрева воды при разной высоте слоя (1,53 и 0,5 м), но при прочих равных условиях, невелика и составляет от 5—10 °С в области малых коэффициентов орошения до 2—3 °С при WIG>6- 8 кг/кг. Этот факт свидетельствует о том, что при загрузке колец навалом высота слоя 1,53 м явно завышена, поскольку в определенной части слоя процесс тепло- [c.85]

O Of6eHHO отрицательно влияние присосов воздуха на участке газового тракта котел — контактный экономайзер, где они непосредственно снижают температуру газов, что в сочетании с уменьшением влагосодержания приводит к резкому падению теплопроизводительности контактного экономайзера при одно-временнном повышении его аэродинамического сопротивления (если речь идет о действующей установке). При проектировании же новой схемы установки контактных экономайзеров для использования теплоты газов с высоким коэффициентом избытка воздуха возрастают капитальные затраты из-за увеличения площади сечения агрегата (при заданной скорости) и высоты насадочного слоя (вследствие понижения интенсивности тепло- и массообмена). Последнее приведет и к повышению аэродинамического сопротивления. [c.235]

Основные закономерности поведения сварного соединения с развитой неоднородностью свойств при комнатной температуре были изучены Н. О. Окербломом 162]. Им было показано, что в условиях расположения прослоек перпендикулярно направлению действующих усилий разрушение наиболее вероятно в наименее прочной (мягкой) прослойке при приложении же усилия вдоль прослоек, как правило, трещины первоначально появляются в твердой прослойке, обладающей обычно наименьшей пластичностью. При малой ширине прослоек и поперечном приложении усилия необходимо учитывать эффект контактного упрочнения со стороны соседних слоев. При этом в мягкой прослойке создается жесткое объемное напряженное состояние, упрочняющее ее, а в твердой — возникает составляющая касательных напряжений, что приводит к снижению прочности прослойки и повышению ее пластичности. [c.58]

Результаты многих исследований показывают, что степень повреждения при фреттинге, выражаемая, например, потерей массы образца вследствие отделения частиц износа, возрастает с увеличением амплитуды проскальзывания во многих случаях по линейному закону. Повреждение поверхностных слоев от фреттинга возникает при весьма малых контактных давлениях и возрастает с ростом давления до определенных пределов, после чего происходит стабилизация или даже уменьшение повреждений. Степень повреждения растет приблизительно по линейному закону с увеличением числа циклов относительных скольжений, несколько уменьшается с ростом частоты смещений (при одном числе циклов) в случае стальных образцов. Определенную роль играет также температура, среда, материал трущихся пар и другие факторы [52, 691. Трещины усталости при фреттинг-корро-зии образуются при весьма малых напряжениях (для углеродистой стали при о — 3-7-5 кгс/мм ). При низких напряжениях скорость развития поверхностных трещин усталости настолько мала, что не приводит к увеличению их размера до критического при весьма большом числе циклов. Поэтому сопротивление усталости деталей с напрессовками можно характеризовать двумя пределами выносливости по разрушению и по началу образования неразви-вающихся трещин. [c.108]

О. Е. Осинцев, Н. А. Баресков и др. исследовали контактно-реактивную пайку алюминиевого сплава 01911 через прослойку серебра (15—25 мкм), нанесенную плакированием пр.и температуре 200° С с обжатием 45-50%. Слой серебра может быть нанесей только на одну из соединяемых деталей. Пайка возможна в вакууме 5 10 мм рт. ст. с прижимом деталей за счет атмосферногЬ давления с нагревом при температурах 575—600 С в течение 10— 15 мин, в том числе выдержка при оптимальной температуре пайки (590 5)° С в течение 5—7 мин. [c.261]

Как показывают опыты [89], прокатка заготовок из молибдена, титана и стали на воздухе сопровождается значительно меньшим охлаждением поверхности, чем в вакууме, что, очевидно, вызвано теплоизолирующими свойствами толстого слоя окалины. Характер изменения температуры поверхности по длине очага деформации у этих материалов также различен. В отличие от молибдена и стали прокатка титана характеризуется выпуклыми кривыми изменения контактной температуры с подъемом в начале дуги захвата и незначительным снижением в конце. Выявленная особенность обусловлена весьма низким значением коэффициента теплопроводности титана, значение которого существенно меньше, чем у молибдена, и значительно ниже, чем у стали. Во время деформации в результате охлаждения поверхностного и разогрева внутренних слоев перепад температуры по сечению увеличивается, достигая макси 1ального значения к моменту выхода из очага деформации. Все это свидетельствует о сложном характере процессов, происходящих на [c.163]

При численной оценке нужно проявлять известную осторожность. Дело в том, что в отраженной волне температуры обычно столь высоки, что теплоемкость газа вследствие диссоциации, ионизации и т. д. не постоянна. Строго говоря, параметры отраженной волны следовало бы рассчитывать, пользуясь реальными термодинамическими функциями газа. Однако для грубой оценки можно воспользоваться формулами (4.6), выбрав для показателя адиабаты некоторое эффективное значение. В разреженном газе в области диссоциации или ионизации можно принять, для оценки, например, у = 1,20. Это дает р /р1 13, д4/р1 л 6, Т, /Т1 2,17. В тяжелых одноатомных газах можно получить в отраженной ударной волне десятки тысяч градусов. В воздухе при начальном давлении Ро = 10 мм рт. ст. и скорости падающей волны О Ъ км/сек, когда 5800° К, д1/ро Ю, в отраженной волне 8600° К, д4/р1 л 7 (эти данные получены с учетом реальных термодинамических свойств). Реальный процесс в ударной трубе протекает гораздо сложнее, чем это рисуется идеализированной схемой, изложенной выше. Ударная волна становится стационарной не сраэу после разрыва диафрагмы, а лишь-спустя некоторое время. Играют роль трение о стенки, взаимодействие-с пограничным слоем, особенно в отраженной ударной волне, неравномерность нагрева по сечению трубы, потери энергии через стенки и на излучение (при очень высоких температурах), перемешивание газов, у контактного разрыва и многие другие эффекты (см. об этом [2, 4, 5, 19] там же имеются ссылки на многие оригинальные работы). [c.206]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...