Дуга захвата

При прокатке картина является более сложной. Разница в степенях деформации по сечению зависит от соотношения между длиной дуги захвата / к средней высоте сечения прокатываемой полосы h v- [c.393]

Удельное давление при прокатке — Распределение по дуге захвата 8 — 876 [c.152]

Дуга захвата АВ (фиг. 1) определяет участок, на протяжении которого валок соприкасается с прокатываемым металлом. Длина этой дуги обычно вычисляется по уравнению [c.874]

В табл. 2 (а, б, bj приведены результаты этих решений в виде уравнений удельного давления и эпюр распределения удельного давления и сил трения по дуге захвата. В целях упрощения решения уравнения (И) дуга захвата приравнена дуге параболы и в одном случае — хорде. Неточности в вычислении от этого допущения весьма незначительны. [c.876]

Эпюры распределения удельного давления и сил трения по дуге захвата [c.877]

Дуга захвата приравнена дуге параболы Для зоны отставания [c.877]

Дуга захвата приравнена хорде (формулы автора) [c.877]

Дуга захвата приравнена дуге параболы Для зон отставания и опережения [c.877]

Все три указанные теории удельного давления основаны на предположении, что прокатываемый металл по поверхности валков имеет скольжение на протяжении всей дуги захвата. В зоне отставания это скольжение происходит против направления вращения валков, а в зоне опережения — по направлению вращения валков. [c.878]

В зонах скольжения эпюра удельного давления ограничивается, как и по теории сухого трения, вогнутыми кривыми, а в зоне прилипания— выпуклой кривой, имеющей куполообразную вершину вблизи нейтрального сечения. Этот характер эпюры удельного давления подтверждается экспериментальными исследованиями распределения удельного давления по дуге захвата [4, 20]. [c.878]

Среднее удельное давление прокатываемого металла на валки определяется как средняя ордината эпюр распределения удельного давления по дуге захвата (см. табл. 2) [c.883]

Увеличение дуги захвата в результате упругого сжатия валков происходит больше в сторону выхода металла из валков, чем в сторону входа, и поэтому точка приложения равнодействующей давления будет одновременно с деформацией валков смещаться по направлению прокатки [20]. [c.887]

Центральный угол а называется углом захвата, дуга аЬ, соответствующая углу захвата, называется дугой захвата (рис. 121). [c.259]

Дуга захвата аЬ, соответствующая центральному углу а, равна ab=Ra, или после подстановки значения угла захвата получим ab = ln7 Y hR, где R — радиус валка, мм. [c.259]

Для уменьшения трения в зону деформации подают различные смазочно-охлаждающие жидкости вода, эмульсии, масла и т. д. Трение при обработке металлов давлением отличается от трения в узлах машин интенсивным обновлением поверхности металла, изменением рельефа поверхности рабочего инструмента, значительной температурой в зоне трения, большим перепадом давления по длине дуги захвата, изменением механических свойств металла, переменным значением скорости относительного смещения трущихся поверхностей. При прокатке полосы на гладкой бочке значение коэффициента трения находится в пределах 0,5. [c.260]

При прокатке полосы в гладких валках площадь контакта Fk определяется формулой к = [(Ьо+Ь)/я]/2, где 1д — длина дуги захвата Ь = Ьо + АЬ — ширина полосы после прокатки. [c.263]

Восстановитель 69 Дуга захвата 259 [c.356]

Определение длины очага деформации. Длина очага деформации I — АС — горизонтальная проекция дуги АВ, по которой валок соприкасается с металлом. Дуга АВ называется дугой захвата (рис. 16). [c.32]

Определение угла захвата. Углом захвата называют центральный угол а, соответствующий дуге захвата АВ. Угол захвата -можно найти, определив косинус угла а (рис. 16) [c.33]

Если заменить дугу захвата АВ хордой, то можно для определения угла захвата получить более простую, но менее точную формулу [c.33]

Влияние ширины полосы. Ширина полосы влияет на уширение, пока она невелика. С увеличением ширины полосы при постоянном обжатии сопротивление сил трения перемещению металла в продольном направлении остается практически постоянным, так как длина дуги захвата не изменяется. В то же время с увеличением ширины полосы сопротивление перемещению металла в поперечном направлении возрастает, что приводит к уменьшению ушире-" ния. При достаточно большой ширине полосы сопротивление поперечному течению металла становится настолько большим, что уширение прекращается. [c.44]

Влияние коэффициента трения. Увеличение коэффициента трения на контактной поверхности приводит к росту сил трения, действующих как в продольном, так и в поперечном направлениях. Поэтому влияние коэффициента трения определяется соотношением длины и ширины контактной поверхности. Так, при прокатке узких полос, когда длина дуги захвата больше ширины очага деформации, увеличение коэффициента трения приводит к большему возрастанию сил трения и, следовательно, сопротивления перемещения металла в продольном направлении по сравне-44 [c.44]

Уравнение (21) получено с использованием ряда допущений, которые приводят к погрешностям. Экспериментальные данные показывают, что замеренная дуга захвата на 12—20% больше, чем рассчитанная по формуле (21). [c.51]

Увеличение диаметра валков при одинаковом обжатии Л/i способствует удлинению дуги захвата (/ == Поэтому с [c.52]

Множитель 2 означает, что моменты возникают на двух валках, соприкасающихся с полосой. Плечо а обычно представляют как часть дуги захвата [c.54]

Сложность определения момента прокатки заключается в выборе коэффициента ip, значение которого зависит от характера распределения давления по дуге захвата. Обычно принимают для горячей прокатки г ) = 0,5, а для холодной г[ — 0,35- 0,45. [c.55]

Фиг. 2202. Пьезоэлектрическая мессдоза для измерения удельного давления металла по дуге захвата при прокатке. На экспериментальном прокатном стане вместо верхнего валка устанавливается вращающийся сегмент 1 с мессдозой. Давление металла при опытной прокатке передается посредством штифта 2. установленного заподлицо с поверхностью сегмента 1, через пластину 3 на кристаллы кварца 4. Положение штифта 2 корректируется винтами 5. Выводной проводник проходит через трубку пз высококачественного изоляционного материала к центру мессдозы и далее через отверстие в ней к усилителю.

Дуга АС (рис. 162), по которой прокатываемый металл соприкасается с валками, называется дугой захвата, а центральный угол АОС, соответствующий этой дуге, углом з а-. вата (а). [c.360]

Дугу АВ, по которой верхний валок соприкасается с металлом при установившемся процессе прокатки, называют дугой захвата. Центральный угол а, соответствующий дуге захвата, представляет собою угол захвата. [c.313]

При установившемся процессе прокатки, когда передний конец полосы вышел из валков на определенную величину (рис. 116,6), контакт полосы с валками происходит по всей дуге захвата,что приводит к изменению соотношения между углом трения и углом захвата. В этом случае обычно обеспечивается нормальный процесс прокатки при [c.316]

В большинстве случаев при обработке металлов давлением силы трения препятствуют движению деформируемого тела и поэтому являются реактивными. Только в отдельных случаях силы трения направлены в сторону движения тела и являются активными. Так, в начале дуги захвата полосы валками при прокатке в месте контакта действуют силы трения, втягивающие полосу в зазор между валками. Активное действие сил трения наблюдается также при волочении трубы на длинной подвижной оправке. В этом случае силы трения между трубой и оправкой направлены в сторону движения трубы и являются активными, а силы трения трубы о волоку направлены против движения и являются реактивными. [c.16]

Теоретические зависимости и их экспериментальная проверка. Теоретический анализ формы и размеров очага деформации (рис. 1, б) показал, а экспериментальная проверка подтвердила, что при прокатке с возрастающим обжатием точка D выхода металла из валков смещается в сторону прокатки, а с убывающим — в противоположном направлении на величину угла смещения ф, который равен углу кли-новидности участка "ф. Таким образом, в рассматриваемом процессе, кроме понятия дуги захвата металла валками, определяемой углом а, целесообразно пользоваться понятием дуги контакта , определяемой углом о о, причем Mq = а f ф. [c.39]

Приблил ённо подсчёт истинной длины дуги захвата с учётом упругого сжатия валков может быть произведён по формуле [c.882]

Среднее давление зависит от многих параметров процесса прокатки сопротивления металла деформации К, обжатия, коэффициента внешнего трения /, отношения длины дуги захвата к средней толщине полосы IJ Ih p, натяжения внешних частей полосы, упругой деформации валков и т. д. Для случая прокатки широких полос (АЬ = 0) среднее давление определяется формулой А. И. Целикова [c.263]

В качестве основного решения задач ОМД Г.Я.Гун предложил использовать гармонические поля скоростей, построенные с помощью интеграла К.Шварца-Э.Кристоффеля (П3.35). Необходимые элементы теоретических основ применения этого интеграла изложены в п. ПЗ.1.4. Здесь использование ингеграла К.Шварца-Э.Кристоффеля рассмотрим на примере течения сплошной среды в области, которую можно использовать для аппроксимации очага деформации при прессовании, волочении или прокатке (с заменой дуги захвата хордой) в условиях плоской деформации (рис. 69). [c.223]

Как показывают опыты [89], прокатка заготовок из молибдена, титана и стали на воздухе сопровождается значительно меньшим охлаждением поверхности, чем в вакууме, что, очевидно, вызвано теплоизолирующими свойствами толстого слоя окалины. Характер изменения температуры поверхности по длине очага деформации у этих материалов также различен. В отличие от молибдена и стали прокатка титана характеризуется выпуклыми кривыми изменения контактной температуры с подъемом в начале дуги захвата и незначительным снижением в конце. Выявленная особенность обусловлена весьма низким значением коэффициента теплопроводности титана, значение которого существенно меньше, чем у молибдена, и значительно ниже, чем у стали. Во время деформации в результате охлаждения поверхностного и разогрева внутренних слоев перепад температуры по сечению увеличивается, достигая макси 1ального значения к моменту выхода из очага деформации. Все это свидетельствует о сложном характере процессов, происходящих на [c.163]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...