Циклов число относительное

При испытаниях на износ абразивную шкурку материалов в условиях, имитирующих износ полимерных н деревянных покрытий, применяют машину МИВ-2 (рис. 15), с помощью которой определяют линейный износ образца по истечении заданного числа циклов сложного относительного движения образцов и абразива. [c.229]

Трение сопровождается износом — разрушением материала в результате многократного нарушения фрикционных связей. Отделение материала происходит при различном числе циклов — числе воздействий на фрикционные связи однократном при срезе, многократном — при упругом и пластическом оттеснении. Вид нарушения фрикционной связи зависит от относительной глубины внедрения материала и его механических свойств. [c.30]

Наибольшая алгебраическая разность значений кинематической погрешности передачи за полный цикл изменения относительного положения зубчатых колес (т. е. в пределах числа оборотов колеса, равного частному от деления числа зубьев шестерни на общий множитель х чисел зубьев обоих зубчатых колес передачи) [c.59]

Временная зависимость проявляется в существенном снижении прочности при действии переменных напряжений. На рис. 36 показаны кривые малоцикловой установки материала АГ-4С при пульсирующем растяжении и разных частотах нагружения. Структурная неоднородность стеклопластиков проявляется в значительном разбросе долговечности при постоянной амплитуде напряжений (рис. 37). Характерно проявление порога чувствительности по циклам при относительных напряжениях, больших чем у металлов. Результаты хорошо описываются функцией распределения Вейбулла = 1 —ехр — близкой к нормально логарифмическому закону распределения, где Р,у — вероятность разрушения при числе циклов М N — порог чувствительности по циклам и р — параметры. [c.65]

Вычисление длины резания связано с длиной траектории, определяемой по табл. 3.1 за текущий угол поворота заготовки 0 = п 360°, где п - число относительных оборотов. Работа А и мощность Р при переменной силе резания определяются интегральной суммой значений текущей силы резания по длине траектории с учетом числа режущих лезвий (см. рис. 7.3, блок 9) и далее по циклу (см. рис. 7.3, блоки 11-13) структурной схемы алгоритма расчета. [c.221]

Хотя такие равные числа в строках повторяются, эти пары значительно отличаются друг от друга, и выбор действительной частоты, содержащейся в группах и гармоники, может быть сделан по разности фаз соответствующего члена полинома и по известному сдвигу двух циклов измерений относительно друг друга на величину 8о (в угловых координатах). При этом, если мы располагаем двумя циклами измерений по каждому из чисел N1 и можно воспользоваться уравнениями (5. 17) и (5. 18) и установить, какое из равных чисел, найденных в строках групп к и йа. удовлетворяет этим равенствам. Найденное число и есть искомая частота п. Можно пользоваться также равенствами (5. 15), подставляя в них числа из равных пар по строкам к и к , учитывая при определении фазы гармоники, каким из двух равенств проверяемая частота определяется в каждом цикле измерения Мт + к или Кт — к [см. формулы (5. И) и (5. 12)]. [c.47]

Диаграмма предельных циклов одноосных относительных напряжений, построенная по формуле (4.29), при К ж = /С = 1 и Ксж — 1, — 1, 2 для активных элементов из керамики состава ЦТС при сроке службы и хранения преобразователя в течение 13 лет и числе N = 2-10 циклов нагружения с периодом цикла 5-10 с представлена на рис. 4.9. Эта диаграмма позволяет для любого активного элемента, нагружаемого заданными постоянными напряжениями, [c.83]

В ходе испытаний число разрывов проволок сопоставлялось с числом циклов при относительной нагрузке, определяемой как F/ P (F - сила натяжения), при различных соотношениях диаметра шкива и номинального диаметра каната. [c.53]

Результаты сопоставления экспериментальных и расчетных зависимостей длины усталостной трещины от числа циклов нагружения в исследуемых тавровых и стыковых соединениях показаны на рис. 5.28. Максимальная относительная погрешность по долговечности составляет около 25 %, что свидетельствует о достаточно хорошей сходимости результатов расчетов по разработанным методикам с экспериментальными данными. Для сравнения был проведен расчет долговечности исследуемых соединений без учета ОСН (рис. 5.28,6). Из рис. 5.28,6 видно, что ОСН оказывают существенное влияние на долговечность сварных соединений, причем это влияние тем больше, чем меньше уровень максимальных растягивающих напряжений в цикле. [c.324]

Число циклов нагружений, необходимое для расчета допускаемых напряжений, определяется для относительного движения звеньев, т. е. при остановленном водиле, по формуле [c.169]

Число циклов нагружения зубьев в механизмах планетарного типа зависит не от абсолютных, а относительных угловых скоростей звеньев. Поэтому для центральных колес а н Ь при постоянной нагрузке число Л, , циклов нагружения определяют по формулам УУц (а) -=б0 (/ - Пц) /,Г [c.338]

Действие контактных напряжений ниже предела выносливости относительно больше, чем изгибных, и поэтому для них вводится дополнительное ограничение не учитывается повреждающее действие переменных напряжений за общим числом циклов нагружений 2,4Ы с,> где Nhq — число циклов до перелома кривой усталости. [c.189]

Здесь и ниже принято, что направление нагрузки постоянно. Число циклов повторных нагружений в минуту каждой точки на дорожке качения вращающегося кольца пропорционально частоте вращения сепаратора относительно рассматриваемого кольца п —умноженной на число тел качения в нагруженной зоне <р, [c.350]

В блоке 1 выполняется резервирование ячеек памяти ЭВМ под массивы значений номинальных размеров А (К), передаточных отношений и (К) для каждого из звеньев любой размерной цепи М, верхних ES (К) и нижних EI (К) предельных отклонений составляющих размеров и коэффициентов относительного рассеяния АК (К) (К —длина массива). В блоке 2 осуществляется ввод и печать числа одновременно рассчитываемых вариантов размерных цепей (М). Блок 3 служит началом цикла расчета размерных цепей. Окончание цикла находится в блоке 16. Число повторений цикла I равно М. В блоке 4 ведется ввод и печать заданных числовых значений исходных данных N, К, АК (J), А (J), U (J), ES (J), EI (J), АА, ESA, EIA. В блоке 5 производится обнуление расчетных величин АО ТАО ТА и ЕС. Началом цикла расчета первой размерной цепи методом максимума-минимума служит блок 6. Окончание цикла расчета в блоке 9. Число повторений цикла равно числу составляющих звеньев размерной цепи. В блоке 7 происходит суммирование [c.273]

Изложенные методы покоординатного поиска в некоторых случаях обеспечивают отыскание относительного экстремума. Если он совпадает с абсолютным, то найденное решение является оптимальным решением задачи. Например, для Но, линии равного уровня которой представлены на рис. П.З, о, оптимальное решение в виде точки Zj находится за один цикл поиска. Если ориентация линий равного уровня относительно координатных осей изменяется (рис. П.З, б), то число циклов стремится к бесконечности и практически оптимальное решение можно найти лишь приближенно. С учетом конечных величин шагов, реализуемых на ЭВМ, процесс поиска может закончиться в достаточном удалении от оптимальной точки (случай ложного оптимума). Особенно большая вероят- [c.243]

Здесь и далее все утверждения относительно числа предельных циклов верны, строго говоря, с точностью до их четкого числа. [c.58]

Существуют режимы работы оптических квантовых генераторов, в которых выходящее из них излучение имеет вид последовательности эквидистантных, относительно коротких импульсов света. На рис. 40.19 приведена зависимость от времени мощности излучения лазера ), введенного в такой режим. Продолжительность каждого импульса составляет примерно 5-10" с ), а интервал времени между последовательными импульсами точно равен длительности одного цикла Т = 2Ыс (в данном случае 6,8-10 с). Полное число импульсов определяется временем существования инверсной заселенности уровней иона неодима. [c.811]

Во многих реальных инженерных конструкциях наблюдается разрушение после относительно небольшого числа циклов нагружения, исчисляемого несколькими тысячами повторений. Разрушение после малого числа циклов нагружения от так называемой малоцикловой усталости обычно происходит при значительной (около [c.683]

Примерно половину партии образцов испытывают сначала при относительно высоких напряжениях (0,5... 0,7 в)-При большем напряжении образец, естественно, выдерживает меньшее число циклов. Так как с уменьшением напряжения число циклов N растет очень быстро, то полученные точки зависимости N = /((т) удобно откладывать в полулогарифмической шкале (рис. 12.11). Спускаясь по оси ординат вниз, т.е. уменьшая от образца к образцу напряжение, мы обнаруживаем, что какая-то часть образцов, несмотря на длительность испытания, не проявляет склонности к разрушению. Значит, при каком-то числе циклов испытание образца необходимо прекратить. [c.478]

Так как второй член в уравнении (5.9) мало зависит от числа циклов, он может быть заменен постоянным членом 2a-ilE, равным размаху упругой деформации на уровне предела выносливости (принимая, что уравнение кривой усталости имеет асимптоту при Л/ц—>-оо). При переходе к относительным условным амплитудам напряжения уравнение (5.9) по предложению Б. Лангера выражается следующим образом [c.81]

При нестационарных режимах нагружения, характеризуемых действующими нагрузками Qai и числом циклов Ngi (где i — номер уровня нагружения), проверку прочности конструкций производят определением разрушающего числа циклов Nyj, соответствующего нагрузкам Qai, и суммированием повреждений в относительных долговечностях [c.98]

Величина критического повреждения du, входящая в это выражение, зависит от формы блока, а следовательно, и от спектра нагружения и убывает с увеличением разности между амплитудами наибольшего и наименьшего напряжения, т. е. крутизны спектра (на высоких уровнях напряжений относительные наработки по числу циклов обычно бывают незначительными). Для <1к на стадии окончательного разрушения В. П. Когае-вым предлагается следующее выражение, вытекающее из анализа экспериментальных данных по испытаниям на усталость при различных формах спектра [c.180]

В учебных лабораториях невозможно провести натурное исследование циклов паротурбинных установок — циклов тепловых (ТЭС) и атомных (АЭС) электростанций. Физическое моделирование работы ТЭС и АЭС в учебной лаборатории также невозможно, так как не удается создать маленькую турбину для лабораторий, у которой внутренний относительный КПД был бы таким же как у реальных турбин. Поэтому единственным реальным методом исследования циклов ТЭС и АЭС является метод математического моделирования. Кроме того, необходимо помнить, что при математическом моделировании резко расширяется число регулируемых параметров и диапазон их изменений. Например, в натурном эксперименте невозможно исследовать влияние типа турбины или размеров котельного агрегата на параметры установки, математическая модель позволяет это сделать в натурном эксперименте нельзя создавать аварийные ситуации (слишком высокая температура пара перед турбиной или очень большая конечная влажность пара), математическая же модель позволяет просчитать любой (даже не реальный) режим работы.. [c.241]

Примем в качестве регулируемых параметров цикла рассматриваемой ПТУ следующие величины давление и температуру пара перед турбиной (рь /1), давление в конденсаторе р2, паропроизводительность котла (расход пара) О, температуру питательной воды п.в, число регенеративных подогревателей п, внутренние относительные КПД турбины и насоса П 01. Под величиной будем [c.294]

Циклы механизмов различаются по числу интервалов, их длительности, относительному расположению. Цикловая диаграмма определяет строение (структуру) цикла механизма, [c.34]

Цикл движения кулачкового механизма включает интервалы двух типов перемещения и останова ведомого звена. Число интервалов каждого типа, их длительности и относительное расположение могут быть различными. Структуру (строение) цикла движения механизма определяет его цикловая диаграмма. [c.156]

Введение второго промежуточного перегрева приводит к дальнейшему увеличению экономичности цикла. Так, при принятых выше параметрах пара величина к. п. д. идеальных циклов с двумя промежуточными перегревами (фиг. 7, в) составляет = 0,5225 (для р = 200 кг/см , t = 700° С) и -(] , = 0,5382 (для р =400 кг1см , t = 700° С), что дает увеличение к. п. д. до 10% по сравнению с величинами к. п. д. цикла Ренкина и до 5% по сравнению с циклами с одним промежуточным перегревом. Дальнейшее увеличение числа промежуточных перегревов в пределе до изотермического подвода тепла (фиг. 7, г) также увеличивает экономичность регенеративного цикла. Однако относительный прирост экономичности цикла уменьшается, так как отношение площадей (фиг. 8) будет [c.47]

Рис. 12. Влияние углерода на формоизменение железа и стали при термоцик-лировании (п — число циклов ЫН — относительное изменение длины)

На основании исследований, проведенных авторами, и опубликованных работ [21 27] распределение погрешностей конечных звеньев сборочных машин и в том числе относительного координирования и ориентирования близко к нормальному закону распределения. Нормальный закон распределения погрешностей характерен для автоматически работаюшего сборочного оборудования при большом количестве циклов непрерывной работы. [c.68]

Наибольшая кинематическая погрешность передачи F gr определяется как наибольшая алгебраическая разность значений кинематической пофешности передачи за полный цикл изменения относительного положения зубчатых колес (рис. 2.30, а). Полный цикл совершается в пределах числа оборотов большего зубчатого колеса, равного частному от деления числа зубьев меньшего зубчатого колеса на общий наибольщий делитель числа зубьев обоих зубчатых колес передачи, т.е. на угол ф2 = 2п Z jX. Например, при Z = 30 [c.192]

Вывод формулы (16,24) аналогичен выводу формулы (8.63) для зубчатых передач. Только формула (8.63) разрешена относительно эквива.пентного числа циклов Nhf. а формула (16,24) — эквивалентной нагрузки Рц. Это несколько усложняет расчеты, так как не позволяет использовать результаты предыдущего расчета, например зубчатых колес, для [И)следующего расчета подшипников. Кроме того, для расчета по формуле (16.24) необходимо знать циклограмму нагружения, которая известна лип1ь в редких случаях. [c.293]

Во многих реальных инженерных конструкциях наблюдается разрушение после относительно небольшого числа циклов нагружения, исчисляемого несколькими тысячами повторений. Разрушение после малого числа циклов нагружения от так называемой малоцикловой усталости обычно происходит при значительной (около 1%) пластической циклической деформации в макрообъемах рассматриваемого элемента конструкции. [c.618]

ГО излома можно судить о величине максимального напряжения цикла. Чем больше площадь статического долома, тем выше нагрузка. Шероховатость этой зоны также завис№г от амплитуды напряжений. Меньшему значению амплитуды напряжений соответствует более гладкая поверхность усталостного излома. Усталостные линии представляют макроскопические признаки усталостного излома, связанные с замедлением скорости или задержкой распространения трещины. Они соответствуют амплитудам напряжений, не приводящим к увеличению длины трещины после действия более высоких амплитуд. Отсутствие усталостных линий свидетельствует об устойчивом распространении трещины при неизменной амплитуде напряжений. Различие расстояния между усталостными линиями свидетельствует об изменяющемся характере приложенных напряжений циклов. С увеличением длины грещины скорость ее распространения возрастает, в результате чего увеличивается шероховатость поверхности излома. В области статического долома разрушения носят сдвиговой характер. Макрофрактографические особенности изломов малоцикловой усталости заключаются в строении собственно усталостных изломов. При относительно малом числе циклов нагружения (до тысячи) изломы при малоцикловой усталости близки к таковым при статическом растяжении. Разрушение сопровождается заметной макроскопичской деформацией (сужением). По мере увеличения числа циклов нагружения характер разрушения изменяется от вязкого к хрупкому разрушению. Поверхность собственно усталостного излома более шероховатая и составляет значительно меньшую долю в изломе, чем зона статического долома. [c.121]

Испытания на термическую усталость. В процессе эксплуатации температура деталей с покрытиями может циклически изменяться, т. е. на изделие периодически действует слабый тепловой удар. В этих случаях покрытия, как и основной материал, подвержены термической усталости. При испытаниях имитация рабочих условий осуществляется путем нагревания образца до заданных температур в течение некоторого времени, а зате м охлаждения до комнатной или другой относительно низкой температуры (100—150°С). Эти циклы повторяются либо до разрушения покрытия, либо определенное число раз. Возможны различные сочетания температурных интервалов и длительности испытаний при каждой температуре. Для создания требуемых температур и различных условий эксперимента используют печи, торелки п специальные камеры [147, 150]. [c.180]

Процедура ПЕЕОС циклами по 6 (идентификатору 5 в конкретной задаче должно быть присвоено значение н, равное числу о юбщенных координат в относительном движении) вь[числяет две суммы [c.50]

Необходимое напряжение на ускоряющих электродах зависит от скорости изменения магнитного поля. Если магнит возбуждается за 60 циклов, то амплитудное значение величины ( lf)dEoldt составляет 2300 В. (Бетатронный член, содержащий dF jdt, составляет примерно 1/5 этой величины, и им можно пренебречь.) Если положить V = 10 000 В, наибольший сдвиг фазы будет 13°. Число оборотов на одно колебание фазы будет колебаться в процессе ускорения в пределах от 22 до 440. Относительное изменение Ео за один период колебания фазы составляет 6,3% во время инжекции, с последующим уменьшением. Таким образом, остается в силе предположение о медленном изменении за период, сделанное при выводе уравнений. Потеря энергии на излучение рассматривается в следующем письме в редакцию, в котором показано, что в данном случае она несущественна. [c.413]

Механизмы-деформационного упрочнения при усталости, в основном, такие же, как и при статическом деформировании. Все они связаны с взаимодействием движущихся дислокаций с различного рода препятствиями с другими дислокациями (или дислокационными образованиями) границами зерен неметаллическими включениями растворенными чужеродными атомами и различного рода частицами (когерентными и некогсрситными выделениями, упорядоченными фазами и т.п.). Специфика циклического деформирования связана с относительно малыми внешними напряжениями, которые повторяются большое число циклов. [c.41]

Следует отметить, что в последние годы появилось очень большое число монографий по механике разрушения. Упомянем семитомный переводной труд энциклопедического характера Разрушение , монографии Морозова и Партона, Черепанова, ряд переводных сборников. Многие авторы понимают под механикой разрушения именно и только механику распространения трещины. Но в теории трещин предполагается, что материал остается упругим и не меняет своих свойств всюду, кроме окрестности конца трещины, которая или стягивается в точку в линейной механике, или рассматривается как пластическая область или область больших упругих деформаций. Такая точка зрения далеко не исчерпывает многообразия реальных процессов разрушения. При переменных нагрузках, например, уже после относительно небольшого числа циклов в материале появляются субмикроскопические трещины, которые растут и сливаются в макроскопические трещины, приводящие к видимому разрушению. Не вдаваясь в детали микроскопической картины, этот процесс можно представить как накопление поврежденности, характеризуемой некоторым параметром состояния. Кинетика изменения этого параметра должна быть включена в определяющие уравнения среды. Такая точка зрения лежит в основе того, что можно назвать механикш рассеянного разрушения. Соответствующая теория развивается применительно к усталости металлов и длительной прочности при высоких температурах. [c.653]

Порядок расчета. Расчет кулачкового механизма начинают с расчета ето икловой диаграммы. Предварительно на основе анализа условий выполнения заданной операции устанавливают структуру цикла механизма (число и относительное расположение интервалов перемещения и останова штанги). Одновременно выбирают тип механизма в соответствии с условиями его работы и с принятой общей компоновкой машины Для определения времени интервалов надо предварительно установить типы интервалов перемещений, т. е. выбрать значения коэффициентов и и законы движения. Пользуясь формулами, приведенными в табл. 8, подсчитываем значения численных ко фициентов А. Используя формулы 26, определяем время интервалов. Если время было задано, то, используя те же формулы, определяем t max и штанги И устанавливасм, соответствуют ли они допустимым. Затем строим цикловую диаграмму проектируемого механизма. [c.194]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...