Рельеф, влияние

Редкие металлы 50. 188 Рекристаллизация 222, 235 Рельеф, влияние 24 1 [c.395]

Важным фактором, влияющим на структуру поверхностного слоя, являются окислительные процессы, которые быстро развиваются в новых поверхностях, появившихся в процессе обработки, i У большинства металлов на поверхностях образуются тонкие окисные пленки. Так как пленка находится в напряженном состоянии, то при ее росте возможны разрывы пленки и она приобретает пористое строение. При трении поверхностей деталей машин тонкие слои подвергаются в зоне контакта многократным воздействиям нормальных и тангенциальных напряжений, в сочетании с температурными влияниями и действием среды приобретают рельеф, характерный для данных условий эксплуатации. Поэтому следует различать принципиально неодинаковые виды рельефа поверхности—технологический и эксплуатационный [90 L [c.77]

Характерным примером такого контроля является применение ультразвукового контроля дисков компрессоров из титанового сплава ВТ-8 [117, 120]. В эксплуатацию был введен контроль диска по эталону с гладкой поверхностью. Однако один из дисков разрушился после введения контроля, и это потребовало решения вопроса о том, насколько эффективен контроль с точки зрения частоты его проведения и чувствительности используемого метода. Разрушение контролируемых дисков в эксплуатации происходит с формированием развитого в пространстве рельефа, что оказывает существенное влияние на рассеивание ультразвукового сигнала. Поэтому были выполнены испытания образцов с моделированием процессов роста трещины, подобных эксплуатационным с созданием развитой поверхности разрушения. Оказалось, что в зависимости от шероховатости поверхности разрушения ослабление сигнала может происходить в несколько раз [120]. Поэтому помимо исходной информации о чувствительности метода контроля по эталону с гладкой поверхностью необходимо иметь оценки чувствительности метода по реально формируемой поверхности разрушения, которая характерна именно для контролируемого процесса разрушения (коррозия, ползучесть и др.). [c.69]

Область 1П вязкого разрушения отвечает независимому от температуры поведению материала, пока с ростом температуры не происходит деградация его свойств. Ведущий механизм вязкого разрушения в виде порообразования, приводящий к последующему формированию ямочного рельефа излома, остается неизменным в связи с возрастанием температуры. Поэтому в области П1 можно наблюдать однотипный рельеф излома как в случае влияния температуры на вязкость разрушения материала, так и при отсутствии такового. [c.82]

При считывании с растрового электронного микроскопа (РЭМ) в ЭВМ строки изображения перпендикулярно гребенчатой структуре излома фиксируется профиль сигнала, имеющего соответствующую периодичность. Предположим, шаг усталостных бороздок однороден в пределах рассматриваемой фасетки излома, его величина меняется пренебрежимо мало и сигнал от рассматриваемой периодической структуры близок к синусоидальному. В этом случае преобразование Фурье от строки изображения с таким сигналом будет умещаться в строку изображения. Если, например, в пределах рассматриваемой фасетки излома получены 20 полных периодов структуры излома, то в спектре Фурье будет присутствовать только двадцатая компонента (гармоника). Таким образом, по преобладающим гармоникам в спектре Фурье можно сделать вывод о преобладающем размере периодических структур на исследуемом участке. Если на изучаемой фасетке излома имеют место две периодические структуры в виде усталостных бороздок с двумя разными величинами, то в спектре Фурье с такой фасетки будут выявлены два пика. Причем важно подчеркнуть, что совершенно не важно, как расположены бороздки одного и того же шага в пределах фасетки излома и как они чередуются сначала могут идти структуры одного размера, потом другого. Шаг бороздок или период регулярной структуры может распределяться в произвольных комбинациях. Таким образом, Фурье-анализ позволяет проводить интегральное метрологическое исследование периодических структур без измерения каждого отдельного шага усталостных бороздок. В такой ситуации в первую очередь исключается субъективное влияние измерителя на получение конечного размера параметра рельефа поверхности, которым в коли- [c.207]

На мезоскопическом масштабном уровне поверхность формирующегося излома имеет развитый в пространстве трехмерный рельеф, шероховатость которого отражает трехмерное, а не плоскостное изменение направления роста трещины в любой точке ее фронта в произвольный момент времени. Дробление фронта трещины и пространственное перемещение разных его участков в разных направлениях в каждый момент времени в цикле нагружения обусловлены взаимодействием зоны пластической деформации перед вершиной трещины с зонами включений и границами зерен. Помимо того, неоднородность перемещения фронта трещины связано с влиянием смены ориентировок кристаллографических плоскостей зерен и субзерен, с градиентом локальных пластических свойств материала, приводящих к неоднородности протекания процесса пластической деформации [c.234]

У поверхности сдвиговый процесс формирования скосов от пластической деформации под дет -ствием мод III+I раскрытия берегов трещины остается неизменным как на стадии стабильного роста трещины, так и на этапе ее быстрого роста в образце или элементе конструкции. Смена механизма разрушения у поверхности не происходит, а наблюдаемые изменения в кинетике усталостной трещины по поверхности образца или детали отражают смену механизмов разрушения в срединной части фронта трещины. Поэтому изучение эффектов влияния параметров цикла нафужения на развитие усталостных трещин связано с сопоставлением наблюдаемой реакции материала на внешнее воздействие на поверхности образца и сопоставлением этой реакции с процессами в срединной части материала, где по изменениям величин параметров рельефа излома можно следить за кинетикой усталостного процесса. [c.285]

Сопоставление кинетических кривых с единой кинетической кривой для сплавов на основе титана свидетельствует о том, что в тех случаях, когда в изломе доминирует фасеточный рельеф, кинетические кривые располагаются левее (см. рис. 7.18). Во всех случаях, когда в изломе сформированы преимущественно усталостные бороздки, имеет место совпадение полученных кинетических кривых с единой кинетической кривой и небольшое снижение скорости применительно к образцам из диска № III в случае трапецеидальной формы цикла. Введение поправки на влияние выдержки под нагрузкой позволяет свести все полученные кривые к единой кинетической кривой (рис. 7.18г). [c.372]

Выявленные закономерности формирования фасеточного рельефа излома в дисках I ступени КВД при их разрушении в эксплуатации отражают, с одной стороны, чувствительность их материала к условиям нагружения, с другой стороны — влияние малых амплитуд переменной нагрузки при высокой асимметрии цикла на рост трещин. [c.502]

Помимо пленок на поверхности раздела, следует рассмотреть и влияние рельефа поверхности составляющих композита. При спрессовывании поверхностей могут быть захвачены газы, а растущая деформация неровностей рельефа приводит к захлопыванию газовых карманов. Иногда газ может быть легко удален путем диффузии через металл это относится, в частности, к водороду, высвобождаемому при окислении матрицы или волокна гидроксильными группами или парами воды, С другой стороны, для удаления следов инертного газа, например аргона, может потребоваться продолжительный отжиг. Значение этих проблем возрастает в скоростных процессах, применяемых для производства непрерывных лент. [c.34]

Рельеф Батуми и его окрестностей создает, с одной стороны, оптимальные условия для скопления движущихся с моря влажных воздушных масс, конденсации влаги и выпадения обильных атмосферных осадков, а с другой — защищает от влияния сухого континентального климата юга. [c.30]

Роль реакции взаимодействия примесей с атмосферной влагой — водяным паром, каплями в облаках и тумане, приводящей к очищению атмосферы выпадающими дождями, выше рассматривалась. Не менее важное значение имеет взаимодействие загрязнений с поверхностью земли. Наличие препятствий (строений, деревьев, неровностей рельефа) на пути воздушных течений способствует осаждению и удержанию загрязнений. Строгое математическое описание поля концентраций загрязнений даже около одного источника встречает большие трудности вследствие влияния многих атмосферных явлений на процессы переноса вещества. Однако разработаны упрощенные математические модели, которые позволяют определить наземные концентрации примесей, выбрасываемых в атмосферу единичным источником, при разных метеорологических условиях, а также средние годовые концентрации в районе источника. Такие модели используют для обоснования высоты трубы и допустимой мощности выбросов загрязнений в атмосферу для отдельных промышленных предприятий. [c.19]

Чеканка применяется для упрочнения канавок, выточек, шлицев, шпоночных пазов, галтелей и других поверхностей, являющихся концентраторами напряжений, g также для упрочнения зубчатых колес, сварных швов и т. д. Малые размеры бойка позволяют достичь большой энергии удара на единицу поверхности. Эффект упрочнения поэтому может быть очень высоким остаточные напряжения составлять 60—80 кгс/мм , степень наклепа — 30—50%, глубина — несколько миллиметров, долговечность деталей увели иваться в 1,5 раза и более. Чеканку можно также применять для создания нужного рельефа поверхности в целях лучшего удержания на ней смазки, повышения сопротивления относительному перемещению, восстановления плотности неподвижных посадок, уменьшения влияния контактной коррозии. [c.117]

Рельеф местности оказывает влияние на схему водоснабжения, В гористых местностях источники водоснабжения (озера, водохранилища, родники) могут находиться на отметках, значительно пре-выщающих отметки территории снабжаемого объекта. В этом слу- [c.167]

Стремление получить поверхнрстный слой с наилучшими эксплуатационными характеристиками привело к применению различных технологических процессов финишной обработки, таких как шлифование, суперфиниш, полирование, абразивная доводка и др. При этом на строение поверхностного слоя и его геометрические и физические параметры оказывает влияние не только вид технологического процесса окончательной обработки, но и режимы обработки, обусловливающие сложные процессы формирования данного рельефа (см. гл. 10, п. 5). [c.77]

Следует отметить, что на характер контакта двух тел и возник- новение фрикционных связей оказывает влияние не только микрорельеф, но и тонкий (субмикро) рельеф, связанный с возникновением, развитием и взаимодействием дислокаций. В соответствии с представлениями физики твердого тела поверхность реального кристаллического тела представляет собой сложную систему блоков и выходов отдельных групп дислокаций. [c.233]

Известно также, что параметры шероховатости поверхности оказывают существенное влияние на сопротивление усталости. В общем случае предел усталости повышается с улучшением качества поверхностного слоя. Кроме того, на них влияет направление следов обработки при их совпадении с действием главного напряжения предел усталости выше. Финишная обработка поверхности, которая в основном определяет конфигурацию микроскопических рисок и механические свойства поверхностного слоя, существенно влияет н а предел выносливости даже при одинаковом классе шероховатости. Например, в работе [127] приведены результаты испытаний на выносливость образцов из сталей Р18, 9ХМФИ9Х, обработанных алмазным и обычным шлифованием. Сопротивляемость усталостному разрушению при шлифовании кругами из синтетических алмазов повышается на 20—45% при контактных нагрузках и до 30% при изгибе. Это связано с характеристикой рельефа поверхности, когда число царапин на единицу поверхности и их глубина значительно меньше при алмазном шлифовании, чем при абразивном, а рельеф становится более гладким (см. также рис. 150). Проведенные исследования позволили повысить стойкость валков для станов холодной прокатки вследствие правильного выбора технологического процесса. [c.439]

Для того чтобы проследить влияние обкатки на статическую прочность, были испытаны образцы, половину длины рабочей части которых подвергали обкатке при усилии Р= 1000Н, а половина оставалась в исходном состоянии. После разрушения на участке образца с исходным состоянием поверхности наблюдался четко выраженный деформационный рельеф, связанный с выходом на поверхность пластических сдвигов, в то время как наклепанная часть образца оставалась гладкой, без следов деформации (рис. 123). Аналогичный образец был растянут до уровня 0,98 Од, при этом он получил среднюю деформацию около 4 %. Измерение деформаций различных участков образца на его рабочей длине показало, что на части образца с исходным состоянием поверхности величина относительного удлинения составила 7 %, а на обкатанном участке 1 %. Таким образом, результаты статических испытаний однозначно показали, что участки с обкатанной поверхностью имеют более высокое сопротивление деформированию, чем металл с исходным состоянием поверхности. [c.194]

Протекающие в материале процессы в случае эксплуатационных разрушений могут протекать не в строгом соответствии с диаграммами или картами Эшби. Это обусловлено существованием критических условий по масштабному уровню протекания процесса эволюции открытых систем в соответствии с принципами синергетики [43-46]. При различном сочетании одновременно действующих нескольких факторов в результате эффекта их суммарного воздействия, взаимного влияния друг на друга может измениться критическая величина используемого (одного) параметра, который применяется для определения границы смены механизма разрушения. Многофакторная оценка поведения материала при различном сочетании параметров внешнего воздействия подразумевает комплексное изучение границ перехода от одних протекаемых процессов разрушения материала к другим с использоваттем интегральных характеристик эволюции поведения материала и рельефа излома в оценке условий его нагружения в эксплуатации. [c.99]

Итак, интегральная оценка влияния шероховатости рельефа на величину эквивалентного КИН должна включать в себя одновременно учет разо-риентировок на разных масштабных уровнях, высоту рельефа и особенности профиля рельефа по направлению роста трещины и перпендикулярно ему. Такой интегральной характеристикой может служить фрактальная размерность излома, величина которой характеризует шероховатость его рельефа во всех направлениях [149, 150]. [c.259]

Обращает на себя внимание также то, что в образцах с КСТ 8,2 Дж/см , испытанных по тре-угольной форме цикла, при 50 %-й доле фасеточ- ного рельефа излома шаг бороздок меньше, чем в образцах с КСТ 4,9 Дж/см , которые были испы- таны с выдержкой под нафузкой и в изломах кото- рых доля фасеточного рельефа была менее 40 %. Этот факт говорит в пользу сделанного ранее вывода, что сама выдержка под нагрузкой способна увеличивать СРТ и, вероятно, в данном случае влияние выдержки оказалось более существенным, чем влияние 10 %-й разницы в долях механизмов разрушения по границам фаз, имевшейся у этих образцов. На достаточно малую степень влияния на СРТ разницы в долях межфазового разру- шения материала в пределах от 10 до 15 % указывает также сравнение образцов с КСТ 3,8 и 8,2 Дж/см , испытанных с выдержкой под нагрузкой. У этих образцов зависимость шага усталостных бороздок от длины трещины была практически единой, несмотря на то что разница в долях межфазового разрушения у них достигала 15 % (рис. 7.26). [c.383]

Полученные при исследовании кинетические кривые (рис. 7.28) показывают, что при наложении на выдержку около 1000 циклов малой амплитуды с частотой 150 Гц материал начинал проявлять чувствительность к бигармоническому нагружению уже при / niax < 20 МПа-м / . Этот результат совпадает с данными, представленными ранее (см. рис. 7.14). Число циклов низкой амплитуды оказывало сушественное влияние на величину продвижения трещины за блок нагружения. При этом блок нагружения по своим параметрам соответствовал условиям многоциклового вибрационного нагружения диска за ПЦН. Сопоставление фрактографических параметров излома при разных условиях нагружения показало, что при СРТ в пределах 10 м/цикл от циклов малой амплитуды на изломе формировались только фасетки ква-зихрупкого внутризеренного и внутрифазного разрушения материала, а усталостных бороздок в изломе не было. Бигармоническое нагружение при СРТ, когда материал проявлял чувствительность к циклам малой амплитуды, вызывало формирование преимуп1 ественно фасеточного отражающего пластинчатую щ + (3 ,)-структуру материала рельефа излома, на фоне которого имелись локальные [c.384]

Время или скорость приложения импульса перегрузки влияют на длительность задержки трещины [16]. В сплаве 2618 последовательность приложения перегрузки с частотой 0,1,1,0 и 20 Гц приводила к последовательному возрастанию длительности задержки. Так, например, при двукратной перегрузке длительность задержки возрастала в 2 раза. Происходило это в связи с тем, что при рассматриваемом уровне перегрузки на фронте трещины возникал, фрагментарно, надрыв материала. Задержка трещины оказывалась существенно зависимой от шероховатости рельефа, поскольку решающую роль в задержке начинал играть эффект закрытия трещины (несмыкания берегов трещины) с одновременным контактным взаимодействием ответных частей излома. Возрастание скорости деформации (сокращение длительности импульса перегрузки) приводило к возрастанию степени стеснения пластической деформации и к увеличению числа зон вдоль фронта трещины, где возникал статический надрыв материала. Площадь излома со статическим надрывом материала после перегрузки возрастала, и тем самым возрастал эффект закрытия трещины. Влияние контактного взаимодействия ответных частей излома нарастало, что приводило к увеличению длительности задержки или длительности медленного подрастания трещины в срединной части образца. [c.409]

Максимальный участок излома, соответствующий начальному росту трещины с формированием псевдобороздчатого рельефа, П-участок длиной около 25 мм, отвечал повреждению материала на относительном радиусе лопасти R = 0,085, т. е. около основания лопасти. Во всех остальных сечениях развития трещин размер этого участка был меньше, но связи его размера с относительным радиусом лопасти не установлено. Это объясняется тем, что с расположением сечения развития усталостной трещины на возрастающем расстоянии от основания лопасти происходит возрастание переменных нагрузок при некотором снижении статической нагрузки от растяжения лонжерона при его вращении. Происходит одновременное возрастание амплитуды переменных нагрузок, но при этом происходит снижение асимметрии цикла. Оба указанных фактора влияют на размер П-участка противоположным образом возрастание амплитуды приводит к снижению его размера, а снижение растягивающей нагрузки — к возрастанию его размера. Результатом такого влияния и является неоднозначная связь размера П-участка с расположением вдоль лопасти сечения лонжерона, в котором происходило распространение усталостной трещины. [c.640]

Указанные два типа закономерностей формирования рельефа излома в соответствии с различными закономерностями нагружения элементов конструкций отражают разную регулярность повторения полетного цикла, который вызывает то или иное продвижение усталостной трещины. Из этого следует, что, несмотря на определяющую роль в нагружении элементов систем управления ВС цикла ЗВЗ, имеется различное влияние вибрационных нагрузок на продвижение трещины. Это различие связано с различием в амплитуде нагрузок и длительности их действия на нагруженный элемент конструкции. Причем наличие (формиро- [c.741]

Поскольку микроочаг разрушения, как правило, располагается в фокусе ямок, по направлению вытянутости ямочного рельефа можно установить направление фронта развития трещины, влияние структуры материала на торможение разрушения. Например, в нерекристаллизованных профилях из сплава Д16Т наблюдалось изменение локального фронта развития трещины от зерна к зерну, причем трещины распространялись к границам зерен, т. е. в данном случае границы зерен являлись препятствием для развития разрушения, что значительно повысило работу разрушения. [c.27]

Было прослежено влияние на локальную пластичность при разрушении количества примесей в алюминиевых сплавах. При уменьшении содержания железа в материале панелей из сплава В95 с 0,4 до 0,14% значительно увеличилась способность твердого раствора к локальной пластической деформации (увеличилась глубина мелкоямочного рельефа). Наибольшее увеличение способности к локальной пластической деформации проявилось [c.28]

Примером влияния степени деформации на характер разрушения и свойства материала могут служить мало- и крупногабаритные профили из алюминиевого сплава ВАД23. Анализ микроструктуры показал, что материал малогабаритных профилей имел нерекристаллизованную структуру с равномерным распределением мелких частиц избыточных фаз, а крупногабаритных— следы рекристаллизации и скопление крупных частиц избыточных фаз. Микрофрактографическое исследование показало, что именно этим обстоятельством (различием в характере распределения избыточных фаз) объясняется разное поведение при разрушении этих материалов (значения ату, в частности, для мало- и крупногабаритного профиля соответственно составляли 0,056 и 0,028 МДж/м ). В крупногабаритных профилях в изломе наблюдалось большое количество избыточных фаз и между ними малопластичные ямки в виде сотового рельефа, и лишь при старении в режиме перестаривания несколько увеличивалась способность матрицы к пластической деформации. В малогабаритных профилях даже при старении на максимальную прочность (160°С 12 ч) наблюдался равномерный ямочный рельеф (рис. 11). [c.33]

Образцы одной плавки, показавшие при испытаниях пониженную долговечность, в ряде случаев характеризовались наличием хрупкого дендритного излома, что микрофрактографиче-ски проявлялось в наличии малопластичных сдвиговых микро-площадок (рис. 67) в отличие от преимущественно ямочного рельефа изломов образцов с нормальной и повышенной долговечностью. Это указывает на влияние неоднородности материала по структуре и составу на долговечность при длительных испытаниях. [c.94]

На присутствие усталостных микрополосок могут оказывать влияние условия испытания. Так, в отжиленном армко-х елезе, испытанном при симметричном циклическом кручении, разрушение проходило путем расслоения по плоскостям скольжения [24], Усталостных микрополосок на поверхности излома при низком и высоком уровне напряжений может не быть. Так, иногда при низком уровне нагрузок наблюдался рельеф в виде фасеток отрыва, характерных для хрупкого разрушения [37, 120, 138]. В ряде случаев при низком уровне нагружения усталостные микрополоски выявляются с большим трудом. На оптическом микроскопе при этом могут наблюдаться плато с небольшой рябизной (см. рис. 75,6), а на электроином-плато с очень тонкими неглубокими полосками. Таким образом, в случае отсутствия микрополосок признаком усталостного разрушения может явиться наличие плато, создающих волокнистость рельефа (см. рис. 73,а), что особенно характерно для алюминиевых сплавов, или сглаженного слегка волокнистого рельефа для высокопрочных сталей (рис. 86). [c.113]

Структурные признаки термоусталостного разрушения в значительной степени определяются размахом деформации Ае, реализуемой в каждом цикле. Подобно влиянию максимальной температуры цикла, влияние Де различно в области малых (0,2—1,0 /о) и больших (3—47о) значений размаха деформации. При малых значениях Де долговечность, велика, и разрушение имеет все признаки усталостного, хотя и несколько иные, чем при механической усталости (большая сглаженность рельефа в термоусталостной зоне, в большинстве случаев — множество очагов разрушения и др.). С увеличением Де разрушение становится смешанным, а при Де = Зд-4% признаки усталости отсутствуют. Число циклов до разрушения при этом обычно составляет 10—100. [c.65]

Исследование рельефа мартенситного превращения стали Х12Н5М4К9 в литом и в аустенизированном по разным режимам состояниях показало определяющее влияние концентрационной неоднородности на устойчивость остаточного аустенита в микрообъемах по границам и телу зерна. После однократной аустенизации при 840° С, 5 мин и охлаждения рельеф - а-превращения наблюдается но телу зерна, в местах, где при нагреве фиксируется рельеф а -превращсния. В приграничных областях ( проталинах ), характеризующихся повышенной концентрацией аустенитостабилизирующих элементов, рельеф не образуется (рис. 3, а). Еще два нагрева до 850° и один до 960°С продолжительностью каждый по 5 мин с последующим охлаждением до 20° С практически не привели к изменению структуры проталин (рис. 3, б). Только выдержка 1,5 ч при 960° С привела к образованию мартенситного рельефа в проталинах . [c.114]

Для исследования были выбраны литейные сплавы ШСбУ (как наиболее жаропрочный) и ВЖЛ12У (как самый пластичный из литых лопаточных материалов). Образцы были получены по технологии изготовления лопаток и подвергнуты контролю на рентгеновском дефектоскопе. Изучение рельефа деформации образцов и их механических свойств в вакууме проводили на установке ИМАШ-5С-65. Влияние воздушной среды и скоростного воздушного потока на свойства сплавов определяли на экспериментальной аэродинамической установке. Испытания на кратковременную прочность проводили при температуре 1000° С и скорости растяжения 0,15 мм/с, а па термостойкость по режиму нагрев до 1100° С — 20 с, выдержка 10 с, охлаждение до 150° — 30 с. При этом на образец действовала постоянная нагрузка 10 кгс/мм Образцы исследовали в литом состоянии и после термической обработки по режимам, указанным в таблице. Исходная структура сплавов представляет собой твердый раствор с сильно выраженной дендритной ликвацией, в которой видны как крупные первичные выделения, представляюш ие эвтектику упрочняющей [c.153]

В плакирующем слое существенных изменений не наблюдается деформационный рельеф в стали XI8H10T так же, как при комнатной и умеренно повышенных температурах, характеризуется развитием скольжения внутри зерен. Следует, однако, отметить, что появление в слое кремнистого железа своеобразных складок при —40° С приводит к возникновению в материале плакирующего слоя грубого деформационного рельефа, развившегося на фоне внутризеренного скольжения и являющегося как бы зеркальным отображением деформационной структуры среднего слоя композиции. Это явление, по-видимому, связано со взаимным деформационным влиянием материалов основы и плакирующего слоя. [c.229]

Рассмотрим теперь топографические особенности разрушения сплавов титана. По утвердившимся в литературе представлениям, процесс распространения усталостной трехцины двухстадийний медленное подрастание трещины и ее нестабильное развитие. Наше внимание было привлечено к первой стадии. При постановке исследований предполагалось, что изменение частоты от 33 Гц до 10 кГц повлияет на скорость трещины п геометрию характеристик пзлохма. Наиболее известная характеристика усталостного излома — бороздки. В опытах на обоих сплавах отмечен именно бороздчатый усталостный рельеф, хотя он не был единственным (рис. 3). Однако именно на бороздках щзедполагалось изучить влияние частоты циклического нагружения на топографию разрушения. В качестве [c.364]

На рис. 4.21 для графитового материала, близкого к изотропному, иостроена такая диаграмма зависимости изменения-объема от температуры и дозы (флюенса) [17]. Рельеф поверхности отображается на чертеже изохорами. При этом отсчет температуры начат с О С. Влияние анизотропии исключено путем рассмотрения не линейного, а объемного изменения раз- [c.190]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...