Примеры расчетов провода

Примеры расчетов провода [c.56]

Расхождение результатов расчетов по точной и приближенной формулам в четвертой значащей цифре несущественно, тем более что погрешность формул для определения коэффициентов теплоотдачи около 10%. Обычно тепловые расчеты проводят с точностью до третьей значащей цифры. Следовательно, точная и приближенная формулы в данном примере дают совершенно одинаковый результат. [c.100]

Основные положения силового расчета с учетом трения такие же, как и расчета без учета трения (см. 5.1). Это объясняется тем, что согласно анализу действия сил в кинематических парах, сделанному в 7.2, наличие трения не изменяет числа неизвестных в кинематических парах. Следовательно, структурные группы Ассура и при учете трения сохраняют свою статическую определимость. Поэтому силовой расчет проводится по структурным группам с использованием уравнений кинетостатики (5.1) —(5.3), в которые должны быть включены силы трения и моменты трения. Последнее обстоятельство, однако, в большинстве случаев очень сильно усложняет вычисления. Чтобы снизить их сложность, И. И Артоболевский предложил применить метод последовательных приближений. Покажем, как выполняется силовой расчет этим методом на конкретном примере кривошипно-ползунного механизма (см. рис. 5.8). [c.235]

Аналогичный расчет проводится в следующем примере. [c.23]

Остальной расчет проводится для условного одновиткового индуктора аналогично расчету, приведенному в примере 6-1. Однако теперь не учитывается сопротивление подводящих проводов, которое много меньше сопротивления индуктирующего провода. [c.196]

Теплофизические свойства теплоносителей и теплоизоляторов зависят от температур, большинство из которых в начале расчета неизвестны, поэтому ими приходится задаваться и расчет проводить методом последовательных приближений. Примеры таких расчетов можно найти в задачниках по теплопередаче [8]. [c.118]

Эти расчеты следует проводить по методике и указаниям СН 369-67 и утвержденным уточнениям. Эта методика учитывает эффективность золоулавливающих устройств, скорость газов на выходе из трубы, суммарный выброс вредных веществ, высоту труб и ряд других факторов, влияющих на рассеивание. Пример расчета дымовой трубы на рассеивание вредных выбросов в атмосферу дан в [Л. 22]. [c.368]

Примеры расчетов по определению скорости циркуляции Wa по обоим рассмотренным здесь методам приводятся в третьей части книги. Когда подобные расчеты проводятся на электронных вычислительных машинах (ЭВМ), удобнее пользоваться методикой, при которой Юо устанавливается аналитически, т. е. по формуле (2.13)-или (2.13 ). [c.53]

Изложенный выше подход соответствует линейному характеру поведения материала. Однако следует иметь в виду, что в действительности в матрице могут возникать трещины и появляется отслаивание упрочняющего волокна от матрицы, что приводит к нелинейному характеру поведения материала. В этом случае используется в определенных пределах линейный подход, а численные расчеты проводятся методом конечных элементов. Рассмотрим ниже в качестве иллюстрации пример применения линейного подхода. [c.136]

Пример 3.3. Расчет гофрированной мембраны с жестким центром (на рис. 3.37 -размеры мембраны даны в миллиметрах). Материал мембраны характеризуется модулем упругости Е . 10 Н/мм и коэ ициентом Пуассона ц = 0,33. Расчет проводим на давление р= Ю" Н/мм . В качестве независимой переменной выбираем расстояние точки срединной поверхности от оси симметрии г. [c.196]

Использование универсальных вычислительных машин (УВМ) резко сокращает время расчетных работ и повышает их качество. Примером может служить расчет зеркала и диаграммы направленности для радиолокационной станции обычными методами. Этот расчет проводился в течение 2—3 месяцев и более в зависимости от сложности профиля и квалификации расчетчика. При этом неизбежны серьезные ошибки, так как вся точность расчетов зависит от расчетчика. [c.136]

Ниже приводятся два примера расчета приводов. В первом примере параметры привода выбраны исходя из технологических требований з части обеспечения минимального рассогласования при заданной скорости слежения. В этом случае проводится проверка устойчивости н в случае неустойчивости прибегают к дополнительному демпфированию. Во втором примере приводится расчет привода с постоянным расходом. Исходными данными являются максимальные скорость и нагрузка. Требуется подобрать параметры привода так, чтобы обеспечить минимальное рассогласование. [c.81]

В выполненных примерах расчет начинался с использованием разностей, взятых назад. Расчет производился последовательно от начального сечения I—1 вниз по потоку до конечного сечения N — Ы, причем в каждом сечении проводилось два, максимум три приближения (следующие приближения уже не изменяли полученного решения). На основе этого решения, полученного только с разностями назад, определялись все производные по аг при помощи центральных разностей, В тех сечениях, где члены, содержащие эти производные, были [c.333]

В качестве примера рассчитывался процесс изменения коэффициента теплопередачи в выпарном аппарате при кипении сахарного раствора на режимах, близких к режимам работы первого корпуса многоступенчатых установок. Расчет проводился на электронной машине МНЕ при различных концентрациях раствора и температурных напорах. Исходные данные для расчета приведены в табл. 5. [c.105]

Расчет на прочность в пластинчатых теплообменниках проводят для неподвижных, промежуточных и нажимных решеток, пластин, штанг, стяжных болтов, коллекторов, днищ, крышек, фланцев. Пример расчета приведен в [29]. [c.389]

Для третьего примера применения МКЭ снова, как и в главе 1, выбрана консольная балка. Различие заключается в том, что в данном случае расчет проводится для объемного тела. [c.23]

Приведем пример расчета по предложенной методике и сравним результат с данными работы [6]. Расчет проводится для катода, [c.272]

В данном учебном пособии приводятся примеры расчетов двух двигателей карбюраторного и дизеля. С целью рассмотрения различных методов и приемов проведения тепловых, динамических и прочностных расчетов тепловой расчет карбюраторного двигателя проводится для четырех скоростных режимов, а тепловой расчет дизеля — для номинального скоростного режима, но в двух вариантах а) для дизеля без наддува и б) для дизеля с наддувом. На базе теплового расчета для каждого двигателя построена внешняя скоростная характеристика, проведены динамический расчет и расчет основных деталей и систем двигателя. В связи с этим задание на расчет каждого двигателя приводится один раз перед выполнением теплового расчета. [c.76]

Нарушение однородного распределения атомной плотности в металлах обусловлено их поликристаллическим строением и наличием областей с повышенной концентрацией дефектов. В работе [21] эффективный учет этих факторов для одномерного случая осуществлен путем введения области с более низкой (по отношению к основной части) атомной плотностью. Расчеты проводились для цепочки атомов а —Ре. Кроме того, авторами на примере вольфрама проведено исследование влияния на особенности прохождения ударной волны включения из атомов другого сорта. [c.211]

Ниже приведен пример расчета коррозионных потерь металла по данным опыта. Опыт проводился при температуре в помещении 19 °С и барометрическом давлении 100, 125 кПа (751 мм рт. ст.). [c.253]

Очевидно, что между малыми пролетами, в которых наибольшие напряжения возникают при низшей температуре, и большими пролетами, в которых максимальные напряжения возникают при наибольшей нагрузке, должен находиться такой пограничный пролет, в котором напряжения достигают допускаемых значений как при низшей температуре, так и при наибольшей нагрузке такой пролет называется критическим. Понятие критического пролета было пояснено на примере достижения допускаемых напряжений при наибольшей нагрузке и при низшей температуре. В расчетах проводов принято называть этот пролет вторым критическим пролетом и обозначать /зк- [c.46]

Поэтому вместо десяти разных величин Аи, которые приходилось вычислять в предыдущем примере, в данном случае надо рассчитать только три. Кроме того, в данном примере вычисление этих величин производится сразу для всего количества веществ (2 г.атом МЬ, 2,5 г.моль О2, моль N520 ). В предыдущем примере расчеты проводились на количество веществ, фактически содержащихся в данном опыте в бомбе, а уже потом пересчитывались на моль. [c.410]

В последующих примерах расчеты проводятся для трех схем ЭГСС, отличающихся типом механизма управления (рис. 10.23). В схеме на рис. 10.23, о, условно называемой ЭГСС-1, предварительный каскад МУ состоит из электродвигателя с передаточной функцией W , [c.320]

Далее расчет проводится по ме- тодике, изложенной в примере 6. Задаемся рядом значений % и строим зависимости <7р=/( 0р) и <7р= =/( Фр). где в фр — разность между температурой стенки и температурой кипения фреона. [c.434]

Т спользования. Примером тому может служить опытнопромышленная утилизационная установка по использованию физического тепла шлаков печей цветной металлургии. При существующих в настоящее время технических решениях утилизации тепла отвальных шлаков затраты на утилизацию еще выше аналогичных затрат на производство тепловой энергии на замещаемых энергетических установках. Поэтому усилия направлены на разработку таких схем утилизации, которые обеспечивали бы экономические преимущества использования тепла шлака по сравнению с использованием химической энергии топлива в котельных установках. Устанавливаемые типы утилизационного оборудования для утилизации различных видов тепловых ВЭР должны вырабатывать энергоносители таких параметров, чтобы их можно было использовать на покрытие расходной части энергетического баланса промышленного предприятия. В противном случае, даже при низких затратах на установку утилизационного оборудования, если для преобразованных энергоносителей отсутствуют потребители, принятая схема утилизации может оказаться экономически неэффективной. Таким образом, для обоснования экономической эффективности использования ВЭР необходимо проводить детальные расчеты, основанные на конкретных схемах утилизации и технико-экономических показателях утилизационного и замещаемого энергетического оборудования. Приведем примеры расчетов экономической эффективности использования ВЭР с преобразованием вида энергоносителя для характерных схем утилизации и типов утилизационного оборудования, применяемого в различных отраслях промышленности. [c.281]

В качестве примера изложенного метода рассмотрим результаты восстановления (рис. 3.9) вектора нормальных усилий Рг(>") на торце полого кругового цилиндра с теми же геометрическими размерами поперечного сечения, что и в приведенном выше примере. Высота цилиндра -100 мм. Исходная информация бралась в виде радиальной компоненты вектора перемещений на наружной поверхности цилиндра. Внутренняя и наружная поверхности цилиндра свободны от нагрузок, нижний торец закреплен от осевых перемещений. Расчеты проводились вариационноразностным методом на регулярной сетке Аг = 10 мм, Дг = 5 мм. Вначале решалась прямая задача по заданному вектору нормальных усилий на горце р (г) находился вектор перемещений на внешней грани цилиндра затем обратная задача. На выбранной сетке строились матричные аналоги интегральных операторов уравнений (3.16) и (3.17), по которым находился матричный оператор уравнения (3.18). Методом последовательных приближений решалась разностная задача для уравнения (3.18). На рисунке приведены точное решение — пунктирная линия нерегуляризованное решение, соответствующее решению интегрального уравнения первого рода (3.9) и не имеющее ничего общего с искомым решением - кружки с крестиками решение уравнения (3.18), полученное методом последовательных приближений при различных начальных приближениях вектора р°(г) (осциллирующая функция — квадраты, сосредоточенная сила - треугольник. Из рисунка видно, что метод дает устойчивое приближение к искомой функции и мало чувствителен к выбору начального приближения. [c.78]

В качестве численного примера для плоскопараллельной геометрии приведем решение одногрупповой гетерогенной задачи 1 (рис. 2) с поглощающей (зона 3) и диффузионной (зона 4) областями и изотропными внутренними источниками F в зонах 2 и 4 [4]. Расчеты проводили с фиксированной квадратурой Sg и различными пространственными сетками (Aj = 3 3/2 3/4 3/8). Оценивали погрешности [c.266]

Выбор условий расчета. Мы не приводим здесь примера расчета полной поправки при условии PK= onst, полагая, во-первых, что расчеты чаще приводятся при условии UJ q= onst, во-вторых, при соблюдении режима экономического вакуума значения АЛ/ и ДЛ ц должны быть близки, поэтому безразлично, при каком условии проводится расчет. [c.88]

Это можно проиллюстрировать на примере расчета паркового ресурса стыковых сварных соединений паропровода диаметром 245x45 мм из стали 15Х1М1Ф с металлом шва 09X1МФ, спроектированного на номинальные параметры пара (температуру 545 °С и давление 25,5 МПа). Расчет проводился по методике, изложенной в 4.2. Из результатов расчета следует, что снижение параметров пара на 5 и 10 % от проектных (номинальных) значений способствует существенному увеличению сроков ресурса сварных соединений на 40 и 105 % при снижении температуры пара на 30 и 80 % при снижении давления пара и на [c.310]

Как видно из трех рассмотренных примеров, чисто термодинамические расчеты проводятся для термотопических случаев, аналогичных реальным, но основанных на обратимых процессах. Далее соотношение между реальной и идеальной характеристиками устанавливается путем привлечения сугубо экспериментальных сведений. Такая картина наблюдается во всех случаях применения расчетов в рамках термодинамики равновесных процессов к задачам прикладного характера. [c.184]

Обычно конструирование машин начинают с составления эскиза машины и расчета кинематической схемы затем делают предварительную компоновку всех узлов создаваемой машины, после чего переходят к расчету отдельных деталей каждого узла, исходя из величины действуюш,их на деталь нагрузок. Одновременно с этим выбирают материал детали на основании его физико-механических качеств с учетом его стоимости. Далее определяют расчетные размеры детали и проводят поел еду юш,ую их корректировку по стандартам. После того как все детали каждого узла рассчитаны, их вычерчивают в общем виде отдельных узлов, где может возникнуть необходимость окончательной корректировки размеров и форм в связи с общей компоновкой узлов в проектируемой машине. Вслед за этим этапом проектирования производится деталировка, т. е. создание рабочих чертежей каждой детали с указанием не только всех размеров, но и допусков, классов чистоты поверхности, а там, где это необходимо, термической обработки и других технологических назначений. Более гюдробное изложение методики конструирования машин и деталей машин, которая может быть самой разнообразной и зависит от многих факторов и условий, приводится в специальных справочниках вместе с примерами расчета и в пособиях по курсовому проектированию простейшие примеры расчетов деталей машин для различных узлов даются в последующем изложении курса. [c.12]

Остановимся кратко на случае расчета характеристик СО2-лазера, когда его активная смесь возбуждается самостоятельным разрядом с источником предыонизации. Исходными уравнениями, описывающими генерацию такого лазера, являются системы (2.22) и (2.20), которые по математическому содержанию, а значит и по применяемым при их решении численным методам и построению программ на ЭВМ, ничем не отличаются от уравнений С02-лазера при несамостоятельном разряде возбуждения. Однако по физическому содержанию описание этих двух типов разрядов отличается друг от друга. Прежде всего для самостоятельного разряда несправедлива формула (2.26), т. е. для каждой выбранной смеси дрейфовая скорость электронов будет разной. Кроме того, существенные трудности при реализации уравнений (2.20) для самостоятельного разряда связаны с определением констант элементарных процессов а, р, т], появляющихся в уравнении, которое описывает развитие электронных лавин в смесях СО2—N2—Не. Эти трудности при разработке С02-лазеров с различными составами газов можно обойти, если воспользоваться методом исследования самостоятельного разряда, рассмотренным в работах [80, 152]. В них для конкретной смеси СО2—Не = 1—1—8 pz = = 1 атм) авторами проводились исследования основных характеристик самостоятельного разряда (форма и длительность импульсов тока и напряжения, их амплитуда и т. д.), причем они измерялись экспериментально и рассчитывались на ЭВМ с помощью уравнений (2.20). Конечным результатом этих исследований являются выражения, позволяющие при известной геометрии разрядной камеры определить функцию Пе (t) в самостоятельном разряде. Далее эти выражения для Пд (t) подставлялись в уравнения генерации, по которым и рассчитывались выходные характеристики излучения С02-лазера и которые сопоставлялись с характеристиками, измеренными в эксперименте [1 ]. Что касается остального алгоритма расчета, то он ничем не отличается от вышеизложенного примера расчета характеристик С02-лазера с несамостоятельным разрядом возбуждения. [c.71]

В главе проводится сопоставление различных способов получения дискретных моделей сплошных сред в виде систем дифференци-ально-разностных уравнений или систем обыкновенных дифференциальных уравнений типа уравнений Ньютона для описания движения и деформирования. Предлагается дискретно-вариацпон-ный метод построения энергетически согласованных дискретных моделей деформирования сред и элементов конструкций, выявляются его характерные особенности и возможности. Рассматривается построение различных дискретных моделей для расчета нелинейных процессов упругопластического деформирования балок, осесимметричных и произвольных оболочек. Приводятся численные примеры расчетов. Дальнейшее развитие и обобщение метода для слоистых и композиционных сред и элементов конструкций при динамическом деформировании и разрушении проведены в главах 5, 6. [c.83]

Поверочный расчет зубчатых колес из текстолита можно проводить также по номограммам на рис. 45—47. Например, дано модуль т = 5 мм, 2 = 43, V = 2 м1сек. Решение (рис. 45) показано штрих-пунктирной линией. Ответ N = 2,88 л. с. = 2,13 кет. Штриховой линией показан пример расчета при 2 = = 33, V = 3,5 м1сек и т = 6 мм. Находим N = 3,7 л. с. [c.57]

В рассматриваемом примере расчета кривой необходимо ликвидировать полусдвиг, равный 51 мм, в точке 25. Для этого прежде всего проводят в конце графика полусдвигов горизонтальную линию выше его основания на 51 мм. Такое положение должен занять последний участок нового основания графика. Затем на графике полусдвигов наносят положение новой проектной кривой (сплошная линия 2). Эта линия в начальной и конечной точках должна совпадать с линией полусдвигов 1 (штриховая линия), чтобы в местах сопряжения кривой с прямым участком пути избежать сдвига, т. е. проектная кривая должна начинаться на оси I—/ и заканчиваться горизонтальной линией II—II, проходящей через последнюю точку графика. [c.187]

П. 1VI. Бородачевым и Ю. А. Мамтеевым [7] использован способ сведения парных уравнений к уравнению II рода. Оно решается численно, а затем проводится вычисление оригиналов. Приведен пример расчетов для случая приложения вращательного момента к абсолютно жесткому цилиндру, сцепленному с полупространством. В работе Ю. Д. Колыби-хина [20] аналогичная задача обобщена на случай ортотропного неоднородного полупространства с упругими постоянными, являющимися степенными функциями радиуса г и координаты 2 . Соответствующее уравнение Фредгольма решается с помощью разложения искомых функций в ряды по многочленам Якоби. [c.373]

Структура развитых термоконцентрационных вторичных течений должна быть найдена на основе нелинейного анализа. В работе [24] для расчета вторичных режимов в области предельно больших Ка< был использован метод малого параметра. Модельное амплитудное уравнение позволило заключить, что в некотором интервале значений волнового числа возможно жесткое возбуждение неустойчивости. Эволюция течения в надкритической области изучалась в работе [27] с помощью метода Галеркина — Канторовича. Расчеты проводились для водного раствора соли при фиксированном Ra = 1,878 10 (параметры соответствуют работам [17,23]). При заданных к - 11,25 и Gr = 1231 (пятипроцентная надкритичность) изучалось развитие со временем начального возмущения. Расчеты показали, что в течение небольшого промежутка времени возникающие на границе устойчивости ячейки с противоположным направлением вращения смежных вихрей трансформируются в систему слоистых ячеистых течений с одинаковым направлением вращения. Аналогичные результаты были получены ранее [28] с помощью метода конечных разностей они хорошо согласуются с экспериментом [23, 25]. Пример фотографии слоистой структуры приведен на рис. 85. [c.136]

Результаты расчетов микроускорений на временных интервалах, представленных на рис. 1 и 2, приведены на рис. 3. На этом рисунке для обоих указанных интервалов изображены графики зависимости от времени компонент вектора Ьо = ( 1) 2, з) и его модуля Ьо для точки О с радиусом-вектором d = = (—100 см, 10 см, 10 см). Здесь компоненты векторов указаны в строительной системе координат. Расчеты проводились при значении баллистического коэффициента с — 0,0016 м /кг. Значение этого коэффициента было определено сглаживанием результатов обработки траекторных измерений в течение всего неуправляемого полета при значениях параметров модели верхней атмосферы ГОСТ 22721-77 Рю.7 = 150, ttp = 12. Как показывает анализ рис. 3 и аналогичных рисунков в [7], максимальное и среднее на интервале to t ti значения Ьо возрастают вместе с соответствующим значением (o i). Особенно существенно влияние (a i) на компоненту микроускорения 62 — в приведенных примерах приближенно 62 [c.606]

Пример 2.6. На рис. 2,15 показан результат расчета фокусатора в широкое кольцо постоянной интенсивности. В этом случае расчет проводился прж помопщ преобразования Ханкеля 8-го порядка (в уравнении (2.99) те = 8), радиус ДОЭ равнялся [c.73]

Пример 3.5. Для исследования была выбрана 11-порядковая бинарная дифрак-щюнная решетка с ццубиной штрихов к X/4 к с координатами штрихов (.тх, С1) = = (0,0,06857), (х2,С2) = (0,20885,0,23582), (жз,сз) = (0,5293,0,19171), (ж4,С4) = = (0,72854,0,13583). Приведенные координаты штрихов нормированы на период решетки. Согласно работе [11] данная решетка в приближении Кирхгофа имеет энергетическую эффективность Е 76,6% при среднеквадратичной ошибке формирования равной интенсивности порядков менее 1%. Для оценки применимости приближения Кирхгофа был проведен расчет интенсивностей порядков решетки при следующих значениях периода (к 7,2Л, 15,2А, 25,2Л, 35,2Л. Расчет проводился для ТЕ-поляризации по формулам (3.27)-(3.32) при нормальном падешш плоской волны-. Значения среднеквадратичной ошибки и энергетической эффективности Е составили 30,2% и 83,8% при (1 - 7,2Л, 17% и 78,9% при (I - 15,2Л, 12,1% и 78,5% при с1 = 25,2А, 10,6% и 83,8% при ё = 35,2Л. Приведенные результаты расчетов показывают, что для 11-порядковой решетки при периоде (I > 15А ошибка 6 15%, то есть скалярное приближение дает приемлемую точность. В то же время при й = 7,2Л расчет в скалярном приближении приводит к значительной ошибке 5 > 30%. Проведенный пример наглядно демонстрирует актуальность точных процедур синтеза решеток в рамках электромагнитной теории при малых (относительно длины волны) периодах. [c.177]

Ниже приводится пример расчета влияния ускорения частиц на их движение и нагрев. Расчет проводился для частиц SiO , вводимых с нулевой начальной скоростью в поток воздушной плазмы с параметрами Т onst (6 8) 10 К и Un = onst = 25Н-400 м/с [79, т. 2, с. 54]. Для расчета скорости движения частиц с размером 100—800 мкм использовали уравнение (22), причем коэффициент лобового сопротивления частицы определяли по двум зависимостям, а именно по (9), где учтена инерционность движения, и по (11), где учтено ускорение движения частиц в соответствии с предложенной аппроксимацией экспериментальных данных. Оказалось, что при малых числах Re коэффициент Q становится нереально большим, поэтому было введено ограничение С,1 < 1000. Расчет проводился при С, = 1000 без ускорения, а при < 1000 — с учетом ускорения. Например, частица SiOi размером 0,3 см при попадании в поток плазмы с v = 100 м/с получает значительные ускорения и Q = 1000. По мере увеличения скорости движения частицы и достижении коэффициентом ускорения Ас значений 2-10 при Т = 6000 К и 2,5-10 при [c.78]

Пример 1-6. Произвести расчет провода А-120 с пролетом 150 м, подвешенного на воздушной линии 35 кВ во И районе гололедности (с = 10 мм) и в П1 ветровом районе (q = 50 даН/м или кгс/м ) с температурами t—= = — 40° С, = 0° С, t макс = + 40° С. [c.56]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...