Характерные площадки напряжений

ХАРАКТЕРНЫЕ ПЛОЩАДКИ НАПРЯЖЕНИЙ [c.27]

Напряжения на характерных площадках в главных координатах тензора напряжений [c.93]

Далее, от точки S, имеется характерная площадка текучести, когда образец некоторое время удлиняется, а напряжение остается постоянным. За площадкой текучести напряжение продолжает возрастать в меньшей степени, чем удлинение, и в точке В происходит разрыв образца. [c.28]

На основании ранее сказанного о напряженном состоянии точки можно отметить следующие характерные площадки, проходящие через нее [c.90]

Эти площадки и соответствующие им нормальные напряжения называют главными. С помощью понятия главных площадок и напряжений всевозможные случаи напряженного состояния в точке можно разделить на три характерных вида — линейные, плоское и объемное напряженные состояния. Их примеры показаны на рис. 2. На нем изображены элементарные параллелепипеды, выделенные из окрестности точки сечениями, параллельными главным площадкам. [c.5]

Далее следует остановиться на местном характере контактных деформаций и напряжений и рассказать о предпосылках, положенных в основу вывода расчетных формул. Учащимся надо дать формулы для максимального контактного давления и характерного размера контактной площадки (для двух рассматриваемых случаев контакта) формулу для сближения тел за счет контактных деформаций приводить не обязательно. Конечно, эпюры давлений по площадкам контакта следует дать. [c.186]

Следующее характерное напряжение — предел текучести. При наличии на характеристике горизонтального участка СС (площадки текучести) поперечного сечения образца [c.43]

Для сопоставления механохимического поведения стали при динамическом и статическом режимах нагружения изучали влияние напряжений на гальваностатические поляризационные характеристики стали Св-08 в 7-н. растворе серной кислоты при деформации одноосным растяжением. Кривые снимали последовательно при напряжениях, отвечающих всем характерным участкам кривой деформационного упрочнения. Анализ показал, что анодный и катодный процессы облегчаются в области упругой деформации, несколько затрудняются в области площадки, текучести и затем вплоть до максимального деформационного упрочнения вновь облегчаются. В области динамического возврата [c.76]

Основной характерный параметр для жидкости — давление р. В покоящейся жидкости модули нормальных напряжений на всех площадках, проходящих через данную точку, равны между собой и называются давлением в данной точке. [c.6]

Начальная стадия, отмеченная на рис. 90 цифрой 1, связана с появлением неустойчивости пластического течения (зуб или площадка текучести) вторая дополнительная стадия 2 характерна для сплавов с низкой энергией дефекта упаковки. Стадии / и 2 отвечают линейному участку кривой деформации в обычных координатах напряжение—деформация. Для этого участка характерна своя дислокационная структура (чаще всего плоские скопления). Выявленные в работе [235] характерные точки при переходе от одной стадии к другой являются фундаментальными, так как [c.136]

Однородное напряженное состояние будет определено, если заданы напряжения поверхностных сил на трех площадках с некомпланарными (т. е. не параллельными одной плоскости) нормалями. Тогда напряжения на другой новой площадке можно вычислить из условий равновесия тетраэдра с гранями, параллельными этой площадке и трем заданным площадкам. Исходя из описания деформации, развитого в главе 2, естественно выбрать грани базисного параллелепипеда, построенного на базисных векторах в , в качестве характерных площадок, к которым приложены заданные напряжения. Это будет сделано ниже, сначала для случая базисного параллелепипеда в виде куба с единичными ребрами, а затем для параллелепипеда общего типа. [c.76]

Напряжение, характерное для площадки ВС, называется пределом текучести ). [c.30]

В кинематике сплошных сред, наряду с принятыми в кинематике дискретной системы точек понятиями перемещений, скоростей и ускорений, появляется характерное для сплошной среды представление о бесконечно малой деформации среды, определяемой тензором деформаций. Если рассматривается непрерывное движение текучей среды, то основное значение приобретает тензор скоростей деформаций, равный отношению тензора бесконечно малых деформаций к бесконечно малому промежутку времени, в течение которого деформация осуществилась. Как с динамической, так и с термодинамической стороны модель сплошной среды отличается от дискретной системы материальных точек тем, что вместо физических величин, сосредоточенных в отдельных ее точках, приходится иметь-дело с непрерывными распределениями этих величин в пространстве — скалярными, векторными и тензорными полями. Так, распределение массы в сплошной среде определяется заданием в каждой ее точке плотности среды, объемное силовое действие — плотностью распределения объемных сил, а действие поверхностных сил — напряжениями, определяемыми отношением главного вектора поверхностных сил, приложенных к ориентированной в пространстве бесконечно малой площадке, к величине этой площадки. Характеристикой внутреннего напряженного состояния среды в данной точке служит тензор напряжений, знание которого позволяет определять напряжения, приложенные к любой произвольно ориентированной площадке. Перенос тепла или вещества задается соответствующими им векторами потоков. [c.9]

Напомним, что в этом равенстве т — напряжение трения в любой точке сечения трубы, приложенное к площадке, перпендикулярной к радиусу трубы. То — характерное для данной вязкопластической жидкости предельное напряжение, после достижения которого только и начинается течение вязкопластической жидкости р, — динамический коэффициент структурной (пластической) вязкости. [c.388]

При снятии тонкого спектра кривых сжатия о—е были обнаружены существенно нелинейные участки. Так, на рис. 106 представлены кривые сжатия образца Ge и Si, на которых можно выделить четыре характерных участка [58—60, 566—569] обратимой упругой деформации (ОА), площадки микротекучести (АВ), участка ВС и второго участка (выше т. С) с некоторой нелинейностью, наблюдающейся вплоть до разрушения образца. После разгрузки образцов от напряжений а = 3-5 кгс/мм датчиком перемещений регистрировалась остаточная деформация в пределах от 0,5 до 1,0 мкм. Однократное нагружение в пределах участках ОА диаграммы 180 [c.180]

Круговая диаграмма Мора (рис. А1.6) дает наглядное пред ставление о напряженном состоянии в точке тела и, в частности иллюстрирует близость характерных напряжений — касатель ных, определяемых выражениями (А1.23) и (А1.25), и действую щих в тех же площадках нормальных (а и q соответствен но). Различие максимального и октаэдрического касательны [c.36]

Адсорбционную пленку будем представлять себе двумерной упругой жидкостью, т. е. телом, занимающим некоторую поверхность в пространстве упругое натяжение пленки у/ в каж дой точке одинаково yf = hof, где /г —толщина адсорбционного слоя, а/ —среднее напряжение в слое на площадке, нормальной к поверхности). Такое представление отражает основные особенности реального адсорбционного слоя, для которого характерны большие градиенты механических свойств по [c.394]

Дальнейшее увеличение силы N вызывает быстрый рост осевых трещин в области растягивающих напряжений В. Трещины развиваются также в области сжатия С непосредственно под контактной площадкой. Развитие трещин в условиях сжатия обладает некоторыми характерными особенностями, которые объясняются тем, что в малой окрестности конца такой трещины с налегающими берегами упругое поле полностью совпадает с тем, которое имеет место в случае поперечного сдвига (см. 6 гл. III). [c.491]

Характерная особенность этого напряженного состояния заключается в том, что при нем во всех точках а,. = — посмотрим, какие дальнейшие следствия можно еще вывести. Для этой цели мы обратимся к общей теории, изложенной в первой главе, а именно, обратимся к формулам (И) и (12) 1. Согласно этим формулам для элементарной площадки, положение которой определяется косинусами г , г , г,, мы имеем [c.265]

Формулировка принципа Сен-Венана несколько расплывчата. Так, в ней не конкретизированы размеры зоны, вне которой напряжения не зависят от характера распределения локальной нагрузки (зона Сен-Венана). Опыт показывает, что обычно эти размеры близки, с одной стороны, к характерному размеру площадки нагружения, а с другой — к характерному раз- р с. 2.30 [c.37]

Для ряда процессов калибровки, ковки, объемной штамповки и тонколистовой прокатки характерной является задача о пластическом сжатии тонкой полосы (отношение длины полосы Ь к ее толщине Я значительно больше единицы). Теоретической основой анализа таких процессов пластического формоизменения служат решения о сжатии тонких полос [1—5]. В работе [6 приведено решение задачи об упругопластическом сжатии в условиях плоской деформации тонкой пластически упрочняющейся полосы при наличии площадки текучести на диаграмме 04= = 0 (8(). В статье изложены методы расчета напряженно-дефор-мированного состояния, возникающего в тонкой полосе при наличии площадки текучести на диаграмме 0г=0г(е,), и построены эпюры распределения интенсивностей напряжений и деформаций в такой полосе. [c.14]

Для первого инварианта характерно важное свойство сумма нормальных напряжений по любым взаимно перпендикулярным площадкам есть величина постоянная, равная сумме главных напряжений. [c.39]

В реальном теле этот процесс начинается с изменений на микроскопическом или субмикроскопическом уровне. В телах разных типов эти изменения могут иметь разный характер. Так, в металлах изменения микроструктуры, влекущие разрушение, тесно связаны с изменениями в процессе пластической деформации. Дело в том, что для металлического моно- или поликристалла, полученного медленным охлаждением из расплава, характерна малая величина сопротивления необратимому сдвигу по сравнению с сопротивлением отрыву по любой площадке. Поэтому в полном смысле хрупкое разрушение такого тела возможно только при всестороннем равномерном растяжении, т. е. таком напряженном состоянии, когда по любой площадке нет касательных напряжений, а нормальные напряжения суть напряжения растягивающие. В других случаях разрушению предшествует заметная пластическая деформация, т. е. необратимые взаимные сдвиги слоев материала. В ходе этих сдвигов микроскопические дефекты кристаллической структуры группируются так, что сами сдвиги все более и более затрудняются, так что, ло крайней мере в некоторых микрообъемах, сопротивление [c.135]

Подобно трем главным осям деформации существуют три взаимно перпендикулярные оси, пересекающиеся в центре исследуемого объема, характерные тем, что на площадках, перпендикулярных этим трем осям, действуют только нормальные напряжения либо напряжения отсутствуют вовсе. [c.9]

Важно отметить, что при контактном взаимодействии твердых тел характерна геометрическая локализация (непосредственно под площадкой контакта и вблизи нее) всех видов деформаций (упругой и пластической) и разрушения (зарождения и развития трещин). В таких условиях даже материалы, которые обычно являются хрупкими, проявляют пластические свойства в локальных зонах. Кроме того, пластическое деформирование приповерхностного слоя материала приводит к образованию поля остаточных напряжений, растягивающие компоненты которого оказываются причиной возникновения определенной системы трещин. [c.625]

Так как Та) и (Та) не зависят от выбора направления осей координат и являются инвариантными по отношению к преобразованиям осей характеристиками напряженного состояния, то значения Оо среднего гидростатического напряжения и Токт октаэдрического касательного напряжения тоже не зависят от выбора направления осей координат и являются инвариантами напряженного состояния по отношению к преобразованию координатных осей. Предыдущим анализом выявлены все особенности напряженного состояния в точке и теперь могут быть выявлены характерные площадки напряженного состояния. На рис. 6.6 индексом а обозначены главные площадки, индексом Ь — площадки наибольших касательных напряжений и индексом с — октаэдрическая площадка. [c.122]

Другими характерными площадками тензора нащ>яжений являются ппоща Ьси зксп емальных касательных напряжений, ориентация которых, так же как и ориентация площадок октаэдрических напряжений, определяется в главных координатах тензора напряжений, где последний имеет вид (1.3.18). [c.95]

Далее на диаграмме для мягкой стали и некоторых других материалов имеется характерная площадка текучести, отвечающая так называемому пределу текучести — когда образец некоторое время удлиняется, а напряжение остается постоянным. На этой площадке могут быть пики и провалы и вообще всякого рода неровности. Существование ее у мягкой стали обусловлено, вероятнее всего, — наличием третичного цементита, выделившегося из феррита и образовавшего твердую и хрупкую сетку вокруг зерен. Разрушение этой сетки вызывает пластическую деформацию, падение и колебания напряжения. При увеличении скорости растяжения площадка текучести длиняртся II поднимается выше [c.139]

Рассматриваемый метод относится к феноменологическому и учитывает наиболее характерные свойства твердого тела и жидкости. В частности, для твердого тела характерно различие напряжений в точке, где нормальные напряжения зависят от ориентации элементарной площадки, в отличие от идеальной жидкости, где напряжения в точке (давление) одинаковы во всех направлениях. В то же время, если имеется уравнение (метод), позволяющее найти три различных напряжения, то может существовать и частный случай, при котором все три напряжения в точке одинаковы. В теории упругости такой частный случай получил собственное название - "гидростатическое сжатие" [32]. Таким образом, определив три различных напряжения в вязкой жидкости, можно найти и частный случай этого рещения, характерный для идеальной жидкости, где эти напряжения будут одинаковыми. Такая схема рещения, как оказалось, не дает единственного рещения, и полученные результаты необходимо проверять. Схема рещения таких задач рассматривается в главе 2. Если какое-либо из полученых рещений для невязкой жидкости удовлетворяет уравнению Эйлера, то оно описывает течение идеальной жидкости. Эти и другие соображения позволили рещить частную задачу механики жидкости с помощью одной из известных задач теории упругости в предположении о квазитвердом характере течения несжимаемой жидкости [27, 28, 32]. [c.5]

Как известно, в точках бруса в общем случае его нагружения возникает так называемое упрощенное плоское Н. С. Мы отнюдь не склонны утверждать, что предлагаемое название этого вида Н. С. удачно или единственно возможно, просто нам не известны другие наименования и придумать что-либо лучщее не удается. Напомним, что данное Н. С. характерно тем, что отличные от нуля главные напряжения всегда противоположны по знаку, т. е. Ст2=0. При этом виде Н. С. в окрестности точки можно выделить элементарный параллелепипед таким образом, что на двух из его граней возникают нормальные и касательные напряжения, на двух других — только касательные и две грани от напряжений свободны. Конечно, раньше устанавливается характер исходных напряжений на неглавных площадках, а затем в результате анализа Н. С. выясняется то, что сказано выше о главных напряжениях. [c.156]

Полученные результаты показывают, что для серийных балок автомобилей МАЗ характерно неравномерное распределение максимумов напряжений по их длине. Так, для балок 503 и 5336 высокий уровень напряжений наблюдается на наклонном (сечение № 3) и центральном участках балок (сечение № 10). Для балки 5336-01 зона экстремальных значений Оэ характерна в центральной ее части. В то же время на внешней части балки, расположенной между осью шкворня и рессорной площадкой, уровень максимальных эквивалентных напряжений в сечениях явно занижен, что свидетельствует о недостаточ- [c.193]

Уточненная теория Тимошенко изгибиых колебаний стержней. Техническую теорию изгиба стержней применяют, когда масштаб изменения напряженно-деформированного состояния вдоль оси стержня велик по сравнению с характерным размером поперечного сечения в направлении оси Ог. Если указанные величины сопоставимы, то применяют уточненные теории, в которых учтены поперечные сдвиги и инерция поворота сечений. В уточненной теории Тимошенко введены предположения поперечные сечения остаются плоскими, но не перпендикулярными деформированной оси стержня нормальные напряжения на площадках, параллельных оси, равны нулю учитываются инерционные составляющие, связанные с поворотом сечений. [c.152]

Связь поверхностных напряжений, дшствующих на октаэдрических площадках, со средним напряжением (1.3.32) и с интенсивностью касательных натфяжений (1.3.36), имеющих важное значение в теории ОМД, является одной из причин вьвделения их среди множества фугих характерных площадок тензора напряжений. [c.94]

Поэтому хотя трещина находится в условиях, близких к всестороннему сжатию, вблизи ее конца имеется малая область растягивающих напряжений, причем максимум растягивающего напряжения СГ0 достигается на площадке, наклоненной под углом 70° к плоскости трещины. Вследствие этого в хрупких материалах трещина нормального разрыва растет под таким же углом к плоскости первоначальной трещины, причем рост трещины, очевидно, будет устойчив, так как область растягивающих напряжений очень мала. Чем больше уровень сжимающих нагрузок, тем большее число начальных трещин начинает развиваться. В условиях контактного разрушения максимальные сжимающие напряжения на порядок превышают характерную прочность материала на одноосное сжатие (например, для стекла наибольшее напряжение равно 1000—2000 кГ1мм ). [c.492]

По уравнению (4.18) можно определить также прочность полимерного связующего при одноосном сжатии. Характерный вид разрушения полимерного связующего при сжатии показан на рис. 4.12. Из рисунка следует, что разрушение полимерного связующего носит сдвиговый характер. На наклонной площадке разрушения, ориентированной под углом ф, действует нормальное стф и касательное Тф напряжения. Обозначая пре-дельное значение сжимающего напряжения а в момент разру-шения через и учитывая выражения для Оф и Тф, получаем зависимость между прочностью полимерного связующего при одноосном сжатии/ и углом разрушения ф [c.127]

Примерный вид эпюр нормальных напряжений в характерных сеченпях расчетного элемента показан на фиг. 13. В опасных точках рассмотренных сечений имеет место одноосное напряженное состояние, так как касательные напряжения в этих точках равны нулю главная площадка, в которой действует отличное от нуля главное напряжение, совпадает с плоскостью соответствующего сечения формулы [c.273]

На рис, 10.3 приведена зависимость эффективного значения АЭ (U) при растяжении гладких образцов, совмещенная с диаграммой напряжения (а)-деформации (е) [2]. Зависимость 1 соответствует железу-армко и малоуглеродистой стали (с содержанием углерода до 0,015 %) и представляет собой непрерывную АЭ с максимумом в зоне зуба (площадки) текучести. Зависимость 2 характерна для конструкционной углеродистой стали, содержащей карбиды, и кроме непрерывной АЭ включает раздельные импульсы большой амплитуды, связанные с разрушением цементитовых пластинок в перлите стали. [c.165]

Процесс образования зуба и площадки текучести (так называемое явление резкой текучести) внешне выглядит следующим образом. Упругое растяжение приводит к плавному подъему сопротивления деформированию вплоть до От, затем происходит относительно резний спад напряжений до а и последующая деформация (обычно на 0,1—1%) идет при неизменном внешнем усилии — образуется площадка текучести. Во время удлинения, соответствующего этой площадке, образец на рабочей длине покрывается характерными полосами Чернова—Людерса, в которых локализуется деформация. Поэто му величину удлинения на площадке текучести (0,1—1%) часто называют деформацией Чернова— Людерса. [c.143]

При рассмотрении реальных критериев выбора параметров режима сварки необходимо исходить из анализа особенностей механизма сварки [6, 61, 68]. В результате было определено, что прочность сварных соединений повышается с увеличением амплитуды колебаний, если она не превосходит пороговой величины — величины микросдвига или предварительного смещения [61 ]. В зоне сварки имеет место сложное напряженное состояние, обусловленное действием колебательной силы и контактного давления. В работах [6, 75] показано, что на краю области контакта, если рассматривать модель из двух сфер, нормальные напряжения 02 всегда равны нулю. К центру контактирующих сфер эти напряжения возрастают. Тангенциальные (сдвиговые) напряжения Tj., наоборот, уменьшаются к центру и возрастают к краю контактной площадки. В силу этого, поскольку сдвиговые напряжения достаточно велики, может возникнуть интенсивное скольжение участков поверхности тел. Именно этим можно объяснить характерную вытянутость пластического деформирования в зоне сварки при использовании сварочных наконечников со сферической поверхностью. [c.25]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...