Данные к формулам (а), (б) и (с)

Для концов листов типов фиг. 85, а, в и г можно полагать /( = 0 для типов фиг. 85, б и д следует пользоваться данными табл. 38, а для типов фиг. 85, е, 3 и ы — данными табл. 38, б. Для концов типов фиг. 85, лс и к можно с известным приближением использовать данные табл. 38, б или 38, в. В общем случае коэфициент К определяют по формуле [c.730]

Для шарового кольца, заполненного углекислым газом и водяным паром, при 1000°С по формулам (5-34) и (5-46) были определены степени черноты г 1, 1), г(к, г) и в 1, ) [86]. Полученные результаты даны на рис. 106,а, б и 107,а, б. Таблицы значений полученных величин приведены в работе [86]. [c.185]

В результате анализа целого ряда экспериментальных данных Б. И. Китаевым, Ю. Г. Ярошенко и В. Д. Сучковым получена применительно к шахтным печам формула для внешнего ко )фициента теплоотдачи а,,, с учетом температуры поверхности кусков материала Г,°К [c.522]

Главное достоинство тарельчатых пружин, общий вид которых показан на рис. 4.8, д, заключается в нелинейной силовой характеристике (рис. 4.8, г), обеспечивающей стабильность нажимного усилия в определенном диапазоне Ло деформаций. Тарельчатые пружины бывают неразрезными (рис. 4.8, а) и разрезными лепестковыми (рис. 4.8, б, в). Исходными данными при проектировании тарельчатых пружин являются Р — номинальная сила воздействия на пружину, Н Ло — ход пружины, мм, соответствующий допустимому суммарному линейному износу фрикционных пар 1г — рабочий ход пружины, мм, соответствующий выключенному сцеплению 0,с1 к й — диаметры пружины, мм, выбираемые с учетом габаритов сцепления и конструктивных соотношений 0>2,Ъйи 0= (1,15... 1,5)й. Расчеты выполняются по формулам табл. 4.11. В качестве ориентира представим значения некоторых величин у существующих конструкций Н= = (1,6...2,2)6, (75... 100)6, 7=10...15°, число лепестков — от 8 до 20. [c.304]

Учитывая слабую связь между температурами электронов и тяжелых частиц неравновесной аргоновой плазмы, можно с точностью 500 К определить по кривым рис. 78, б зависимость температуры электронов от плотности тока (рис. 78, в). Так, например, если вычислена по формуле А. В. Потапова [63], то при плотности тока 1,5-10 А/см независимо от температуры тяжелых частиц можно считать = 10 К, а при / 4-10 А/см Те = 9-10 К. Полученная зависимость справедлива для степени неравновесности Т /Г>1,5 и Т>3-10 К. Как следует из рис. 78, в, кривая, полученная с использованием уравнения ионизационного равновесия по А. В. Потапову, в отличие от уравнения Саха, в данной области параметров лучше согласуется с экспериментальными данными. [c.140]

Предположим, что мы отыскиваем распределение давления на подшипник. Полагаем = если теперь положить а = 0,то первые два типа сумм дадут давление на подшипник, равное О при = Ои = я. Ат. к. оба значения е соответствуют линии центров, именно = 0 для точки JVi и f = я для точки N, то давления на подшипник в обеих точках на линии центров, т. е. в самом широком месте смазочного слоя (точка Ni) и в самом узком месте (точка N), равняются нулю,по обе же стороны линии центров давление м. б. симметричным по одну сторону положительным, по другую отрицательным. Такое распределение, как наиболее простое, и было принято Н. Е. Жуковским и С. А. Чаплыгиным, и в виду отсутствия тогда опытных данных по распределению давления на подшипник оно казалось наиболее естественным. В настояшее время имеется ряд таких опытов, и хотя они и не удовлетворяют вполне требованиям теории и не отвечают на все ее вопросы, но в общем дают указание, что давление на подшипник расположено не симметрично. Поэтому в наиболее простом виде давление представится формулой [c.416]

Рассмотрим, например, балку, поддерживающую мотор (рис. 145, а). Ее можно рассматривать как систему с одной степенью свободы мы знаем, что неуравновешенность ротора Q может вызвать значительные вынужденные колебания, если частота возмущения о окажется близкой к собственной частоте системы к /т . Чтобы предотвратить эти вынужденные колебания, прикрепим добавочную систему, показанную на рис. 145, б, и выберем 2 и / 2 так, чтобы Ук2/т = (й. Таким способом образуется система с двумя степенями свободы применив к ней данную выше общую теорию, заключаем, что колебания главной массы / 1 исчезают, а амплитуда колебаний дополнительной массы Дается формулой (к). Такая дополнительная система, прикрепленная к главной системе, называется динамическим гасителем колебаний. При проектировании гасителя выбирают такую пружину к , чтобы формула (к) дала приемлемое значение амплитуды О, и затем выбирают массу так, чтобы Ук гп2 = () . [c.204]

Решения, аналогичные формуле (6-49), были в свое время получены Л. К. Рамзиным, В. И. Пуховым, А. Б. Резняковым, Г. Л. Поляком и другими исследователями. Зги решения не содержали, однако, переменного параметра макс и плохо подтверждались опытными данными. Удовлетворительная сходимость расчета с опытными данными была получена А. Б. Резняковым лишь при значениях степени черноты пламени, равных степени черноты трехатомных газов. Для улучшения сходимости расчета с опытными данными Г. Л. Поляк предложил ввести в формулу переменный коэффициент т при члене ёт/Во. При этом расчетная формула естественно переходит в класс полуэмпирических решений. [c.206]

Из приведенной формулы (3-2) видно, что а) высота сепаратора увеличивается с увеличением паровой нагрузки или осевой скорости пара ш,о б) с увеличением давления растет необходимая высота сепаратора Я в) высота Я изменяется обратно пропорционально квадрату тангенциальной скорости входа и г) при прочих равных условиях с увеличением диаметра сепаратора высота последнего увеличивается. Все это показывает, что эффективность улавливания влаги при данных диаметре и высоте сепаратора определяется тангенциальной скор,ость.ю входа и, с одной стороны, и осевой скоростью подъема пара wq, с другой. Указанное отношение этих скоростей /шо, определяемое сечениями входа и сепаратора, является характерной особенностью каждой конструкции сепаратора. На рис. 3-1 дана расчетная характеристика работы центробежного сепаратора при различных значениях отношений скоростей u/wq. Как видно из графика, эффективность работы сепаратора определенной высоты резко ухудшается с уменьшением отношения u/wq. Так, при высоте сепаратора Я=0,5 м уменьшение отношения u Wa с 20 до 2 приводит к тому, что при давлении 60 ат и осевой скорости ш = 0,8 м1сек минимальные размеры сепарируемых частиц влаги увеличиваются с 0,01 до 0,113 мм, т. е. диаметры сепарируемых частиц влаги возрастают более чем в 10 раз. Сепараторы с отношением ulwo<5 не обеспечивают отделение мелких частиц влаги и осуществляют лишь грубую сепарацию крупных частиц влаги. В случае необходимости отделения мелких частиц влаги сепараторы должны выполняться с отношением скоростей ц/шп= 10 20. Следует иметь в виду, что расположение вводов пароводяной смеси в сепараторы относительно уровня воды в них имеет решающее значение для получения пара необходимой чистоты. Наличие тангенциальных вводов в сепаратор вызывает при условии расположения мест подвода пароводяной смеси не- [c.57]

Результаты сопоставления расчетных значений X для НаО, полученных по формуле (5-41), с опытными данными представлены на рис. 5-7, б. Оказывается, что как для докритических, так и для закритических температур наблюдается совпадение результатов расчета и опыта с точностью 5%, если считать диаметр молекул а = = 4,2-10 см при t = 300° С, а постоянную Сюзер-ленд а С = 670 (в литературе приводятся значения or = = (2,45-f-4,68)-10-8 см и С = 660V960 [Я. 15, 19, 37], Уравнение (5-41) дает количественно и качественно правильные результаты при различных температурах как для пара, так и для жидкости, и для газа. Характер расчетных изотерм переноса к = f ( ц, а, Т, V, С) такой же, как у изотерм Ван-дер-Ваальса, а отношение = а ДЛя фазового перехода газ-жидкость составляет 1 -г-15. [c.176]

В самом деле, формулы (3-39) и (3-39а), впервые предложенные Вебером для температур, близких к комнатной, были теоретически обоснованы А. С. Предводи-телевым 1[Л. 76]. Н. Б. Варгафтик [Л. 74] показал, что для большинства жидкостей множитель В для данной жидкО Сти не зависит от температуры и, следовательно, X зависит только от у. С повышением температуры жидкости Y ее уменьшается, а следовательно, должен и уменьшаться Я, что противоречит опытным данным для всех жидкометаллических теплоносителей, кроме Na и К- [c.172]

X — продольная координата E, h — соответственно модуль упругости и толщина пластины Ес, F — соответственно модуль упругости и площадь сечения ребра Р — продольная сила, приложенная к ребру. Из приведенного решения следует, что касательные усилия неограниченно возрастают при приближении к точке приложения силы, как пх. Эта задача, получившая в литературе название задачи Мелана, в случае, когда ребро приклепано к пластине в дискретных то чках с постоянным шагом, рассмотрена в работе Б. Будянского и Т. ВУ [56] (1961 г.). Заклепки рассматривались как бесконечно жесткие шайбы. Выражения для усилий в заклепках получены в явном виде, но при этом требуется вычислить сложный интеграл, содержащий бесконечный ряд в знаменателе. Однако для усилий /п в заклепках с большим номером п (считая от точки приложения сосредоточенной силы) дана асимптотическая формула / жЛл-2, где А — параметр жесткости ребра. Если параметр А мал то иредлагаютоя приближенные формулы [c.122]

Дженни, Олсон и Лендгриб [J.10] сравнили несколько методов расчета аэродинамических характеристик на режиме висения а) простые формулы с равномерной скоростью протекания и постоянным коэффициентом сопротивления, б) элементно-импульсную теорию, в) вихревую теорию Голдстейна — Локка, г) численное решение с неравномерной скоростью протекания без учета и с учетом поджатия следа (в последнем случае структура следа была заранее задана по экспериментальным данным). Обнаружилось, что классические методы и численное решение без учета поджатия следа завышают величину потребной мощности на висении, причем ошибка возрастает с увеличением нагрузки лопасти Сг/а (а также с увеличением концевого числа Маха и коэффициента заполнения и уменьшением крутки). Ошибки были объяснены тем, что не учтено под-жатие спутной струи или, другими словами, не принята во внимание действительная форма концевых вихрей. На нагрузку лопасти сильное влияние оказывает концевой вихрь, сходящий с предыдущей лопасти, т. е. нагрузка в значительной степени зависит от положения этого вихря по радиусу и вертикали относительно лопасти. Влияние вихря заключается в увеличении углов атаки внешних (для вихря) сечений лопасти и уменьшении углов атаки внутренных сечений. При умеренных (0,06 Ст/о 0,08) и больших нагрузках лопасти вихрь может вызвать срыв в концевой части, а значит, ограничить достижимую нагрузку концевой части и увеличить ее сопротивление, снизив тем самым эффективность несущего винта. Так как в концевой части лопасти нагрузка максимальна, аэродинамические характеристики винта в сильной степени зависят от характера обтекания концевых частей, а следовательно, от небольших изменений положения вихря (а также изменений профиля и формы лопасти в плане). Эффекты сжимаемости тоже играют важную роль, так как число Маха на конце лопасти максимально. Если бы сжимаемость воздуха и срыв не сказывались, влияние концевых вихрей на распределение нагрузки было бы еще сильнее, но эти факторы действуют взаимно исключающим образом. Если поджатием следа пренебречь, то все сечения лопасти становятся внутренними для вихря и он нигде не увеличивает углов атаки. При использовании схемы распределенной по следу завихренности или даже более простых схем влияние концевых вихрей вообще нельзя оценить. Таким образом, уточнение формы следа является решающим моментом в усовершенствовании методов расчета амодинами-ческих характеристик винта на режиме висения. Положение концевого вихря по радиусу и вертикали относительно следующей лопасти, к которой он подходит очень близко, имеет [c.99]

На основании (П1.88) подстановка (1.2.70) в (1.2.88) приводит к тождеству. Это означает, что при решении задач МСС в перемещениях нет необходимости проверять выполнение условия (1.2.88), когда тензор деформаций определяется по формуле О.Коши (1.2.70). При решении же этих задач в малых деформациях на тензор Те должны бьпъ наложены ограничения в виде соотношения (1.2.88), которое назьшается условием Б.Сен-Венана или в данном случае условием совместности деформаций. С математической точки зрения выполнение соотношения между компонентами тензора деформаций в (1.2.88) является необходимым и достаточным условием интегрируемости системы уравнений О.Коши (1.2.70) относительно компонент вектора перемещения (п. П1.6), которые вычисляются по обобщенной формуле Е.Чезаро (П1.108) с заменой в ней а на и ао на uo Тс на Т о и Ть на Те [c.42]

В данном случае нас интересует только первая зависимость. Вопрос изменения б и у в районе коротковолновой тонкой структуры теоретически был исследован в работе [20], где было показано, что б (А,) изменяется немонотонно и величины Аб и Ау оказываются одного порядка. Поэтому зависимость Я = R (К) будет отличаться от зависимости у = у (Я.), причем, как будет показано ниже, А и Ау могут при определенных условиях иметь противоположные знаки. Исследуем чувствительность коэффициента отражения Я к малым изменениям у с использованием соотношений, полученных в работе [20]. Дифференцируя по у выражения для коэффициента отражения по формуле Френеля (1.11) (излучение считаем неполя-ризованным), получаем для относительного измерения Я, обусловленного изменением у, следующее выражение [c.23]

Длн выяснения влияния масштабного фактора на скорость установившейся ползучести бьши испытаны при температуре 600 °С образцы из стали 08Х16Н9М2 (плавка Б) различных диаметров с покрытием 1М + 0,ЗС толщиной 100 мкм и без него. Результаты испытаний приведены на рис. 4.14. При расчетах скорости ползучести по формуле (4.6) толщина / принята равной 900 мкм для образцов с металлокерамическим покрытием, а для образцов без покрытия величина / взята такой же, как для Ст. 3, т.е. 250 мкм, так как склонность к окислению Ст. 3 при 450 С и стали 0ВХ16Н9М2 при 600 С приблизительно одинакова, поэтому должны быть близки по толщине и их окисные пленки. Сравнение расчетных зависимостей скорости ползучести (при /по 7,2 и 5,9 10 %/ч и /77 = 1,3 10 %/ч) от отношения ЯЛ с экспериментальными данными для напряжений 137 и 118 МПа представлено на рис.4.14. [c.74]

Мгновенный центр вращения и центроиды. Из рис. 177 и 180, б и из формул (53), (54) видно, что скорости точек сечения S распределены в каждый момент времени так, как если бы движение данного сечения представляло собою вращение вокруг центра Р. По этой причине точку неподвижной плоскости, совпадающую с мгновенны.м центром скоростей, которую мы также будем обозначать буквой Р, называют мгновенным центром вращения, а ось Рг, перпендикулярную к сечению S и проходящую через точку Р,—мгновенной осью вращения тела, совершающего плоско-параллельное движение. От неподвижной оси (или центра) вращения мгновенная ось (или центр) отличаются тем, что они все вре.мя меняют свое положение. В 77 было установлено, что плоскопараллельное движение слагается из поступательного движения вместе с каким-то фиксированным полюсом и вращательного движения вокруг этого полюса. Полученный результат позволяет дать другую геометрическую картину плоского движения, а именно плосконараллельное движение слагается из серии последовательных элементарных поворотов вокруг непрерывно меняющих свое положение мгновенных осей (или центров) вращения. [c.188]

Обратимся к формуле Деринга — Фольмера (2.34) где имеет вид (2.2). Если учесть выражение (2.15) для разности давлений р" — р внутри критического пузырька и вне его, то для расчета частоты нуклеации /1 нри заданных температуре Т и давлении р нужно в первую очередь знать поверхностное натяжение на границе пузырька с жидкостью, давление насыщенного пара Ре, удельные объемы р, и", теплоту испарения I на одну молекулу. Кроме того, в предэкспоненциальный множитель входит число молекул в 1 сж жидкости N1 и масса молекулы т. Для 0, рв, V, V" берутся значения по таблицам термодинамических свойств [122, 123] на линии насыщения при заданной температуре. Так же находятся I и N1- При выбранном внешнем давлении р нетрудно рассчитать по (2.34) температурную зависимость Получается одна из кривых, показанных на рис. 8, б. Ввиду очень сильной температурной зависимости удобно пользоваться полулогарифмической шкалой. Меняя давление р = р, как параметр, приходим к серии кривых lg Jx [Т) (1—4 на рис. 8, б). Обычно сравнение экспериментальных данных с теорией производится не для частоты нуклеации а для температуры Гц, которая соответствует реализуемой в опыте частоте Например, при перегреве всплывающих капелек lg 6. По теории гомогенной нуклеации строится небольшой участок кривой lg Jl (Т) и из условия lg = 6 определяется теоретическое значение Гц. Для проверки теории нужно изменять в широком интервале давлепие, под которым находится жидкость, а также эффективную частоту зародышеобразования. Перекрыть большой диапазон удается благодаря применению разных методов перегрева жидкостей. Для маленькой пузырьковой камеры /1 1 10—10 см -сек , для капелек 10 см -сек , а в методе импульсного нагрева жидкости имеем = 10 — 10 слГ -сек . Это позволяет судить о применимости теории как при низких, так и при очень высоких частотах спонтанного зародышеобразования. Безразмерную величину [c.129]

При исследовании скважины на стационарный приток данные об установившемся режиме работы скважины интерпретируются на основе формулы Дюпюи (А. П. Крылов и др., 1962). Отклонения от соответствующей линейной связи дебита с забойным давлением связывают с иеустано-вившимися процессами (В. Н. Щелкачев и К. М. Донцов, 1945), с нарушением закона Дарси при больших числах Рейнольдса (В. Н. Щелкачев и Б. Б. Лапук, 1948, Б. С. Чернов, М. Н. Базлов и А. И. Жуков, 1960) а при относительно больших депрессиях с нелинейно-упругими эффектами зависимости проницаемости от давления (см. А. Бан и др., 1962 см. подробнее п. 4.4). Использование соотношения типа формулы Дюпюи требует априорного знания величины радиуса контура питания , на котором давление практически равно пластовому. Согласно представлениям об упругом режиме работы пласта этот контур смещается с изменением времени, хотя для приближенных оценок небольшие изменения его положения можно не учитывать (так как радиус входит в формулу для дебита под знаком логарифма). Однако в ряде случаев необходим более строгий анализ, например при исследовании малопроницаемых пластов. Обсуждение понятия о контуре питания можно найти в книге В. Н. Щелкачева (1959) и, например, в ряде статей Г. А. Зотова (1966)., [c.624]

Расчеты общих и местных деформаций русла тесно связаны с определением неразмывающих скоростей потока для данного грунта. В условиях равномерного потока начало размыва несвязного грунта определяется отношением среднего касательного напряжения у дна То = ргг и силы веса, удерживающей частицу на дне уй (1 — у о у) (Б. А, Фидман, 1950 И. К. Никитин, 1963). Значение предельного соотношения (1 — Тв/у)1 зависит от формы чаетиц и плотности их укладки. Многие авторы считают, что это отношение зависит и от значения локального числа Рейнольдса щйЬ. Касательное напряжение у дна То или динамическая скорость гг могут быть сравнительно просто связаны с придонной скоростью , фиксируемой на определенном расстоянии от дна (см., например, И. К. Никитин, 1963). Соотношение между придонной скоростью и скоростью, осредненной по глубине, зависит от относительной шероховатости русла, изменяющейся с изменением глубины потока. Это обстоятельство нашло отражение в том, что многочисленные эмпирические и полуэмпирические формулы связывают среднюю по глубине скорость, отвечающую началу движения частиц (неразмывающую скорость), не только с параметрами частиц, но и с абсолютной глубиной потока (С. X. Абальянц, 1957 И. И. Леви, 1955 В. Н. Гончаров, 1954, и др.). [c.777]

Для концов листов но типу рис. 4, а, виг можно принимать К = 0 по типу рис. 4, б а д следует пользоваться данными табл. 1, а, по типу рис. 4, е, а и и — данными табл. 1, б, по типу рис. 4, ас и в использовать с известньци приближением данные табл. 1, б или в. В общем случае коэффициент К определяют по формуле [c.107]

Д.11Я анализа равновесного напряженного состояния применялся упругий потенциал Муни — Ривлина [см. формулу (3.1.5)] и использовалась изложенная в гл. I и При-ложении I теория нелинейной упругости [6, 7]. Для определения упругих постоянных и a испытанных резин применялся метод Ривлина — Саундерса [289] [линейная зависимость //2 (а — 1/а ) от 1/а из соотношения (3.1.23, б) для одноосного равновесного растяжения дает при экстраполяции прямой к 1/а О значение С , а по ее наклону определяется значение С ]. Таким образом, для сложнонапряженного состояния находились максимальные растягивающие (разрушающие) истинные напряжения в вершине надреза в момент начала его роста. Несмотря на то что это были равновесные, т. е. минимальные для данных внешних условий (температура, среда) характеристики растягивающих напряжений и деформаций, они оказались заметно выше неравновесных разрывных напряжений и деформаций. [c.203]

Скорость к равномерного охлаждения, выраженная в граду с/мин., может быть получена по формуле Адамса и Вильямсона =-= 4,6 Б /г = ск, где Ап—гдвойное преломление при допустимых остаточных натяжениях и примерно равно 5 [л л/см, В—среднее двойное преломление при давлении 1 кг/см-для данного сорта стекла, а—0,5 толецины слоя стекла, с—постоянная величина, равная 4,6 Для стекла, среднее значение В которого равно 2,87 10" , с = 13 и безопасная скорость охлаждения / = 0,385 градус/мин. или 23 градус/час. [c.171]

Ф. А. Баум, К. П. Станюкович и Б. И. Шехтер [21] в соответствии с данными Иенсена принимали для металлов показатель п равным 4 и вычисляли по формуле (11.39) постоянные А для ряда металлов через опытные значения сжимаемости. [c.554]

Результаты этих вычислений приведены в табл. П7.1 для двух достаточно экстремальнь1Х примеров большой и малой поверхности Ферми, а именно а) гипотетического металла в приближении свободных электронов с электронной плотностью, соответствующей благородным металлам, и б) висмута при ориентации поля вдоль бинарной оси. В случае (а) одно из выбранных фиксированных значений поля составляет 10 Гс, что соответствует максимальному достижимому полю большинства лабораторий, а другое равно Н = 2 X 10" Гс, что типично для наибольшего поля, которое можно получить с помощью обычного электромагнита с железным ярмом. Для случая (б) фиксированное значение поля выбрано равным 5 X 10 Гс, что примерно равно одной трети Р и соответствует приблизительно тому наибольшему значению поля, при котором формулы еще справедливы. Влияние температуры иллюстрируется некоторыми результатами при 5 К для (а) и при 5 и 20 К для (б). Поскольку для ориентации вдоль бинарной оси в висмуте два из трех эллипсоидов дают одинаковые площади экстремальных сечений, все численные значения вдвое превышают результаты формул (третий эллипсоид дает гораздо более высокую частоту, и здесь им можно пренебречь). Все данные табл. П7.1 относятся к величине Мц, а соответствующие значения для величин Л/ /Я или ЛМ АН определяются формулой (2.114), т. е. получаются умножением данных табл. П7.1 на соответствующие значения величины ( /Р) Р/АВ). ПоряДки величины этого множителя анизотропии указаны в табл. П7.2 для некоторых типичных случаев. [c.602]

На рис. 1.7, а представлены зависимости продольного смещения конца стержня (длина /=15 мм, высота к = 115) во времени при мгновенном снятии нагрузки Р = 3000 Н. Расхождение решения МКЭ с аналитическим решением Тимошенко [228] йри размерах КЭ A.t = ft/3, Ay = hj и шаге интегрирования по вре-мени Ат = 0,05 мкс (приблизительно T v/200, где Tv —период собственных колебаний) составило 2 % по схеме интегрирования I [формула (1.41)] и 10 % для схемы интегрирования II [формула (1.47)] в первом периоде колебаний. В дальнейшем для схемы II развивается процесс численного демпфирования (уменьшение амплитуды и увеличение периода колебаний), обусловленный выбранной для данной схемы аппроксимацией скорости и ускорения на этапе Ат (принята линейная зависимость скорости от времени). В данном случае при внезапно приложенной нагрузке ускорение на фронте волны теоретически описывается б-функцией. Численное решение занижает ускорение, что приводит к постоянному снижению значений кинетической энергии и энергии деформации в процессе нагружения по сравнению с аналитическими значениями (рис. 1.7,6). В связи с тем что с помощью предложенного метода предлагается решать за- [c.37]

Смотреть страницы где упоминается термин Данные к формулам (а), (б) и (с) : [c.90] [c.353] [c.548] [c.815] [c.330] [c.192] [c.204] [c.94] [c.134] [c.172] [c.102] [c.409] [c.112] [c.293] [c.454] [c.317] [c.31] [c.52] [c.507] [c.416] [c.501] [c.205] [c.190] [c.100]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...