Свободные Напряжения

Свободное напряжение равно сумме вычетов относительно полюсов передаточной функции. [c.197]

Более точное определение напряжений, имеющих место в работающем ремне, получается по следующему способу Штиля, Зная напряжение от предварительного напряжения, соответствующее точке Е (фиг. 15, А), и зная скорость движения ремня, подсчитав напряжение af от центробежной силы, легко получаем свободное напряжение а =ВЕ при холостом ходе, находя и суммарное напряжение (у + (у =1)0 в обеих ветвях ремня. Для выявления изменений в напряжениях при работе ремня и определения полезного напряжения Штиль пользуется частью кривой [c.277]

Сумма свободных напряжений сг + о а дает силу осевого давления (т , отнесенную к [c.277]

Уравнения (4-4.4) — (4-4.6) получаются на основании первого и второго законов термодинамики, применяемых к материалам, состояние которых (давление, свободная энергия и т. п.) определяется только текущими значениями Г и F. Уравнения (4-4.5) и (4-4.6) представляют собой ограничения, налагаемые законами термодинамики на допущения о состоянии материала в том смысле, что запрещается постулировать такие уравнения состояния, скажем, для А -а Р, которые не удовлетворяют (4-4.5). В последующем рассмотрении увидим, как получаются соответствующие уравнения (или ограничения) для материалов с памятью. Мы столкнемся с тем дополнительным осложнением, что напряженное состояние нельзя, вообще говоря, рассматривать как изотропное. [c.149]

Таким образом, в изотермическом течении с предысторией постоянной деформации свободная энергия не накапливается. Из уравнения (4-4.27) можно получить тогда, что мощность напряжения равна скорости диссипации [c.170]

Важно понять, что течение, даже если оно контролируемо, может оказаться весьма трудным для осуществления на практике, поскольку это может потребовать нереальных распределений напряжений на граничных поверхностях. Ярким примером такого течения служит течение, для осуществления которого требуется, чтобы давление на свободной поверхности было непостоянно. [c.175]

Заслуживает обсуждения сравнение относительных преимуществ двух методов определения т], основанных на использовании уравнений (5-4.9) и (5-4.41). В обоих случаях измеряется кинематика движущейся пластины, но в то время как при использовании уравнения (5-4.9) предполагается, что измерение напряжения производится на неподвижной пластине, использование уравнения (5-4.41) включает измерение движения заторможенной пластины. Поскольку на практике измерение напряжения всегда связано с измерением изгиба некоторого упругого ограничивающего элемента, два метода различаются в основном в следующем уравнение (5-4.9) требует использования весьма жестких ограничений, так что заторможенная пластина почти неподвижна, в то время как уравнение (5-4.41) позволяет использовать более свободный ограничивающий механизм (в установках с вращением это обычно работающий на скручивание стержень). При использовании уравнения (5-4.41) следует позаботиться о том, чтобы частота вибрации не совпадала с собственной частотой заторможенной пластины oq. Действительно, при оз = соц имеем 3=0, и уравнение (5-4.40) или (5-4.41) не позволяет определить т]. В дальнейшем будут приведены лишь основные результаты, относящиеся к течениям более сложной геометрии за всеми подробностями читатель отсылается к соответствующей технической литературе. [c.200]

Разность первых нормальных напряжений оказывается положительной, а вторых — отрицательной, но последняя, возможно, слишком велика. Вероятно, третий член в выражении для свободной энергии (6-3.33) нуждается в некоторой модификации. [c.249]

Если концентрация раствора выравнялась, то гетеродиффузия, подобно самодиффузии, становится хаотической по направлению. Известны случаи так называемой восходящей диффузии от. мест с низкой концентрацией к местам с высокой концентрацией. В каждом случае имеются особые причины для такого процесса (обычно неравномерное распределение третьего медленно диффундирующего элемента или неравномерное распределение напряжений), в основе которого также лежит стремление системы н уменьшению свободной энергии. [c.320]

Отверстия в деталях получают при формообразовании (литьем, прессованием и т. д.) соответствующими стержнями, устанавливаемыми и технологической оснастке (пресс-формах). Наличие стержней вызывает появление напряжений в деталях, так как они затрудняют свободную усадку материала. Отверстия лучшее располагать не в сплошных массивах, а в специальных бобышках с топкими стенками (рис. 8.11, г, е), что снижает усадку и усилие обхвата стержней, [c.439]

По всей видимости, снижение е/ в зависимости от hjs можно объяснить следующей причиной. Следствием импульсного нагружения являются последующие свободные колебания сварного соединения. Очевидно, что в зоне сопряжения шва с основным металлом эти колебания за счет концентрации напряжений и деформаций могут приводить к циклическому знакопеременному упругопластическому деформированию материала. Разрушение материала в данном случае может быть связано с накоплением усталостных повреждений. Ясно, что критическая деформация, по сути являющаяся остаточной деформацией после импульсного нагружения, будет меньше, чем критическая деформация при монотонном квазистатическом нагружении. Увеличение относительной высоты усиления hjs приводит к росту инерционных сил, за счет которых в зависимости от схемы нагружения растет амплитуда и(или) количество циклов свободных колебаний сварного соединения. Роль усталостного повреждения в этом случае увеличивается, что приводит к снижению критической деформации при динамическом нагружении. [c.45]

Зависимость (4.6) в принципе дает возможность описать влияние средних напряжений (или асимметрии нагружения), а также нестационарности нагружения на скорость роста усталостной трещины, так как эти факторы изменяют параметр и [289, 346, 354]. Но, к сожалению, следует отметить нарастание разногласий в отношении достоверности результатов измерений закрытия трещины разными методами [300, 324, 385, 418]. Одной из возможных причин большого разброса измерений закрытия трещины может быть различная протяженность фронта трещины (толщина образца) в разных экспериментальных исследованиях. Так, в работах [369, 408, 409] экспериментально показано, что доминирующее влияние на стор оказывает деформирование материала у вершины трещины в районе свободных боковых поверхностей образца. С увеличением толщины образца и соответственно протяженности фронта трещины влияние боковых поверхностей снижается и эффект закрытия трещины уменьшается, вплоть до его практически полного отсутствия в растягивающей части цикла. Для трещин с протяженным фронтом только при R — О (а не при / > 0) трещина перестает быть концентратором напряжений и в этом случае 1. [c.191]

Например, задаваясь натяжением ремня в состоянии покоя или свободным напряжением при холостом ходе Oo=18k2/ J<2 (см. ниже) и полезным напряжением А = 20 кг/см , можно найти [c.448]

Пусть Р — площадь поперечного сечения ремня в см (Р = 66, где Ъ — ширина ремня и 6 — толщина ремня в см). Напряжения от натяжений Оо — напряжение ремня от предварительного натяжения в состоянии покоя или при холостом ходе на малой скорости в кПсм (свободное напряжение) [c.360]

Так, например, для случая действия сосредоточенной силы на край бесконечно длинной пластины, имеющей один край жестко заделанный, а второй — свободный, напряжения в заделке определяются по формуле П. Ф. Попковича [c.62]

Подходящей иллюстрацией этого является приведенный Олд-ройдом пример ньютоновской жидкости, поскольку ньютоновские жидкости (а также любой другой материал, для которого свободная энергия явно зависит от мгновенного значения скорости изменения независимых переменных) не удовлетворяют гипотезам гладкости теории простых жидкостей (разд. 4-4). Поэтому можно только догадываться, существуют ли реальные материалы, которые под действием напряжений с идеально разрывной предысторией ведут себя так же, как идеальные ньютоновские жидкости. Можно думать также (и мы склоняемся к этой мысли), что любой реальный материал, ведущий себя так же, как идеальная ньютоновская жидкость, представляет собой просто материал с очень коротким естественным временем, который проявляет отклонения от ньюто- [c.243]

Резиновый чгбик свободно, но без зазоров, вложен в стальную фо р1<у, которую можно считать недеформируемой, и нагружен по верхней грани давлением р а I Ш1а. Определить напряжения на гранях 10гбика, относительные Дв юрна1(ии его ребер и относительное изменение объема, если 7,5 Ша V 0,5, [c.21]

Балка таврового профиля длиною I > 1,4 м. защемлена одним концом, нагружена в вертикальной плоскости сосредоточенной силой F, приложенной на другом свободном конце консоли. Размеры сечения даны на рисунке в мм. Определить величину С1ШЫ F и значение наибольших сжимаюв х нацря-жений, если растягивающие напряжения в опасном сечении бяад = 42,4 МПа. [c.69]

Определить величину кавбольшо нормальных нацряхенкй в сечениях 1-1иП-11и прогиба свободного конца деревянной балки. Влиянием концентрации напряжений пренеб- [c.92]

Влияние азота, кислорода и водорода. Эти элементы присутствуют в сплавах или в составе хрупких неметаллических включений, например оксидов РеО, SiOj, Al. O ,, нитридов Fe4N, или в свободном состоянии, при этом они располагаются в дефектных местах в виде молекулярного и атомарного газов. Неметаллические включения служат концентраторами напряжений и могут понизить механические свойства (прочность, пластичность). [c.14]

Для сиижепня литейных нанрял<ений необходимо обеспечить свободную усадку элементов отливки. На рис. 4.57, а показана конструкция корпусной детали с перегородками, которые затрудняют процесс усадки, что вызывает большие литейные наиряження. Изменение конструкции (рис. 4.57, б) обеспечивает свободную усадку. Придание перегородкам конической формы (рис. 4.57, в) также снижает усадочные напряжения. [c.175]

Стыковые соединения элементов плоских и пространственных заготовок наиболее распространены. Соединения имеют высокую прочность при статических и динамических нагрузках. Их выполняют практически всеми видами термической и многими видами термомеханической сварки. Некоторая сложность применения сварки с повышенной тепловой мощностью (автоматической под флюсом, пла ,менной струей) связана с формированием корня шва. В этом случае для устранения сквоз юго прожога при конструировании соединений необходимо предусматривать съемные и остающиеся подкладки. Другой путь — применение двусторонней сварки, однако при этом необходимы кантовка заготовки и свободны подход К корневой части сварного соединения. При сварке элементов различных толщин кромку более толстого элемента выполняют со скосом для уравнива1П1Я толщин, что обеспечивает одинаковый нагрев кромок н исключает прожоги в более тонком элементе. Кроме того, такая форма соед шения работоспособнее вследствие равномерного распределения деформаций и напряжений. [c.247]

При этом принятые допущения имеют разумное физическое объяснение. Известно, что в поверхностных слоях металла зарождение скользяЩ Их дислокаций значительно облегчено по сравнению с глубинными слоями. Феноменологически это явление связано со снижением напряжения микротекучести материала в поверхностных слоях образца [1, 190]. В результате при весьма низких нагрузках может зародиться микротрещина, размер которой соответствует размеру поверхностного слоя [191]. В то же время при образовании трещины длиной 1° сопротивление пластическому деформированию в окрестности ее вершины увеличивается (деформирование происходит не у свободной поверхности) и дальнейший рост трещины возможен только при нагрузках, приводящих к обратимой пластической деформации материала (строго говоря, к процессам микротекучести) в объеме, большем чем размер зерна, т. е. при А/С > > AKth. [c.220]

Эти смолы применяются для изготовления слоистых материалов,. литых 11 прессованных изделий, покрытии, клеев, лаков, цементов и др. Из эпоксидных смол можно формовать изделия в деревянных и гипсовых формах без применения давления. Изделия из них свободны от впугренинх напряжений, что позволяет Чюр.мовать крупногабаритную аипаратуру. [c.407]

Точные платиновые термометры сопротивления, предназначенные для измерения температур выше 100 °С, обычно имеют вид, показанный на рис. 5.13, и иногда называются стержневыми . Несмотря на свои многочисленные достоинства, капсульный термометр не годится для измерения высоких температур, поскольку сопротивление утечки между выводами в стеклянной головке становится слишком малым. Выводы высокотемпературного термометра изолируются друг от друга слюдой, кварцевыми или сапфировыми шайбами или трубочками. Собственно чувствительный элемент изготавливается обычно Из проволоки толщиной 0,07 мм, как и в капсульном термометре, и имеет сопротивление 25 Ом при 0°С. В типовых конструкциях [19—21] используется либо бифилярная намотка на слюдяную крестовину, либо спираль, помещенная в перевитые кварцевые трубочки, либо проволока в корундовых трубках (рис. 5.14). Во всех этих конструкциях стремятся свести к минимуму механические напряжения, чтобы проволока чувствительного элемента могла свободно расширяться и сжиматься при нагревании и охлаждении, не удерживаясь крепежными элементами. В тех конструкциях, где рроволока проходит близко к кожуху (рис. 5.14,а, в), тепловой контакт с окружающей средой лучше, а самонагрев меньше, чем в термометрах, где проволока заключена в дополнительную оболочку или проходит ближе к центру. [c.209]

Смотреть страницы где упоминается термин Свободные Напряжения : [c.446] [c.446] [c.1076] [c.360] [c.197] [c.275] [c.276] [c.277] [c.277] [c.277] [c.227] [c.67] [c.164] [c.188] [c.68] [c.92] [c.116] [c.132] [c.147] [c.147] [c.104] [c.290] [c.264] [c.157] [c.228] [c.148]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...