Серый чугун Влияние термической обработки

Гостев Б. И., Влияние термической обработки на сопротивление абразивному износу простого и легированного серого чугуна, Сб. I, Трение и износ в машинах . АН СССР. 1941. [c.208]

Влияние термической обработки . Термическая обработка серого чугуна в твёрдом состоянии приводит к изменению свойств отливок за счёт воздействия главным образом на металлическую основу чугуна. В зависимости от вида термической обработки отливок из серого чугуна достигаются а) снятие на- [c.190]

Следует отметить, что влияние кристаллизации под давлением на форму, размеры и характер распределения графита сохраняется и после термической обработки чугуна [88, 90]. Кроме того, термическая обработка чугуна при всех режимах прессования кристаллизующейся отливки способствует повышению механических свойств. Так, применение давления во время кристаллизации увеличивает предел прочности при изгибе серого чугуна в 1,5 раза, стрелу прогиба — в два раза (в литом состоянии) после последующей термической обработки они возрастают в 2 и 7,6 раза соответственно [88]. [c.133]

Учение об изменении внутреннего строения и физико-механических свойств сплавов в результате теплового воздействия, не исчезающих после прекращения этого воздействия, составляет теоретические основы термической обработки. Общее представление о превращениях, протекающих в железоуглеродистых сплавах в результате теплового воздействия, можно получить из диаграммы состояния железо — цементит и железо — углерод. Как в сталях, так и в чугунах всегда присутствуют кремний, марганец, фосфор, сера, а в легированных сплавах — никель, хром, молибден, медь, ванадий, титан и др. Легирующие элементы и примеси изменяют положение линий диаграммы, на которых отложены критические точки структурных превращений. Одни элементы снижают температуру превращений, а другие — повышают. Без учета влияния этих элементов невозможно правильно, пользуясь только лишь диаграммой, разработать режимы термической обработки. [c.92]

Материал направляющих оказывает решающее влияние на их износостойкость. Чугунные направляющие из серого чугуна, выполненные за одно целое с базовой деталью, наиболее просты и дешевы, но при интенсивной работе не обеспечивают необходимой долговечности. Износостойкость серого чугуна значительно повышается при термической обработке. Закалка одной из сопряженных поверхностей токами высокой частоты снижает износ направляющих более чем в 2 раза, а закалка обоих направляющих (салазок и станины) уменьшает износ примерно в 4 раза по сравнению с незакаленными поверхностями. При закалке лишь одной из сопряженных поверхностей целесообразно термически обрабатывать неподвижную деталь (станину) с длинными направляющими, форма которых копируется при движении и неравномерный износ которых по длине связан с потерей точности обработки. [c.142]

Коррозионное поведение железа и стали в почве в некоторых отношениях напоминает их поведение при погружении в воду. Например, незначительные изменения состава или структуры стали не влияют на коррозионную, стойкость. Медьсодержащая, низколегированная, малоуглеродистая стали и ковкое железо корродируют с приблизительно одинаковой скоростью в любых грунтах [1а, рис. 3 на стр. 452]. Можно предположить, что механическая и термическая обработка не будет влиять на скорость коррозии. Серый литейный чугун в почве, как и в воде, подвергается графитизации. Влияние гальванических пар, возникающих при сопряжении чугуной или сталей разных составов, значительно, как и при погружении в воду (см. разд. 6.2.3). [c.181]

Чугунм с одинаковой формой графита могут иметь различную металлическую основу. Металлическая основа серого чугуна в литом состоянии может быть ферритной, перлитной, ферритоперлитной, сорбитной, легированного чугуна — аустенитной и мартенситной. В результате термической обработки можно получить различную структуру металлической основы серого чугуна. Для определения влияния этой структуры на сопротивление [c.152]

На механические свойства чугуна также оказывает влияние строение графита. Минимальную прочность имеет чугун с пластинчатым строением графита, максимальную — с шаровидным. Для повышепия качества отливку иногда подвергают термической обработке отжигу для удаления отбеленного слоя (структуры белого чугуна), отпуску для снятия внутренних напря кений. Повышение прочности серого чугуна возможно легированием и модифицированием. [c.190]

Графит играет двоякую роль в износостойкости чугуна придает рыхлость чугуну, уменьшая этим его износостойкость, распадаясь в процессе трения — играет как бы роль смазки, способствуя сопротивляемости чугуна износу. На износостойкость чугуна оказывает влияние также форма распределения графитных включений. Чугуны с крупнопластинчатым перлитом являются более износостойкими, чем чугуны с точечным перлитом. Износостойкость серого чугуна возрастает с повышением содержания связанного углерода до 0,6%. Сопротивляемость чугуна износу в большей мере зависит от его структуры. Различными исследованиями установлено, что чугуны с перлитовой структурой изнашиваются меньше чугунов с ферритовой структурой. Положительное влияние на износостойкость чугунов одинакового типа оказывает твердость, с повышением которой их изнашиваемость уменьшается. Для чугунов разных типов этой связи не наблюдается. Повышения прочности и износостойкорти чугунных деталей достигают введением в литейный серый чугун присадок никеля, хрома, молибдена и других легирующих элементов и последую- ч щей термической обработкой. Наиболее распространенными являются -чугуны, легированные никелем и хромом, применяемые, например для гильз цилиндров. Введение никеля в чугун способствует графи-тизации чугуна и повышению твердости. Хром также повышает твердость чугуна и наряду с этим улучшает структуру, увеличивая ее износостойкость. Наличие никеля в качестве присадки к чугуну устраняет появление хрупкости и отбеливания при легировании его хромом. [c.16]

Легирование никелем в сочетании с термической обработкой обеспечивает высокие физико-механические свойства чугунного литья. Основную роль при этом играют процессы структурных изменений, связанных с превращением аустенита, повышение устойчивости которого при охлаждении обеспечивает получение оптимальной структуры [1, 2]. Для уточнения закономерностей влияния никеля на эти процессы нами исследованы структурнокинетические особенности образования аустенита и эвтектоидного превращения в сером чугуне, содержащем 3,50—3,15% С, 2,28% 51, 0,038% 5, 0,056% Р и 0,0 0,6 2,11 3,15 и 6,25% N1. Выплавленный в 40-кг индукционной печи чугун заливали в земляные формы. Он затвердевал в виде цилиндрических отливок диаметром 30 и длиной 300 мм со структурой доэвтектического серого чугуна, т. е. имел эвтектический графит розеточного строения и либо перлито-ферритную, либо (при 6,25% N1) троостито-мартенситную матрицу. [c.112]

Результаты проведенного исследования показывают, что влияние меди на структурные особенности изотермического распада аустенита в сером чугуне связано с изменением температурнокинетических условий развития реакций стабильного и метастабильного эвтектоидного распада. Масштаб этих изменений зависит от химического состава чугуна, в особенности от содержания кремния. При количественной оценке повышения устойчивости переохлажденного аустенита необходимо учитывать особенности режима термической обработки — температуру и величину высокотемпературной выдержки, скорость нагрева и охлаждения до начала эвтектоидного превращения. Изменения этих параметров в сочетании с регулировкой химического состава определяют оптимальные возможности легирования. [c.128]

Твердость измеряли по сечению шва в зоне термического влияния и в основном металле (рис. 96). Твердость по Бринелю при сварке метано-кислородным пламенем ниже, чем при сварке ацетилено-кислородным пламенем, что особенно важно при механической обработке наваренных поверхностей. Наилучшие результаты скорости расплавления присадочного металла, а также по образованию сварочной ванны получены при сварке серого чугуна с присадочным металлом одинакового состава с основным металлом, но с увеличенным содержанием (3—4%) и с флюсом состава 100% буры или 50% буры и остальное порошок из основного металла (флюсы Л 2 и № 3). [c.135]

Свойства КЧ определяются главным образом его структурой, которая формируется при кристаллизации БЧ и превращениях в твердом состоянии. На структуру чугуна влияют химический состав, условия кристаллизации (скорость охлаждения, температура и др.) и термическая обработка. Значительное влияние на свойства оказьшают число, размер и форма графитовых включений. Способность матрицы КЧ воспринимать нагрузку при равномерном распределении напряжений (за счет компактной формы графита) обусловливает его более высокие механические свойства о , б чем у серого чугуна (СЧ), имеющего аналогичную с КЧ металлическую основу. [c.677]

При воздействии лазерного излучения в режиме оплавления на чугуны (серые, ковкие, высокопрочные, хромистые) в ПС формируются структуры аустенита, феррита, цементита, мартенсита. В зоне термического влияния обнаруживается повышенное содержание углерода (до 1,55%) и 40...60% остаточного аустенита. Степень упрочнения зависит от химического состава чугунов и режимов лазерной обработки. При малых скоростях обработки (до 0,5 м/мин) и малой мощности излучения (1...5 квт) состав чугуна и форма графита практически не влияют на микротвердость зоны термического влияния (НУ= 7500...8500МПа). У высокопрочных чугунов ВЧ60-2 из-за отбеливающего влияния магния микротвердость повышается до 9000... 10000 МПа. С увеличением мощности излучения при малой скорости обработки увеличивается количество остаточного аустенита в оплавленном слое и его микротвердость снижается. Повышение скорости обработки до Зм/мин при мощности излучения 3 квт вызывает изменение фазового состава оплавленного слоя увеличивается содержание а-железа до 30...50% и -железа до 50%. Происходит снижение микротвердости до 5100...6500 МПа. На микротвердость оплавленного слоя чугунов существенное влияние оказывает скорость обработки. С ее увеличением микротвердость снижается тем больше, чем меньше мощность лазерного излучения. [c.264]

При лазерной обработке чугунов без оплавления в зоне термического влияния образуется в основном аустенитно-мартенситная структура с преобла-1 данием мартенсита. Микротвердость ПС серых, высокопрочных, ковких и хромистых чугунов изменяется в пределах 3800... 8900 МПа. [c.264]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...