Влияние состава и термической обработки на коррозию

Влияние состава и термической обработки на коррозию [c.506]

Алюминий. Влияние состава и термической обработки на коррозию 507 [c.507]

Цель настоящей работы — определение влияния химического состава (содержания С, Сг, Т1, Мо и др.) и термической обработки на склонность нержавеющих и кислотостойких сталей к точечной коррозии. [c.125]

Цель настоящей работы — исследование влияния химического состава и термической обработки сталей на их пассивацию, склонность к межкристаллитной и точечной коррозии. [c.122]

Этим методом может быть установлено влияние состава стали, термической обработки, обработки поверхности и других факторов на устойчивость пассивного состояния и, следовательно, на склонность стали к точечной коррозии. [c.161]

Влияние на образование межкристаллит-ной коррозии состава металла и методов его обработки. За последние годы проведен ряд исследований по изучению влияния состава металла, его термической и механической обработки на образование межкристаллитной коррозии. [c.263]

Влияние термической обработки на скорость коррозии магниевых материалов зависит от состава сплава и обусловлено температурой термической обработки и скоростью охлаждения. О характере воздействия существуют противоречивые данные. При сравнении поведения образцов сплава магния с алюминием, цинком и марганцем в отлитом состоянии после гомогенизации, а также в отожженном и закаленном состоянии было найдено, что сплав в отлитом состоянии обладал наибольшей стойкостью, а закаленный оказался относительно нестоек. У сплавов того же типа при содержании железа выше допустимого закаленные образцы ведут себя несколько лучше, чем отожженные [107]. [c.543]

При коррозии из состояния перепассивации нержавеющие стали независимо от их состава, стабилизации и термической обработки (закалка, кратковременный отпуск) подвергаются межкристаллитной коррозии. На развитие межкристаллитной коррозии большое влияние оказывают продукты растворения нержавеющей стали в виде ионов металлов с переменной валентностью и продукты восстановления НКОз. Являясь эффективными деполяризаторами катодного процесса, они будут стимулировать коррозионный процесс. [c.40]

Склонность сталей к межкристаллитной коррозии зависит от химического состава, режимов термической обработки, длительности нагрева в определенном температурном интервале. Появление склонности стали к межкристаллитной коррозии связано с условиями выделения карбидов [89], [90], [91], [92]. Влияние малых содержаний углерода и азота в хромоникелевых сталях типа 18-8 и в стали 18-8 с молибденом соотношений титана и ниобия к углероду при различных режимах тер.мической обработки на склонность к межкристаллитной коррозии рассмотрено в работе [70], [75]. [c.654]

В книге на современном научном уровне рассматривается коррозионная стойкость алюминия и его сплавов в различных средах. Приводятся данные по влиянию состава среды, металла, условий эксплуатации, термической обработки на коррозионное и электрохимическое поведение алюминия и его сплавов. Рассматриваются различные способы защиты алюминия от коррозии. [c.2]

За последние годы проведен ряд исследований, характеризующих влияние на меж кристаллитную коррозию состава металла и способа его термической и механической обработки. Наибольшее число аварий, происшедших вследствие хрупких разрушений металла, наблюдалось в котлах из стали с содержанием углерода ниже 0,15%. Низколегированные стали являются более устойчивыми к трещинообразованию, чем обычная малоуглеродистая сталь. [c.153]

Систематизированы данные о коррозии сталей, никеля, титана, меди, алюминия и их сплавов. Показана взаимосвязь коррозионных повреждений с микро-и макроструктурой объекта, его химическим составом, термической и деформационной обработкой, а также внешними факторами, оказывающими влияние на коррозию. Даны рекомендации по предотвращению коррозионных повреждений и стандартные методы испытаний. Приведены марки коррозионностойких металлических материалов. [c.2]

Известно, что биметаллические стали должны обладать высокой стойкостью против коррозии в агрессивных средах. Поэтому большие требования предъявляются к составу металла в зоне контакта двух разнородных сталей. Изучение распределения легирующих примесей в граничной зоне двухслойной стали при их производстве показало [32], что из стали 20К интенсивно диффундирует углерод в коррозионностойкую сталь. Концентрация углерода у границы раздела в 3—4 раза превышает его исходное содержание. Ширина этой обогащенной зоны 0,5—0,7 мм. Явление обогащения углеродом граничной зоны плакирующего слоя особенно резко проявляется в толстых листах, которые медленно охлаждаются и дольше выдерживаются при высокой температуре в процессе термической обработки. Поэтому особый интерес представлял вопрос о влиянии кислородно-флюсовой резки на структуру и состав металла кромки как углеродистого, так и нержавеющего слоев раската. [c.119]

Коррозионное поведение железа и стали в грунтах во многих отношениях аналогично их поведению при полном погружении в воде. Незначительные изменения состава и структуры стали также существенно не влияют на ее коррозионную стойкость. Медьсодержащая сталь, низколегированные и малоуглеродистые стали или ковкое железо в любом грунте корродируют приблизительно с одинаковой скоростью. Можно ожидать, что холодная деформация ил1[ термическая обработка не окажут заметного влияния на скорость коррозии. [c.142]

Основное содержание справочника составляют таблицы коррозионной стойкости. В первой графе таблиц приводится наименование материала, процентный состав его (по массе) и марка отечественного материала, близкого к нему по составу (указывается в скобках). Если материал выпускается промышленностью, то указывается только его марка, а состав определяется соответствующими ГОСТами. Условия предварительной термической или механической обработки материалов, если они известны, указываются в примечании или рядом с маркой материала. Материалы располагаются в следующем порядке. Вначале идут металлические материалы, которые начинаются с железа и железных сплавов как наиболее широко применяющиеся в практике. Затем следуют в алфавитном порядке наиболее распространенные металлы и сплавы алюминий и его сплавы, магний и его сплавы, медь и ее сплавы, никель и никелевые сплавы, титан и титановые сплавы. После этого в алфавитном порядке размещаются другие металлы и их сплавы. В последней части таблиц приводится химическая стойкость неметаллических материалов (по алфавиту). Скорость коррозии металлов и сплавов характеризуется потерей массы ( , г/м .ч) или глубинным показателем коррозии (/г , мм/год). Длительность коррозионных испытаний приводится в примечаниях или в отдельном столбце таблицы. Продолжительность испытания оказывает влияние на скорость коррозии (в частности, на среднюю скорость коррозии). Как правило, при более длительных испытаниях средняя скорость коррозии становится меньше. Большое влияние на скорость коррозии могут оказать перемешивание среды и примеси. В таблицах, по возможности, отмечены эти особенности. [c.4]

Скорость коррозии в кислотах зависит и от состава, и от структуры стали и увеличивается с возрастанием содержания как углерода, так и азота. Степень увеличения зависит главным образом от предшествующей термической обработки (см. разд. 6.2.4), и она больше для нагартованной стали (см. рис. 7.3). Для исследования влияния малых добавок легирующих элементов на коррозию промышленной углеродистой и низколегированных сталей в 0,1 н. H2SO4 при 30 °С были использованы статистические методы [33]. Для изученных сталей скорость коррозии увеличи- [c.124]

Коррозионное поведение железа и стали в почве в некоторых отношениях напоминает их поведение при погружении в воду. Например, незначительные изменения состава или структуры стали не влияют на коррозионную, стойкость. Медьсодержащая, низколегированная, малоуглеродистая стали и ковкое железо корродируют с приблизительно одинаковой скоростью в любых грунтах [1а, рис. 3 на стр. 452]. Можно предположить, что механическая и термическая обработка не будет влиять на скорость коррозии. Серый литейный чугун в почве, как и в воде, подвергается графитизации. Влияние гальванических пар, возникающих при сопряжении чугуной или сталей разных составов, значительно, как и при погружении в воду (см. разд. 6.2.3). [c.181]

Метод Бреннерта в различных его модификациях, несомненно, поз-воля.ет быстро получать результаты по влиянию химического состава стали, термической обработки и состояния поверхности на склонность нержавеющих сталей к питтинговой коррозии. Не ясным лишь остается вопрос, насколько потенциал пробоя может характеризовать поведение стали в реальных условиях эксплуатации и что кроется под понятием потенциал пробоя . Можно ли эту характеристику отождествлять с потенциалом активирования или питтингообразования, определяемыми более точно потенциостатическими или гальваностатическими методами [c.283]

Me. Adam D J.. Влияние химического состава, термической и холодной обработки на сопротивление усталости при коррозии . 1 часть. ASST, П, 1927. [c.278]

Г. В. Акимов и X. Б. Кларк [1] предложили более простую установку, в которой предусмотрено вертикальное расположение образцов в строго фиксированном положении кроме того, величина поляризующего образец тока изменяется реостатом не от руки, а с помощью моторчика Уорена, соединенного с подвижным контактом на реохорде (рис. 190). После погружения исследуемого образца в электролит (обычно 0,1-н. раствор Na l) и выдержки его в течение 20— 30 мин до установления постоянного значения потенциала производят анодную поляризацию образца возрастающим током. Авторы считают, что этим методом можно выявить не только влияние изменения состава стали на склонность к точечной коррозии, но и влияние термической обработки. [c.313]

Кроме изучения роли химического состава, дополнительно исследовалось влияние, оказываемое пленкой прокатной окалины на скорость и характер коррозии. Образцы листовой стали (260x180x3 мм) испытывали в трех вариантах в состоянии поставки с прокатной окалиной (тип обработки I — см. табл. 2 и 3), после термической обработки (нормализация при 900° С с последующим отпуском при 650° С) с оставшейся на поверхности окалиной (II) и после термической обработки и удаления окалины стальной дробью (III). [c.68]

Поверхность реза хромоникелевой стали, выполненного струей аргоновой пл азмы, имеет литой слой глубиной 0,2—0,5 мм. Протяженность зоны влияния с измененным зерном составляет 0,9 мм. На поверхности реза наблюдается изменение химического состава металла. Особенно заметно выгорает титан, содержание которого в поверхностных участках сокращается в 2—3 раза. Однако механические свойства и склонность к межкристаллитной коррозии сварных швов, выполненных по кромкам, подготовленным плазменной резкой без последующей обработки, практически равноценны соответствующим характеристикам соединений, сваренных по кромкам, подготовленным фрезерованием. Аналогичные результаты получают при резке аргоно-азотной плазмой и при резке аустенит-ных сталей проникающей дугой. Резке проникающей дугой в аргоне и аргоно-азотных смесях соответствует зона термического влияния глубиной 0,3—0,75 мм. В поверхностной пленке толщиной 0,005—0,35 мм наблюдается дендритная структура литого металла. Литой поверхностный слой после резки в азоте л азотно-аргоновых смесях приобретает повышенную твердость. Здесь обнаруживаются тугоплавкие соединения, содержащие окислы и нитриды, которые могут затруднять процесс последующей сварки. В то же время швы, сваренные под флюсом АН-26 по необработанным кромкам, разрезанным проникающей дугой, по коррозионной стойкости равноценны швам, сваренным после механической подготовки кромок. 140 [c.140]

Влияние термической обработки углеродистой стали на скорость коррозии в разбавленной серной кислоте изучали Гейн и Бауэр [36 (рис. 52). Углеродистая сталь, закаленная с высоких тёмператур, имеет мартенситную структуру. Это твердый однофазный раствор с объемноцеитрированной тетрагональной решеткой, и в разбавленной кислоте скорость коррозии мартенсита относительно низка. Часть углерода реагирует с кислотой, образуя сложную смесь газообразных углеводородов (объясняющую запах при травлении стали) и некоторое количество аморфного углерода, который в виде черного травильного шлама остается на поверхности стали (рис. 53). Пpиj нагревании мартенсита при невысоких температурах с последующим охлаждением на воздухе он разлагается и образуется карбид железа неизвестного состава. Гальванические элементы такой двухфазной структуры ускоряют коррозию. Некоторое количество цементита (РедС) появляется в результате разложения е-фазы при дальнейшем нагреве. Цементит служит катодом и увеличивает коррозию стали. [c.104]

Вследствие пористости чугуна и весьма высокой коррозии в кислотах чугунные изделия перед эмалированием редко подвергаются травлению. Обычно очистку поверхности перед шпаклевкой и нанесением грунта производят в дробеструйной или дробеметной камере. Качество поверхности отливок зависит от строения литейной корки и от технологии последующей очистки. Изделия ответственного назначения подвергают двойной обработке в дробеструйной камере — до и после отжига, а затем механической обработке поверхности. Мелкие изделия бытового назначения очищают наждачными камнями. Технология процесса очистки изделий в дробеструйной камере оказывает большое влияние на качество эмалирования. Обычно пользуются закаленной стальной дробью и дробью из белого чугуна. Для этого рекомендуются смесь цирконового силиката со стальной дробью, а также и другие составы, описанные в работе [10]. Если отливки загрязнены маслами, то их подвергают термическому или химическому обезжириванию. Термическое обезжиривание производят путем нагрева до 750—800° С с выдержкой от 0,5 до 2 ч в зависимости от толщины стенок изделий и общей массы одной садки в печи. Химическое обезжиривание обычно проводят в горячих щелочных растворах, например в 15%-ном NaOH при 80—100" С в течение 10--20 мин [3]. [c.169]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...