Влияние субструктуры и термической обработки

Влияние субструктуры и термической обработки [c.222]

Особенно сильное влияние на качество покрытий оказывает субструктура поверхности инструментов из быстрорежущих сталей. В частности, практически невозможно наносить вакуумно-плазменные покрытия иа поверхности, на которых сохранилась окалина после термической обработки. В настоящее время покрытия КИБ наносят исключительно на шлифованный инструмент из быстрорежущей стали. При этом на качество покрытия большое влияние оказывает исходное качество поверхности после шлифования, а также отношение радиуса скругления к толщине покрытия. [c.52]

Термомеханическая предыстория материала может, по-видимому, оказывать существенное влияние и на стойкость к водородному охрупчиванию других суперсплавов [38, 118, 279, 287]. В качестве примера на рис. 42 показано влияние термообработки на листовой сплав Рене 41 [279] при термическом наводороживании в течение 1000 ч при температуре 650°С и давлении 1 атм. Необходимо отметить отрицательный эффект старения, приводящего к образованию у, а также охлаждения в печи от температуры обработки на твердый раствор (вероятно, путем образования г] на границах зерен, о чем свидетельствует межкристаллитный характер водородного разрушения [279]). В другом исследовании был обнаружен небольшой положительный эффект высокоэнергетической штамповки сплава Инконель 718 перед старением по сравнению с обычным материалом, состаренным после термообработки на твердый раствор уменьшение относительного сужения в результате выдержки в водороде при давлении 69 МПа снизилось от 72% при обычном старении до 60% в материале, подвергнутом термомеханической обработке (ТМО). Таким образом, образование у или у" после ТМО ухудшает свойства исследованных сплавов практически в такой же степени, как и в отсутствие ТМО. По-видимому, для упрочнения и повышения стойкости к KP решающее значение имеет улучшение субструктуры сплава при старении, предшествующем ТМО [160, 289]. Не исключено, что более сложные процессы обработки, включающие ТМО, позволяют добиться улучшения свойств никелевых сплавов. [c.116]

В работе [81 ] стадийный механизм анодного растворения связывают с субструктурой металла. Влияние уменьшения плотности границ субзерен при повышении температуры отпуска железа на его электрохимическое поведение авторы связывают с уменьшением числа активных участков на поверхности, что, по их мнению, определяет переход от механизма Хойслера к механизму Бокриса. Однако смена механизмов характеризуется изменением наклона тафелевского участка анодной поляризационной кривой, чего в действительности не наблюдалось при нарастании пластической деформации железа [60], а также в наших опытах. По-видимому, с повышением температуры термической обработки механизм анодного растворения может изменяться при переходе от полигонизации к укрупнению субзерен вследствие качественного изменения структурных факторов. Простое же уменьшение числа искажений решетки при полигонизации не влияет на механизм растворения, хотя оба процесса идут с ум ень-шением избыточной энергии и потому скорость растворения должна в обоих случаях уменьшаться. [c.107]

В зависимости от режима термическая обработка оказывает разное влияние на длительную прочность металла шва (п, 6). Проведение отпуска перлитных швов и стабилизации аустенитных изменяет ее в большинстве случаев сравнительно мало относительно исходного состояния ввиду стабильности субструктуры швов, созданной при сварке. В то же время длительная пластичность сварных швов в результате проведения отпуска даже такого относительно малолегированного шва, как шов типа Э-50А (электроды марки УОНИИ 13/55), может заметно повР)1шаться (рис. 54). Особенно это сказывается на чувствительности к концентрации напряжений, оцениваемой в условиях испытания образцов со спиральным надрезом (штриховая линия). Введение подогрева при сварке способствует повышению длительной пластичности, однако достигнутый при этом уровень ниже значений после отпуска. Наибольшая длительная пластичность обеспечивается проведением высокотемпературной термической обработки. [c.89]

Для изучения влияния холодной деформации на наследование повышенных свойств стали 50ХФА после ВТМО проводимой по двум режимам (1. деф = = 920°С, А=20% отпуск при 650°С 0,5 ч, и 2. деф = 920°С, А,=20% отпуск при 240°С 1 ч и при 650°С, 0,5 ч) проволочные образцы подвергали холодной деформации прокаткой со степенью обжатия 10—12% (в соответствии с величиной технологической деформации). Часть образцов после холодной деформации закаливали с нагревом в свинцовой ванне при температуре 860°С в течение 60 с, и охлаждением в масле, остальные образцы предварительно отпускали при температурах 240, 300, 380, 460°С в течение 1 ч. Заключительный отпуск для всех образцов проводили при 240°С в течение 1 ч. Холодная пластическая деформация (рис. 3.5) снижает прочностные свойства стали 50ХФА после последуюш,ей закалки без отпуска. Низкий отпуск, проводимый между деформацией и повторной закалкой, способствующий упорядочению дислокационной субструктуры, увеличивает прочностные свойства. Максимальные временное сопротивление достигается после отпуска при 300°С, а предел упругости — после отпуска при 380°С. Дополнительный стабилизирующий отпуск при 240°С (перед смягчающим при 650°С) оказывает благоприятное влияние на свойства стали 50ХФА после ВТМО и повторной термической обработки. Прочностные свойства проволоки с дополнительным отпуском на 30—50 МПа выше, чем у проволоки без дополнительного отпуска. [c.132]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...