Железо влияние термической обработк

В табл. 13 приведены данные по влиянию термической обработки, увеличивающей содержание железа в сплаве покрытия, на долговечность цинк-железного покрытия. [c.55]

Исследовано влияние термической обработки на структурные свойства железо-кобальтового сплава типа пермендюр. Исследования проводились на предварительно закаленных и деформирован- [c.260]

В качестве примера влияния термической обработки на изменение структуры металла можно рассмотреть железо. Железо при температурах термообработки имеет две полиморфные (аллотропные) модификации Ре иРе . Ниже 911°С железо существует в форме а (кристаллическая [c.26]

Влияние термической обработки на скорость коррозии магниевых материалов зависит от состава сплава и обусловлено температурой термической обработки и скоростью охлаждения. О характере воздействия существуют противоречивые данные. При сравнении поведения образцов сплава магния с алюминием, цинком и марганцем в отлитом состоянии после гомогенизации, а также в отожженном и закаленном состоянии было найдено, что сплав в отлитом состоянии обладал наибольшей стойкостью, а закаленный оказался относительно нестоек. У сплавов того же типа при содержании железа выше допустимого закаленные образцы ведут себя несколько лучше, чем отожженные [107]. [c.543]

Растворимость в железе интерметаллических соединений и влияние их на твердость железа при термической обработке [c.39]

Вредное влияние железа на свойства алюминиевых сплавов общеизвестно. Поршневое давление 200 МН/м позволяет уменьшить это влияние в сплавах системы А1—Si—Mg, если содержание железа не превышает 0,8%. При дальнейшем увеличении содержания железа в сплаве до 2% пластические свойства слитков, затвердевших под поршневым давлением, не превышают свойств обычных кокильных отливок как в литом состоянии, так и после термической обработки. Это указывает на то, что и для кристаллизации под механическим давлением необходимо готовить расплавы со всей тщательностью, не допуская присутствия вредных примесей сверх пределов, указываемых в технических условиях. [c.125]

В. Н. Гриднев и другие исследовали влияние степени деформации на прирост объема при холодном волочении проволоки из стали У8 после различных видов термической обработки, чистого железа, электротехнической меди и алюминия [12]. При волочении стали и железа происходит заметное нарастание удельного объема приблизительно пропорционально истинной деформации. Объемный эффект при холодной деформации (90% и выше) железа и стали составляет 0,5—1,0%, что нельзя объяснить избыточным объемом, вносимым дислокациями и вакансиями в наклепанный металл. Авторы связывают его с возникновением в наклепанном материале большого числа дефектов типа пор и микротрещин. [c.28]

Уже в начале XIX в. стало предельно ясным, что качество изделий из металлов или сплавов определяется не только процессами их производства. Огромную роль для повышения добротности металла играет его последующая обработка (прокатка, ковка, штамповка), особенно тепловая, термическая обработка. Исследователи многих стран уделили большое внимание изучению химического состава металлических сплавов, влиянию отдельных элементов, входящих в их состав. Особенно тщательно исследовали химический состав стали. Как известно, сталь представляет собой сплав железа с углеродом (до 2%) и другими химическими элементами. Содержание углерода в решающей степени определяет механические свойства стали. [c.135]

Мы исследовали влияние последующей термической обработки на электролитическое железо и нашли положительный эф-( )ект ее. Твердость осадка при дополнительной термической операции повышается, а хрупкость снижается. Такое изменение механических свойств вызывается структурным изменением в результате перекристаллизации осадка. [c.106]

Легирующие элементы, оказывая влияние на полиморфизм железа и превращения в стали при термической обработке, а также вызывая изменения фазового состава и структуры, оказывают существенное влияние на механические и эксплуатационные свойства сталей. [c.80]

Основным достоинством магниевых сплавов является их высокая удельная прочность. Легирование магния алюминием, цинком, марганцем и дополнительно цирконием, кадмием, церием и неодимом в сочетании с термической обработкой позволяет достичь свыше 400 МПа. При этом цирконий, обладая структурным и размерным подобием кристаллической решетки, служит хорошим модификатором, а марганец устраняет вредное влияние железа и никеля. [c.108]

Влияние легируюш,их элементов на эрозионную стойкость стал проявляется главным образом во взаимодействии их с железом и углеродом, а также во влиянии их на механизм формирования структуры и строения стали. Такое воздействие легирующих элементов на макро-, микро- и тонкую структуру стали особенно сильно проявляется в процессах термической обработки и, как следствие этого, отражается на эрозионной стойкости стали. [c.154]

Свойства инструментальных сталей складываются из свойств отдельных фаз и элементов структуры стали. Пропорционально количеству растворенных легирующих компонентов растут твердость и предел текучести твердого раствора (матрицы). Чем больше разность атомных радиусов Fe и легирующих компонентов, тем больше это влияние (рис. 116), к которому добавляется воздействие, оказываемое изменением механизма превращения (например. Вместо перлитного бейнитное или мартенситное превращение и т. д.). Углерод, азот, бор и другие легирующие компоненты, растворенные в железе путем внедрения, более эффективно повышают твердость и предел текучести стали, но в то же время ухудшают ее вязкость в противоположность металлическим легирующим компонентам, растворяющимся путем замещения (рис. 117). Однако металлические легирующие компоненты расширяют условия термической обработки сталей. [c.113]

Несомненно, критериев отбора добавок к порошковым сталям гораздо больше, но они оказывают не столь существенное влияние, как вышеперечисленные. По Б.Б. Гуляеву влияние легирующих элементов на прочность и пластичность зависит от предельной растворимости и критерия распределения. В конструкционные порошковые стали входит, как правило, углерод, являющийся одним из основных легирующих элементов. Углерод, несмотря на малую растворимость в -железе и низкий критерий распределения в о-железе, является эффективным упрочнителем, но его воздействие на сталь основано не на растворном упрочнении, а на термической обработке. Рассматривая порошковую сталь, как композиционный материал, и взяв за основу конструирования систему Fe- , необходимо выбрать металлические добавки, которые должны образовывать твердый раствор на основе железа и карбиды, как упрочняющую фазу. [c.48]

Закономерности влияния перечисленных факторов, связанных с химическим составом и термической обработкой, на ослабление отпускной хрупкости стали и сплавов на основе железа рассмотрены в гл. I. Поэтому здесь лишь кратко рассмотрим возможности и эффективность принятия перечисленных мер. [c.189]

Влияние состава стали. Если количество углерода в а-железе менее 0,02%, то трещины не появляются. Поэтому частичное обезуглероживание действует благоприятно, а скопление карбидов на границах зерен после термической обработки приводит к обратному эффекту. Холодная деформация превращает нечувствительные стали в чувствительные [117]. [c.43]

Влияние хрома, марганца и никеля на свойства феррита проявляется более значительно после термической обработки. Это объясняется тем, что они в отличие от других элементов оказывают влияние на скорость полиморфного у —> а-превращения железа, уменьшая ее (понижают температуру точки Лз). Поэтому при медленном охлаждении безуглеродистого легированного железа (С <3 <3 0,02%) образуется обычный феррит, имеющий равноосные зерна. При быстром же охлаждении превращение Ре.у — Ред происходит по мартенситному механизму безуглеродистый аустенит превращается в безуглеродистый мартенсит с типичным игольчатым строением. При этом имеет место фазовый наклеп, увеличивается плотность дислокаций, измельчается блочная структура. В результате твердость увеличивается до 350 НВ. [c.215]

Железо содержится в исходном алюминии, цинк, медь и марганец — в отходах производства (в сплавах, где они являются легирующими компонентами). Небольшие добавки железа (до 0,3%) практически не оказывают влияния на механические свойства сплавов А1—Mg—51. При больших содержаниях железа (0,5— 0,7%) заметно уменьшается склонность сплавов к горячим трещинам при литье, измельчается структура готовых полуфабрикатов благодаря повышению температуры рекристаллизации алюминия. Прочность и пластичность сплавов А1—Mg—51 с увеличением количества железа несколько снижается вследствие образования нерастворимых интерметаллических фаз грубой формы (типа А1—51—Ре, А1—Ре—Мп-51, А1—Сг-Ре—51, А1—Мп—Ре), в состав которых входят элементы, играющие положительную роль в упрочнении при термической обработке. Декоративные свойства сплавов А1—Mg—51 с ростом содержания железа в сплавах ухудшаются, поэтому в сплавах, к которым предъявляются повышенные требования в отношении декоративного вида изделий, 70 [c.70]

Влияние термической обработки на скорость коррозии углеродистой стали в разбавленной серной кислоте представлено данными Хейна и Бауэра [491 (рис. 6.16) и подтверждено более поздними работами Клиари и Грина [33]. Углеродистая сталь, закаленная с высоких температур, имеет структуру, называемую мартенситом. Это однородная фаза, в которой атомы углерода занимают межузельные пространства тетрагональной объемно-центрированной решетки железа, учайное распределение атомов углерода и их взаимодействие с соседними атомами железа ограничивает и с эффективность как катодов локальных элементов, поэтому в разбавленной кислоте скорость коррозии мартен- [c.128]

Влияние термической обработки на структурные и электрические свойства железо-кобальтовых сплавов. Козлов А. Г., Лухвич А. А., Ш а р а п д о В. И., Ш у к е в и ч А. К. Физические методы и средства неразрушающего контроля . Мк., Наука п техника , 1976, [c.260]

Влияние термической обработки углеродистой стали на скорость коррозии в разбавленной серной кислоте изучали Гейн и Бауэр [36 (рис. 52). Углеродистая сталь, закаленная с высоких тёмператур, имеет мартенситную структуру. Это твердый однофазный раствор с объемноцеитрированной тетрагональной решеткой, и в разбавленной кислоте скорость коррозии мартенсита относительно низка. Часть углерода реагирует с кислотой, образуя сложную смесь газообразных углеводородов (объясняющую запах при травлении стали) и некоторое количество аморфного углерода, который в виде черного травильного шлама остается на поверхности стали (рис. 53). Пpиj нагревании мартенсита при невысоких температурах с последующим охлаждением на воздухе он разлагается и образуется карбид железа неизвестного состава. Гальванические элементы такой двухфазной структуры ускоряют коррозию. Некоторое количество цементита (РедС) появляется в результате разложения е-фазы при дальнейшем нагреве. Цементит служит катодом и увеличивает коррозию стали. [c.104]

Рис. 54. Влияние термической обработки на коррозию нагартованной стали с 0,11% С и железа, очищенного зонной плавкой, в деаэрированной 0,1-н. НС1 при 25 °С. Продолжительность выдержки при термообработке— 2 ч (Форулис)

Коррозионное поведение железа и стали в почве в некоторых отношениях напоминает их поведение при погружении в воду. Например, незначительные изменения состава или структуры стали не влияют на коррозионную, стойкость. Медьсодержащая, низколегированная, малоуглеродистая стали и ковкое железо корродируют с приблизительно одинаковой скоростью в любых грунтах [1а, рис. 3 на стр. 452]. Можно предположить, что механическая и термическая обработка не будет влиять на скорость коррозии. Серый литейный чугун в почве, как и в воде, подвергается графитизации. Влияние гальванических пар, возникающих при сопряжении чугуной или сталей разных составов, значительно, как и при погружении в воду (см. разд. 6.2.3). [c.181]

Искажения решетки. Существенное влияние на магнитные свойства оказывают искажения строения решетки. Нарушение правильности строения ферромагнитных кристаллов, в первую очередь, происходит из-за примесей. Коэрцитивная сила в железе увёличивается при введении углерода, хрома, вольфрама и кобальта, отрицательное влияние оказывают растворенные в железе азот, кислород и водород,-Искажения решетки вызываются также внутренними напряжениями они могут возникнуть при термической обработке, при выделении из зерен дисперсных частиц химических соединений и т. п. [c.233]

В работе [81 ] стадийный механизм анодного растворения связывают с субструктурой металла. Влияние уменьшения плотности границ субзерен при повышении температуры отпуска железа на его электрохимическое поведение авторы связывают с уменьшением числа активных участков на поверхности, что, по их мнению, определяет переход от механизма Хойслера к механизму Бокриса. Однако смена механизмов характеризуется изменением наклона тафелевского участка анодной поляризационной кривой, чего в действительности не наблюдалось при нарастании пластической деформации железа [60], а также в наших опытах. По-видимому, с повышением температуры термической обработки механизм анодного растворения может изменяться при переходе от полигонизации к укрупнению субзерен вследствие качественного изменения структурных факторов. Простое же уменьшение числа искажений решетки при полигонизации не влияет на механизм растворения, хотя оба процесса идут с ум ень-шением избыточной энергии и потому скорость растворения должна в обоих случаях уменьшаться. [c.107]

В 1868 г. выдаюш ийся русский металлург Д. К. Чернов установил зависимость структуры и свойств стали от ее горячей механической (ковка) и термической обработки. Чернов открыл критические температуры, при которых в стали в результате ее нагревания или охлаждения в твердом состоянии происходят фазовые превращения, существенно изменяющие структуру и свойства металла. Эти критические температуры, определенные по цветам каления металла, получили название точек Чернова. Русский ученый графически изобразил влияние углерода на положение критических точек, создав первый набросок очертания важнейших линий классической диаграммы состояния железо—углерод. Исследования полиморфизма железа, завершенные Д. К. Черновым в 1868 г., принято считать началом нового периода в развитии науки о металле, возникновением современного металловедения, изучающего взаимосвязь состава, структуры и свойств металлов и сплавов, а также их изменения при различных видах теплового, химического и механического воздействий. [c.136]

Учитывая вредное влияние крупных диффузионных микропор на свойства композиционных материалов, растворение упрочнителя и снижение температурного порога рекристаллизации вследствие диффузии компонентов матрицы в волокно, следует искать пути подавления взаимной диффузии. Одним из эффективных путей может явиться использование разделительных (барьерных) слоев между матрицей и волокном. При разработке методов создания разделительных покрытий применимы и методы химикотермической обработки, как это достигалось в графитизи-рованных сплавах железа [631. Компоненты разделительного покрытия могут быть внесены предварительно в основу с тем, чтобы защитные слои возникали при эксплуатации деталей из композиционного материала или во время предварительной термической обработки. Рассмотренные пути получения барьерных покрытий наряду с рекомендованными в работах [125, 130, 239] могут явиться эффективными способами повышения служебных характеристик композиционного материала. [c.201]

Теоретическое значение таких диаграмм заключается в том, что они хотя и охватывают меньший опытный материал в сравнении с диаграммой сплавов железа с углеродом, так как для сталей с неодинаковым содержанием углерода и разных марок они различны, но зато содержат чрезвычайно важный фактор — время. Диаграммы изотермического превращения аустенита дают картину всех изменений аустенита (кинетику его превращения) при разных температурах, позволяют в наглядной форме объяснить происхождение и природу структур, получаемых при термической обработке, выявляют влияние температуры превращения на структуру и свойства стали. Эти диаграммы позволяют оценить действие величины зерна и легирующих элементов на превращение аустенита, глубину прокаливаемости, микроструктуру, механические и другие свойства стали. Наконец, они служат обоснованием теории термической обработки сталй. [c.209]

По мере увеличения содержания алюминия в сплавах группы Mg—Al прочность возрастает вначале за счет легирования а-фазы, а затем вследствие появления дисперсной упрочняющей фазы М 4А1з. Но более 10 % алюминия обычно не вводят, так как резко снижается пластичность сплавов. Термическая обработка сплавов позюляет повысить прочностные характеристики. Из сплавов этой группы штамповкой изготавливают крыльчатки, жалюзи и другие ответственные авиадетали. Присутствие в них марганца обязательно, так как он устраняет вредное влияние железа. [c.109]

Влияние азота на свойства и фазовый состав хромоникельмо-либденовой стали типа Г6-25-6 (ЭИ395) изучалось В. И. Просвириным с сотрудниками [276]. Установлено, что азот в закаленной на аустенит стали находится с -твердом растворе, а после старения выделяется в виде вторичных у - и о(-фаз. Последняя представляет собой карбонитридную фазу с гранецентрированной решеткой и меняющимися параметрами решетки в зависимости от термической обработки. Фаза % может содержать хром, молибден, никель, железо и углерод и сун ествует при 700—1000° С только в присутствии азота [277]. [c.327]

В случае химико-термической обработки сплавов железа для описания кинетики образования и строения диффузионного слоя пользоваться бинарными диаграммами состояния нельзя. Для двухкомпонентных сплавов последовательность образования фаз и их состав в первом приближении (без учета происходящего при ХТО диффузионного перераспределения элементов сплава) можно проследить по тройной диаграмме фазового равновесия или их изотермическим разрезам при температуре насыщения. Например, при насыщении сплавов железа углеродом и азотом, диффузия которых протекает со скоростью, значительно превышающей скорость ди( узии элементов, входящих в исходный состав сплава, диффузия носледних практически не оказывает влияния на кинетику формирования диффузионного слоя и состав образующихся фаз. Имея горизонтальный разрез диаграммы состояния железо — хром — углерод при 950° С (рис. 15), можно проследить за последовательностью образования фаз и их составом в процессе цементации сплавов железа с хромом [45]. [c.297]

Тамман и Варентруп [28] при изучении влияния зазора на коррозионную стойкость железа в кислотах использовали образец, изображенный на рис. 77. Щель образуется в данном случае между двумя металлическими поверхностями. Для снятия механических напряжений, возникающих по месту сгиба, образцы подвергали термической обработке. Или-сом и Ла-Кэ [12] также были созданы образцы, которые имели зазор, образованный двумя металлическими поверхностями. Схематическое изображение этих образцов дано на рис. 78. Коррозионному воздействию подвергается только часть образца, обозначенная на рис. 78 буквой А, и поверхность металла в зазоре остальная часть поверхности закрашивается изолирующим лаком. Изменяя величину верхней части образца (обозначена буквой Б), можно изменить отношение поверхностей металла, находящегося в зазоре и омываемого объемом электролита, причем общая их площадь будет оставаться постоянной. [c.207]

В последнее время большое внимание уделяют изучению влияния условий термической обработки на дезаккомодацию выпускаемых промышленностью марганец-цинковых ферритов. В качестве примера можно привести работу [24], из которой следует, что величина дезаккомодации неоднозначно связана с концентрацией Fe + и в зависимости от исходного состава ферритов может увеличиваться, уменьшаться или оставаться практически неизменной при монотонном изменении концентрации двухвалентных ионов железа величина дезаккомодации исследованных ферритов однозначно определяется парциальным давлением кислорода при спекании. [c.194]

Несовершенства кристаллической решетки металла должны оказывать определенное влияние на проницаемость металлических мембран для водорода, так как возможными путями диффузии водорода через металл являются 1) междоузлия кристаллической решетки 2) границы зерен в поликристалличе-ских образцах 3) несовершенства кристаллической решетки внутри зерен. Соотношение между этими видами диффузии устанавливается, очевидно, в каждом конкретном случае в зависимости от состояния металла и условий (температура, давление газообразного водорода вне металла или плотность тока, состав электролита и т. д.). Роль междоузлий и границ зерен в диффузии водорода через железо и сталь обсуждалась ранее (раздел 2.6). Нарушения кристаллической решетки (вакансии, дефекты упаковки, дислокации, малоугольные границы в блоках мозаики и т. д.), вызванные механической или термической обработкой (Металла, могут служить ловушками , коллекторами, для водорода. Это приводит к сильному торможению процесса диффузии водорода через металл [268—270]. Имеющиеся в настоящее время экспериментальные данные недостаточны для того, чтобы надежно разделить влияние на диффузию водорода внутренних напряжений, границ блоков мозаики, дислокаций, вакансий и других нарушений кристаллической решетки [259]. Решение этой задачи осложняется тем, 1что один тип дефектов непрерывным образом может трансформироваться (за счет количественных изменений) в другой. [c.84]

В железе высокой степени чистоты, по данньпм [282], пластическая и термическая обработки не вызывают заметных изменений в плотности и в способности к окклюзии водорода. Но Б магнитной стали SAE1020 (0,17% С) под влиянием деформации путем вытяжки на 60 /о уменьшается плотность на 0,1% и в 100 раз увеличивается окклюзия водорода из газовой фазы (при 250 °С), последующий отжиг восстанавливает плотность и приводит к резкому уменьшению окклюзионной способности к водороду. Для объяснения такого различия в поведении высокочистого железа и промышленной стали Дж. Килер и X. Дейвис [282] выдвигают предположение об образовании в последнем случае ловушек двух видов в результате неполного пластичного течения феррита вблизи неметаллических включений и других чужеродных фаз. В больших ловушках водород может накапливаться в газовой форме. Эти ловушки не исчезают при отжиге, а уменьшаются до малых структурных дефектов. [c.87]

Кремний и магний практически не снижают- стойкости алюминия. Кремний после термической обработки и закалки алюминия обычно находится в растворе. Магний часто образует Mg2Si. Это подтверждается и результатами испытаний гомогенизированных при 500° С образцов алюминия с 0,5% кремния и без него в разбавленных серной и азотной кислотах. Нерастворенный кремний выделяется и вследствие более благородного потенциала вызывает коррозию. Вопрос о влиянии отношения железо кремний обсуждался неоднократно, однако, по-видимому, этот фактор не имеет большого значения значительно важнее суммарное содержание железа и кремния, верхнее значение его нормируется в зависимости от чистоты алюминия. [c.508]

Алюминий чистотой 99,0—99,95% примерно одинаково раство ряется в едком натре и в аммиаке. Раньше это объясняли тем, что растворение алюминия в щелочах является не электрохимической, а химической реакцией. Страуманис и Брак [55] изучили влияние различных легирующих добавок на скорость растворения алюминия высокой чистоты в различных средах, в частности в едком натре. Было показано, что более благородные металлы с низким перенапряжением (платина, медь, железо) повышают скорость растворения они образуют катоды местных элементов. Металлы с высоким перенапряжением ведут себя различно цинк, кадмий и свинец повышают скорость растворения в незначительной степени висмут не оказывает влияния олово и сурьма замедляют растворение. Локальные токи, вызванные элементами с высоким перенапряжением водорода, очень малы. Поэтому и влияние таких элементов на скорость растворения алюминия (при небольших концентрациях этих примесей в алюминии) незначительно. Эти факты подтверждают ту точку зрения, что растворение алюминия в щелочах является электрохимическим процессом. Различная термическая обработка алюминия (табл. 10.2) также не отражается — в противоположность соляной кислоте — на скорости его рас творения в 0,3—1 н. растворе NaOH [50]. [c.523]

Влияние водорода при высоких температурах и давлениях на механические свойства изучали на сталях, техническом железе, никеле, меди и алюминии. Химический состав исследованных материалов, термическая обработка и механические свойства их в исходном состоянии приведены в табл. 1. Техническое железо и сталь 20 подвергали воздействию водорода при 400 и 450° С и давлении 200 кГ1см в течение 20, 60, 125 и 270 ч. Результаты испытания этих образцов представлены на рис. 1. Кроме того, образцы из стали 20 испытывали в водороде при 350, 400 и 500° С и давлении 50 кПсм в течение 1000 ч (рис. 2). [c.39]

Повышает прочность металла и легирование, т. е. введение в кристаллическую решетку основы чужеродных атомов, кочорые локально искажают ее, что повышает сопротивление перемещению дислокаций. В тех случаях, когда в результате термической обработки атомы растворенного элемента собираются в определенных участках кристаллической решетки, эффект их действия на движение дислокаций значительно возрастает. Влияние различных видов обработки на прочность наиболее распространенных в технике сплавов на основе железа (стали) показано на рис. 43. [c.65]

Диаграмма состояния Ре—С дает представление о фазовых и структурных превращениях в условии равновесия, т. е. при очень малой степени переохлаждения (перенагрева). Повышенные скорости охлаждения тормозят диффузионные процессы, а при больших степенях переохлаждения они полностью прекращаются. Поэтому состав и строение фаз структурных составляющих, образующихся при термической обработке в процессе высоких скоростей охлаждения, значительно отличаются от равновесных. Вследствие этого изменяются и свойства сплавов железа. В основах теории термической обработки лежат фазовые превращения, протекающие в неравновесных условиях. Поэтому ниже рассматривается влияние температуры и времени превращения, т. е. его кинетика, на структуру и свойства сплавов на железной основе. [c.162]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...