Обработка высокотемпературная

Кроме того, данные о прочности структурных составляющих очень четко дают представление об истинной истории образцов. Так, волокна с температурой термической обработки 900 °С, 1500 °С, 2000 °С, 2600 °С изготовлялись из одной партии исходного волокна. Поэтому для них характерно увеличение механической прочности с ростом температуры обработки. Высокотемпературный отжиг в среде фтора несколько уменьшает механическую прочность, что связано, по-видимому, с увеличением количества дефектов в структуре волокна за счет выжигания примесей. Неожиданно невысокую прочность структурных составляющих для волокна с температурой термической обработки 3200 °С можно объяснить развитием дефектности структуры волокна в процессе длительного хранения. [c.133]

Пластическое деформирование при ТМО. осуществляют прокаткой, ковкой, штамповкой. Различают термомеханическую обработку высокотемпературную (ВТМО) и низкотемпературную (НТМО). При ВТМО сталь нагревают до [c.257]

К магнитотвердым литым материалам относятся сплавы системы Fe - Ni - Al. При 20 °С в своей структуре они содержат ферромагнитную фазу с большим содержанием железа, вкрапленную в слабоферромагнитную фазу 1 2 При термической обработке высокотемпературная фаза /3 испытывает превращение /3 —> в результате чего удается получить [c.553]

Термомеханическая обработка. Высокотемпературная термомеханическая обработка 5ГЛ/0) - пластическая деформация стали в аустенитном состояние при температуре выше Асз с последующей закалкой с этой температуры. [c.633]

Различают два вида термомеханической обработки высокотемпературную— ВТМО и низкотемпературную — НТМО (рис. 118). [c.197]

Термомеханическая обработка стали. Одним из новых методов повышения механических свойств стали является термомеханическая обработка (ТМО), заключающаяся в совместном влиянии на свойства стали пластической деформации и закалки Существует два способа термомеханической обработки высокотемпературная и низкотемпературная термомеханическая обработка. [c.177]

Термомеханическая обработка (ТЛЮ) — новый метод упрочнения стали при сохранении достаточ-ной пластичности, совмещающий пластическую деформацию и упрочняющую термическую обработку (закалку и отпуск). При ТМО деформации подвергают сталь в аустенитном состоянии, а при последующем быстром охлаждении формирование структуры закаленной стали (мартенсита) происходит в условиях повышенной плотности дислокаций (см. с. 16), обусловленных наклепом аустенита, в связи с чем и повышаются механические свойства стали. Пластическое деформирование при ТМО возможно прокаткой, ковкой, штамповкой и други.мн способами обработки металлов давлением. Различают два способа термомеханической обработки —высокотемпературную (ВТМО) и низкотемпературную (НТМО) (рис. 8.4). [c.78]

Рис. 7.3. Диаграммы термомеханической обработки высокотемпературной (а) ВТМО и низкотемпературной (б) НТМО ОД — зона обработки давлением (пластической деформации)

Литые магниты подвергают термической-обработке (высокотемпературный нагрев и охлаждение с определенной для каждого- [c.1465]

В зависимости от структуры, получаемой после термической обработки (высокотемпературный нагрев и охлаждение на воздухе), высоколегированные стали делят на следующие классы мартенситный, мартенситно-фер-ритный, аустенитно-мартенситный, аустенитно-феррит-ный, ферритный и аустенитный. [c.112]

Предназначен для поверхностной обработки высокотемпературной сверхзвуковой газовой струей гранитов, кварцитов и других твердых горных пород. [c.82]

Поиск принципиально новых научных и технических решений, обеспечивающих существенное расширение перечня материалов, поддающихся обработке высокотемпературным распылением, и, главное, повышение качества напыленного материала и улучшение его сцепления с защищаемой деталью. Решающая роль в этом направлении принадлежит разработкам новых способов напыления плазменного, детонационного, взрывающимися проволочками, напыления в контролируемой атмосфере и др. Наиболее развито напыление с использованием плазменно-дуговых источников нагрева, позволяющее обрабатывать практически любые материалы. Наряду с расширением перечня обрабатываемых материалов характерно существенное улучшение свойств наносимого материала с приближением их к свойствам исходного материала. [c.7]

Наличие у сплавов титана высокотемпературной модификации твердого раствора (Р), способной к значительному переохлаждению, обусловливает получение разнообразных структур в зависимости от режимов термической обработки (рис. 376). [c.511]

Плазменная струя, применяемая для сварки, представляет собой направленный поток частично или полностью ионизированного газа, имеющего температуру 10 ООО—20 ООО °С. Плазму получают в плазменных горелках, пропуская газ через столб сжатой дуги. Дуга горит в узком канале сопла горелки, через который продувают газ. При этом столб дуги сжимается, что приводит к повышению в нем плотности энергии и температуры. Газ, проходящий через столб дуги, нагревается, ионизируется и выходит из сопла в виде высокотемпературной плазменной струи. В качестве плазмообразующих газов применяют азот, аргон, водород, гелий, воздух и их смеси. Газ выбирают в зависимости от процесса обработки и вида обрабатываемого материала. [c.198]

Проведение этих мероприятий во многом зависит от габаритных размеров и конструктивного оформления сварных заготовок. Для сложных заготовок с элементами больших толщин и размеров при наличии криволинейных швов в различных пространственных положе-йиях можно применять только хорошо свариваемые металлы. Последние сваривают универсальными видами сварки, например ручной дуговой покрытыми электродами или полуавтоматической в защитных газах в широком диапазоне режимов. При сварке не нужны, например, подогрев, затрудненный вследствие больших толщин и размеров элементов, а также высокотемпературная термическая обработка, часто невозможная ввиду отсутствия печей и закалочных ванн соответствующего размера. Для простых малогабаритных узлов возможно применение металлов с пониженной свариваемостью, поскольку при их изготовлении используют самые оптимальные с точки зрения свариваемости виды сварки, например электронно-лучевую или диффузионную в вакууме. При этом легко осуществить все необходимые технологические мероприятия и требуемую термическую или механическую обработку после сварки. [c.246]

Существуют высокотемпературная (ВТМО) и низкотемпературная НТМО) термомеханические обработки (рис. 9.15, а и б). [c.131]

Последнего недостатка лишена высокотемпературная термо-механическая обработка (ВТМО). При этом способе (рис. 86,6) материал деформируют в интервале 800 —900°С при степени деформации 20—30%, после чего подвергают закалке на мартенсит и отпуску. Иногда производят изотермическую закалку на бейнит (рис. 86, в). = [c.176]

ВТМО — высокотемпературная механическая обработка НТМО — низкотемпературная механическая обработка РДС — ручная дуговая сварка [c.14]

Недостатком электрошлаковой сварки является значительный перегрев металла околошовной зоны, что приводит к снижению пластических свойств, поэтому требуется (как правило) последующая высокотемпературная обработка для получения требуемых механических свойств сварного соединения. [c.78]

Ферритные стали названы так по ферритной фазе — относительно чистому железу, которое является компонентом углеродистых сталей, медленно охлаждаемых из аустенитной области температур. Феррит или так называемая а-фаза чистого железа устойчив при температуре ниже 910 °С. В малоуглеродистых сплавах Сг—Fe высокотемпературный аустенит (или v-фаза) существует только, если он содержит до 12 % Сг. При увеличении содержания хрома выше 12 % сплавы представляют собой ферритную фазу во всем интервале температур вплоть до точки плавления. Они умеренно упрочняются при холодной обработке [c.296]

Конвективная теплопередача, имеющая наибольшее значение при плазменной обработке материалов, определяется в основном энергией поступательного движения частиц газа, поэтому высокотемпературные формы энтальпии здесь менее эффективны. Из рис. 2.61 видно, что водородная плазма — наилучший преобразователь энергии дуги в теплоту. [c.106]

Перераспределение легирующих элементов и примесей в сталях при высокотемпературном сварочном нагреве — сложный диффузионный процесс, который может приводить как к снижению, так и повышению МХН. После завершения аустенитизации внутри зерен аустенита существует неравномерное распределение легирующих элементов и примесей, особенно углерода и карбидообразующих. Углерод концентрируется в местах, где ранее располагались частицы цементита, а также на участках зерна, где находятся еще не полностью растворившиеся специальные карбиды. Для сталей обыкновенного качества и качественных после горячей обработки давлением (прокатки, ковки) характерна начальная химическая неоднородность, связанная с волокнистой макроструктурой и полосчатой микроструктурой. Волокнистая макроструктура образована строчками раздробленных и вытянутых вдоль направления деформации неметаллических включений (сульфидов, оксидов, фосфидов). В зоне строчек имеет место повышенное содержание S, Мп, О2, Si, Р, А1. Полосчатая микроструктура вызвана более высокой концентрацией углерода в осях [c.514]

Следует иметь в виду, что по приведенным выше выражениям можно лишь ориентировочно определять температурные и кинетические параметры процесса превращения аусте-нита. Это связано с тем, что они не учитывают особенностей конкретной плавки стали заданного марочного состава, а вместе с этим и степени завершенности высокотемпературных процессов в аустените при сварочном нагреве. В зависимости от качества шихты, способа выплавки, качества раскисления, содержания неконтролируемых примесей, а также исходного структурного состояния стали эти параметры могут заметно изменяться. Недостаточно полная гомогенизация при сварочном нагреве, особенно связанная с замедленным растворением карбидов, приводит к повышению Т . и Т .к и увеличению вследствие уменьшения содержания углерода и легирующих элементов в аустените. Включения оксидов, нитридов, сульфидов увеличивают 41, укрупнение аустенитного зерна приводит к ее снижению. Более надежно в настоящее время определение упомянутых выше параметров экспериментальным способом путем построения и обработки диаграмм АРА. [c.527]

Различают два вида обработки высокотемпературную термомеханическую (ВМТО), связанную с наклепом в области высокотемпературной фазы и с полиморфным или фазовым преврангением при охлаждении, и механико-термическую (МТО), заключающуюся в создании полигональной структуры путем деформирования материала и последующей стабилизации при температурах, не превышающих температуру начала рекристаллизации. Упрочнение в последнем случае связано с увеличением плотности дислокаций, более равномерным распределением их по объему металлов, созданием дополнительных дислокационных границ, уменьшением рельефа зерна и образованием субструктуры с заблокированными дислокационными границами [70, 71]. [c.45]

Другим важным условием создания высокого уровня жаропрочности дисперсноупрочненных материалов является проведение термомеханической обработки—высокотемпературного нагрева и волочения для получения специальной стабильной волокнистой структуры. [c.28]

Наиболее трудоемкий вид термической обработки — высокотемпературный графитнзирующий отжиг при 850—980 "С, который проводится для усгранения в металлической матрице структурно свободного цементита. Для получения перлитной основы охлаждение проводят на воздухе (нормализация), а для получения ферритной основы дают добавочную выдержку при 680— 750 С для распада эвтектоидного цементита.. Закалка в масле температурой 850—930 С с последующим отпуском и особенно изотермическая закалка на нижний бейнит (температура изотер-лгической выдержки 350—400 X) позволяют получать высокие механические свойства. Чугун со структурой нижнего бейнита имеет о - 15004-1600 МПа, Оо, == 9704-990 МПа, б = 14-2 % и 360—380 НВ. [c.152]

Так, в сортопрокатных цехах на мелкосортных и проволочных гтанах упрочняют катанку и круглые сортовые профили быстрым охлаждением их при выходе из последней чистовой клети и далее на моталках и транспортерах. В результате такой термической обработки прочность металла повышается на 20—30% по сравнению с прачностью после обычного охлаждения на воздухе. Кроме того, уменьшаются потери металла на окалину, что облегчает последующее травление проволоки и волочение с большими обжатиями. При производстве сортового и листового проката широкое распространение получают разные методы термомеханической обработки (ТМО), в которых сочетаются процессы пластической деформации и фазовые превращения в стали. Наибольшее распространение получили две схемы термомеханической обработки высокотемпературная и низкотемпературная. Термомеханическая обработка существенно повышает (упрочняет) механические свойства металлов и сплавов по сравнению с обычными способами термической обработки. [c.113]

Если приходится работать с кварцевым стеклом, требующим для своей обработки высокотемпературного пламени, то необходимо цользоваться водородно-кислородным пламенем или пламенем светильного газа, горящего в кислороде. Поэтому следует предусмотреть у паяльного стола также крепления для баллонов с водородом и кислородом. Обычно баллоны крепят к столу слева скобками. [c.36]

Тот же путь повышения вязкости, т. е. снижения порога хладноломкости достигается ие только легированием никелем, но и использованием мелкого (№ 8—10) и ультрамелкого (№ И —13) зерна. Измельчение зерна, как указывалось выше, приводит к снижению порога хладноломкости и, следовательно, к увеличению доли волокна в изломе стали. Измельчить зерно возможно, применяя высокие скорости нагрева, или высокотемпературной термомеханической обработкой, фиксируя закалкой состояние окончания стадии рекристаллизации обработки (до начала собирательной рекристаллизации). [c.392]

На рис. 301 были приведены данные по влиянию углерода на свойства стали типа Х5МСФА, обработанной по режимам обычной термической обработки (ОТО) и высокотемпературной термомеханической обработки (ВТМО). В первом случае получали зерно № 4—5, а во втором — № 8. Видно, что ВТМО не [c.392]

Наличие у бериллия полиморфного превращения, обнаруженного недавно (Вср имеет кубическую решетку, температура а р-превращ еиия I250° J, позволяет надеяться иа возможность использования термической обработки (фазовой перекристаллизации) для улучшения свойств. Высокотемпературная Р фаза пластична, но переохладить ее до комнатион температуры не удается ни легированием, ни быстрым охлаждением. [c.601]

Высокий отпуск ( низкий отжиг- ). После горячей механической обработки сталь чаще имеет мелкое зерно и удовлетворительную микроструктуру, поэтому не требуется фазовой перекристаллизации (отжига). Но вследствие ускоренного охлаждения после прокатки или другой горячей обработки легированные стали имеют неравновесную структуру сорбит, троостит, бейпит или мартенсит и, как следствие этого, высокую твердость. Для снижения твердости на металлургических заводах сортовой прокат нодвергакгг высокому отпуску при 650—680°С (несколько ниже точки Л,). При нагреве до указанных температур происходят процессы распада маргеисита и (или) бейнита, коагуляция карбидов в троостите и в итоге снижается твердость. Углеродистые стали подвергают высокому отпуску в тех случаях, когда они предназначаются для обработки ре , апием, холодной высадки или волочения. После высокотемпературного отпуска доэвтектоидная сталь лучше обрабатывается резанием, чем после полного отжига, когда структура — обособленные участки феррита и перлита. Структурно свободный феррит налипает на кромку инструмента, ухудшает качество поверхности изделия, снижает теплоотдачу, и поэтому снижает скорость резания и стойкость п г-струмента. Для высоколегированных сталей, у которых практически не отмечается перлитного превращения (см. рис. 118, в), высокий отпуск является единственной термической обработкой, позволяющей понизить их твердость. [c.198]

Упрочнению ВТМО поддаются также обычные среднеуглеродисть1е стали, хотя эффект упрочнеш1я в этом случае получается меньшим. Так, высокотемпературная термомеханическая обработка повышает предел прочности стали 45 до 180 — 200 кгс/мм . [c.176]

Детали, закаленные на мартенсит, упрочняют обработкой на белый слой точением твердосплавными резцами с большим отрицательным передним углом (до 45°) без смазочно-охлаждающих жидкостей при скорости резания 60 — 80 м/мин. Поверхностный слой при этом подвергается своего рода термомеханической обработке, представляющей собой совмещение процессов высокотемпературной деформации и вторичной закалки. На поверхности образуется светлая нетравящаяся корка толщиной 0,1—0,2 мм, обладающая высокой твердостью НУ 1000—1300 При исходной твердости материала НУ 600—700) и состоящая из мелкозернистого (размер зерна 0,05—0,1 мкм) тонкоигольчатого мартенсита втюричной закалки с высокодисперсными карбидными включениями. В зоне белого слоя возникают чрезвычайно высокие сжимающие напряжения (до 500 кгс/мм ), обусловливающие резкое повыщение циклической прочности. Усталостно-коррозионная стойкость повышается примерно в 10 раз п6 сравнению с исходной. Хорошие результаты получаются только йрн условии сплошности белого слоя. В противном случае на участках разрыва слоя возникают скачки напряжений, снижаюНтие циклическую прочность. Чистовую обработку белого слоя производят микрошлифованием, полированием и суперфинишированием. [c.323]

Диффузионные покрытия (алитирование) получают барабанной обработкой в атмосфере водорода при температуре около 1000 °С в смеси алюминиевого порошка, AljOj и небольшого количества NH4 1. Получается поверхностный сплав алюминия с железом, который обеспечивает стойкость как к высокотемпературному окислению на воздухе (до 850—950 °С), так и к коррозии в серу-содержащей атмосфере (например, при очистке нефти). Диффузионные алюминиевые покрытия на стали обычно не обеспечивают [c.242]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...