Влияние высокотемпературной термической обработки

Влияние высокотемпературной термической обработки [c.90]

Изучение влияния покрытия и диффузии рения при высокотемпературной термической обработке исследовалось на плоских образцах б = 1 мм, изготовленных из сплава ВМ1 и круглых образцах сплава Мо—0,5% Ti с рабочим диаметром 3 мм. Результаты представлены в табл. I. 42. Сплав ВМ1 против ожидания оказался настолько хрупким, что влияние толщины покрытия и диффузии рения на его свойства не удалось обнаружить. [c.105]

Термическая обработка сталей в состоянии поставки (нормализация или закалка с последующим отпуском) осложняет сварку в связи с возникновением в зонах термического влияния участков разупрочнения, нагретых до температур Асз или температуры отпуска стали. Разупрочнение металла околошовной зоны можно устранить нормализацией с последующим отпуском. Однако местная высокотемпературная термическая обработка сварных соединений приводит к разупрочнению близлежащих участков металла, а термическая обработка всей сварной конструкции часто затруднена. [c.320]

Второй вид составляют операции высокотемпературной термической обработки сварных узлов закалка или нормализация при нагреве до температур 900—1000° С е последующим отпуском для конструкций из сталей перлитного, бейнитного и мартенситного классов и аустенитизация при температурах 1050—1200° С без последующей стабилизации или с ее введением для изделий из аустенитных сталей. Основной их целью при изготовлении сварных конструкций является перекристаллизация созданных сваркой участков с резко ухудшенными свойствами, восстановление которых отпуском невозможно. Такими участками могут быть участки крупного зерна в шве и околошовной зоны сварных соединений, выполненных, например, электрошлаковой сваркой, а также мягкие прослойки в зоне термического влияния при сварке термически упрочняемых сталей. При высокотемпературной термической обработке может также проходить залечивание зародышевых дефектов на границах зерен, созданных в процессе сварки и способствующих проявлению склонности сварных соединений к локальным разрушениям при высоких температурах. Так как с повышением легированности сталей вероятность ухудшения границ зерен при сварке повышается, то и необходимость высокотемпературной обработки для них возрастает. Однако в связи с тем, что проведение ее значительно сложнее операций отпуска, а для крупногабаритных изделий зачастую и невозможно, то к ней обращаются лишь в ограниченном числе случаев, когда отпуск или стабилизация не дают желаемых результатов. [c.82]

Как правило, это не зависит от микроструктуры. Однако обработка в р-области, при которой получают игольчатые структуры, например р-5ТА (высокотемпературная обработка на твердый раствор + старение), приводит к увеличению вязкости разрушения. В приведенном на рис. 74 примере увеличение вязкости разрушения составляет 33 МПа-м . При этом следует заметить, что улучшение таких свойств зависит и от состава сплава (см. рис. 73). В менее чувствительных к КР сплавах, например в сплаве — 4А1—ЗМо—IV положительное влияние технологической обработки в р-области более выражено для высоких уровней прочности [41]. В высокочувствительных к КР сплавах, например сплавах на основе Т1 — 8А1 или сплавах с высоким содержанием кислорода, структуры, полученные р-обработкой на твердый раствор с последующим быстрым о.хлаждением, относительно устойчивы к КР. В сплавах с такими структурами после старения нивелируется благоприятное влияние термической обработки в р-области за счет свойственной чувствительности к КР. Эти эффекты более детально описываются в разделе по практическим аспектам коррозионного растрескивания титановых сплавов. [c.367]

Горячие соли. Общепринято, что, хотя чистый титан и устойчив против высокотемпературного солевого коррозионного растрескивания, большинство сплавов проявляют некоторую степень чувствительности к КР- Влияние состава и термической обработки особенно полно не аргументировано, однако могут быть сделаны следующие качественные наблюдения. В работе [166] использованы гладкие плоские образцы для определения чувствительности к КР серии бинарных сплавов в среде воздух—хлор при 427 С. Было показано, что наиболее вредными элементами, которые способствуют растрескиванию при наименьших концентрациях, были А1, 5п, Си, V, Сг, Мп, Ге и N1. Элементами, требующимися в больших концентрациях для активизации растрескивания, были 2г, Та и Мо. В большинстве опубликованных классификаций указывается, что а-сплавы имеют тенденцию к большей [c.373]

Термическая обработка аустенитных и аустенито-ферритных швов по режиму стабилизации, как правило, сравнительно мало изменяя их пластичность при высоких температурах, может оказывать значительное влияние на их свойства при нормальных температурах за счет развития процессов высокотемпературного охрупчивания. Заметное снижение интенсивности указанных процессов достигается для швов такого типа лишь переходом к их аустенитизации [35, 37, 72]. Использование этой операции позволяет также повысить длительную пластичность, а в некоторых случаях и длительную прочность аустенитных сварных швов и швов на никелевой основе (гл. VII). [c.90]

Лучшим доказательством того, что качественные характеристики феррита оказывают большее влияние на превращение, чем количество феррита, служит следующий опыт. Сварные образцы, выполненные электродной проволокой из стали типа 18-8 с ниобием, имеющие в исходном состоянии до 5% б-фазы, были подвергнуты закалке в воду после 10 мин нагрева при 1300° С. В результате такой термической обработки в шве появилось более 10% высокотемпературного б -феррита. Как указывалось выше, такой б -феррит отличается от первичного б-феррита меньшим содержанием хрома, ниобия и других ферритизаторов.. Образцы в натуральном состоянии и после закалки от 1300° С были подвергнуты [c.149]

В условиях действующих ТЭС проведение ВТО на трассе паропровода связано с необходимостью четкого выполнения комплекса контрольно-диагностических и технологических операций в регламентированной последовательности (рис. 5.17) [21, 22]. Это обусловлено сложностью и трудностью проведения высокотемпературной термообработки ввиду возможного коробления нагреваемых участков паропровода, негативного влияния на структуру и свойства металла возможных нарушений штатных режимов термической обработки (отключения электроэнергии, выхода из строя термического оборудования, отключения охлаждающей воды и др.), а также допуска в эксплуатацию дефектных элементов паропровода (труб, сварных соединений) при проведении некачественного контроля до ВТО и после. [c.292]

Термическая обработка. Листы используют в рекристаллизованном отожженном состоянии. Отжиг производится у изготовителя, обычно в пакетах при 800 °С (охлаждение медленное). Высокотемпературный отжиг при 1050—1150 °С имеет смысл тогда, когда требуется дополнительное обезуглероживание. Во избежание влияния кромок среза на магнитные свойства отжиг для снятия напряжений в нарезанных заготовках из дорогостоящих листов производится у потребителя. [c.237]

Г. Исследование влияния пластической деформации высокотемпературных фаз на их устойчивость в заданном температурном интервале превращения и на механические свойства металлов при сварке, термомеханической и механико-термической обработках [c.88]

Электроизоляционные пропиточные составы, предназначенные для высокотемпературного электрооборудования, представляют собой жидкие в исходном состоянии системы (растворы, суспензии), твердеющие при определенных условиях термической обработки. К таким составам кроме общих требований высоких и стабильных диэлектрических и механических свойств в условиях работы при 300—600°С на воздухе, в инертном газе и в вакууме предъявляется ряд специфических требований. В исходном состоянии пропиточные составы должны обладать относительно низкой вязкостью и хорошей пропитывающей способностью, позволяющими заполнять внутренние пустоты в элементах конструкции, а после отверждения — хорошей цементирующей способностью, обеспечивая отсутствие внутренних перемещений витков обмотки и надежное скрепление ее с другими изоляционными материалами в условиях вибрации, а также защищать элементы конструкции от влияния внешних неблагоприятных условий. [c.111]

Мелкодисперсные нитриды ванадия, выпадающие по дислокациям, способствуют сохранению трансформированной дислокационной структуры феррита при восстановительной термической обработке, несмотря на наличие полной фазовой перекристаллизации. Этот эффект аналогичен эффекту высокотемпературной термомеханической обработки. Но его влияние на механические свойства металла после эксплуатации и восстановительной термической обработки значительно слабее. [c.294]

У8 имели величину зерна, соответствующую баллу 6—7 по шкале ГОСТ 5639—65. Содержание углерода в указанных марках стали (10, 40, У8) обеспечивало получение набора структур после нормализации с соотношением количества феррита и перлита 80 20, 40 60 и 0 100% соответственно, что позволило исследовать влияние увеличения количества перлита на эффект динамического деформационного старения. Результаты испытаний приведены на рис. 89—92. Из приведенных данных следует, что термическая обработка, оказывая влияние на форму, величину и распределение карбидной фазы в матрице, на величину зерна и содержание примесных атомов в твердом растворе, влияет и на эффект динамического деформационного старения. Однако это влияние в основном количественное (см. рис. 89). Термическая обработка, стабилизирующая структурное состояние стали (продолжительный высокотемпературный отпуск), уменьшает эффект динамического деформационного старения (см. рис. 90, 91). Термическая обработка, не оказывающая существенного влияния на стабилизацию структуры (отжиг, нормализация), не оказывает и заметного влияния на эффект динамического деформационного старения (см. рис. 89). Термическая обработка, приводящая к получению метастабильного состояния и к повышению концентрации примесных атомов в твердом растворе (закалка без отпуска, закалка с низким отпуском), приводит к наложению и суммированию эффектов термического и динамического деформационного старения (см. рис. 92). [c.232]

Все эти компоненты содержатся в сплавах в небольших количествах и слабо действуют на эффект упрочнения при термической обработке, хотя их влияние на кинетику распада твердого раствора 2п и Mg в алюминии неоднократно отмечалось в литературе [4, 19, 20]. Эти компоненты, почти полностью входя в твердый раствор при кристаллизации и частично выделяясь из него (за исключением меди) при высокотемпературных нагревах в виде дисперсных интерметаллидов и частично сохраняясь в пересыщенном твердом растворе, значительно влияют на процесс рекристаллизации и на распределение продуктов распада, а следовательно, на конечную структуру и свойства деформированных полуфабрикатов. [c.173]

В установившейся практике поставки биметаллических листов при необходимости по договоренности между поставщиком и заказчиком допускается изменение режима термической обработки с соответствующим изменением механических свойств. Это позволяет максимально использовать присущие данному материалу механические свойства. В частности, в случае использования этих сталей в биметаллах термическую обработку не всегда производят по указанным в ГОСТе режимам, так как необходимо учитывать ее влияние на основной и плакирующий слой. Так, высокотемпературная закалка в воде, рекомендуемая для аустенитных коррозионностойких сталей, не всегда приемлема для стали основ-20 [c.20]

К и ш к и н С. т. и др. Влияние высокотемпературной пластической деформации на механические свойства жаропрочных сплавов на никелевой основе. Металловедение и термическая обработка металлов . 1962. № 1. [c.325]

Для решения поставленных задач по изучению влияния процесса высокотемпературной газовой цементации и режима последующей термической обработки была принята следующая. методика. Предварительные опыты по установлению оптимального режима высокотемпературной газовой цементации с применением различных карбюризаторов проводились в лабораторной печи. [c.48]

Устранение внутренних напряжений, возникающих при сварке, и изменение структуры и свойств наплавленного и основного металлов в зоне термического влияния достигается последующей после сварки термической обработкой. Внутренние напряжения снимают общим или местным высокотемпературным отпуском при 600—650° С. Общий отпуск сварных конструкций производят в печи. Нагрев при местном отпуске (например, трубопроводов) осуществляется переносными термическими печами, специальными высокочастотными индукторами. Местный отпуск не устраняет полностью напряжений, вызываемых сваркой. [c.219]

Вопрос о влиянии режимов термической обработки на характеристики термоусталостной прочности и термоциклической пластичности наклепанной стали особенно важен для теплоэнергетики ввиду того, что многочисленные разрушения элементов трубных систем происходят при малоцикловых нагрузках в неизотермических условиях. В ЦНИИТМАШе были проведены исследования влияния холодной деформации и режимов последующей термической обработки на сопротивление разрушению и деформированию при термоциклическом нагружении аустенитных сталей 12Х18Н10Т, 12Х18Н12Т и Х16НМ2, широко используемых для изготовления высокотемпературных элементов пароперегревателей мощных энергетических котлов [24, 41 ]. Образцы для исследования были как из пруткового металла, так и из паропере-гревательных труб диаметром 32 мм и толщиной стенки 7 мм. [c.152]

Таким образом, фактические данные показывают, что отжиг готовых деталей из титановых сплавов без ущерба для их усталостной прочности можно проводить на воздухе при температуре до 700° С и длительности выдержки до 5 ч. Более высокотемпературную термическую обработку следует вести в аргоне или вакууме. Лучший способ избе-Т а б л и ц а 49. Влияние среды огжига ать понижения усталостной на усталостные характеристики прочности — проведение тер- [c.180]

На рис. 41 приведены результаты испытания на длительную прочность при температуре 580° С сварных образцов этой стали диаметром 8 мм с поперечным швом (х = 0,3), выполненным электродами типа Э-ХМФ при разном уровне прочности основного металла за счет изменения режима высокотемпературной термической обработки перед сваркой. Величина а основного металла изменялась при этом от 50 кгсЫм для отожженного состояния и до 81 кгс1мм для состояния закалки с низким отпуском. В образцах отожженного состояния заметного снижения твердости в зоне термического влияния не наблюдалось для двух других вариантов в ней было выявлено падение твердости на участке шириной около 2 мм. Указанные испытания проводились на материале четырех плавок стали 12Х1МФ при максимальной длительности испытания в 17 тыс. ч. [c.63]

В зависимости от режима термическая обработка оказывает разное влияние на длительную прочность металла шва (п, 6). Проведение отпуска перлитных швов и стабилизации аустенитных изменяет ее в большинстве случаев сравнительно мало относительно исходного состояния ввиду стабильности субструктуры швов, созданной при сварке. В то же время длительная пластичность сварных швов в результате проведения отпуска даже такого относительно малолегированного шва, как шов типа Э-50А (электроды марки УОНИИ 13/55), может заметно повР)1шаться (рис. 54). Особенно это сказывается на чувствительности к концентрации напряжений, оцениваемой в условиях испытания образцов со спиральным надрезом (штриховая линия). Введение подогрева при сварке способствует повышению длительной пластичности, однако достигнутый при этом уровень ниже значений после отпуска. Наибольшая длительная пластичность обеспечивается проведением высокотемпературной термической обработки. [c.89]

Показано, что изменение состава газовой среды (вакуум, аргон, воздух и кислород) практически не влияет на основные характеристики ферритов при низкотемпературном старении. В случае высокотемпературной термической обработки состав газовой среды не влияет на величину Ms, не изменяет Яс и р исследованных ферритов. Принимая во внимание эффективность высокотемпературного старения, автор [32] рекомендует применять его для искусственного остаривания ферритов и им было исследовано также влияние старения на СВЧ-характеристики угол поворота плоскости поляризации, невзаимный фазовый сдвиг и потери и было показано, что искусственное старение, как низкотемпературное, так й высокотемпературное, приводит к значительному снижению активности. Например, для феррита [c.198]

Исследования по влиянию режимов термической обработки и высокотемпературной деформации на фазовый состав и структуру сплавов 1-й группы [83, 85—90] позволяют представить следующую последовательность фазовых и структурных изменений в них. В полученном в реальных условиях литом материале, который может рассматриваться как материал, частично закаленный с высоких температур, процесс распада твердого раствора полностью подавить не удается, образуются вторичные карбиды или (W, Ме)а С и кар- бидыМеС, где Me — легирующий металл. При нагреве на температуры 1ШО—2000° С (ниже температуры растворимости карбида в вольфраме) происходит дораспад твердого раствора и снятие литейных напряжений. Отжиг литых сплавов на температуры однофазного состояния (2300—2700° С) обеспечивает полное растворение выделившихся первоначально в слитке карбидов с последующим выделением их в процессе охлаждения в более дисперсном виде. При этом происходит частичная инверсия Wg - МеС. Повторный отжиг старение) при более низких температурах (1700—2000° С) приводит к полному распаду твердого раствора с выделением более дисперсных, чем Wj карбидов МеС. [c.295]

Цель исследования. Целью исследования являлась разработка режима высокотемпературной газовой цементации и изучение влияния последующей термической обработки на механические свойства углеродистых сталей обыкновенного качества марок Ст. 3 и Ст. 5 и легированной стали марки 12ХНЗА. [c.47]

В настоящей работе исследовалось влияние режима термической обработки, в частности высокотемпературного гомогенизирующего отжига на свойства стали 55С2 (см. таблицу). Для изучения механических свойств термически обработанных образцов брали прокатанные полосы сечением 120x12 и 100x13 мм. [c.241]

Так, например, известен ряд случаев, когда сварка вызывает разупрочнение основного металла в зоне термического влияния. Особенно часто разупрочнение наблюдается в области с наиболее высокой температурой металла, вблизи границы сплавления (нагрев до подсолидусных температур). Влияние термодеформационного цикла сварки, создавая те или иные несовершенства в строении металла этой зоны, приводит иногда не только к понижению прочностных характеристик, но и к снижению его деформационной способности. Наличие такой ослабленной зоны с пониженной деформационной способностью представляет определенную опасность в условиях эксплуатации сварных соединений. В качестве примера можно указать на сварные соединения трубопроводов, работающих при достаточно высоких температурах (—600° С) в условиях значительных нагрузок, определяемых внутренним давлением, и термических напряжений, в частности, вызывающих изгиб труб. Работа металла в условиях ползучести хотя также подчиняется влиянию рассмотренного выше контактного упрочнения, но оказывается весьма чувствительной к неравномерности распределения деформаций. Ослабленная даже узкая зона основного металла, заключенная между более прочным швом и неослабленным основным металлом, воспринимая основные деформации, вызывает начальные межзеренные разрушения, которые, развиваясь на расстоянии одного-трех зерен от границы сплавления, приводят к так называемым локальным околошовным разрушениям. Хотя значительного повышения работоспособности таких соединений добиваются последующей после сварки высокотемпературной термической обработкой (типа аустенитизации в случае аустенитных трубопроводов), однако и в этом случае [c.32]

Последнее обстоятельство нейтрализует положительное влияние высокотемпературной обработки, связанное с существенным уменьшением суммарной протяженности первичных карбидов, что выражается в отсутствии эффекта повышения ударной вязкости. Фотографии изломов ударных образцов стали марки 4Х5МФС после стандартной и высокотемпературной термической обработки, приведенные на рис. 6.6 (см. вклейку), сви-детельсвуют о хрупком разрушении их в результате аустенизации при 1200 °С. [c.92]

На рис. 301 были приведены данные по влиянию углерода на свойства стали типа Х5МСФА, обработанной по режимам обычной термической обработки (ОТО) и высокотемпературной термомеханической обработки (ВТМО). В первом случае получали зерно № 4—5, а во втором — № 8. Видно, что ВТМО не [c.392]

Нельзя согласиться с мнением автора [42] о наличии у сплавов эквикогезивной температуры, выше которой прочность границ зерен меньше прочности самих зерен. Высокотемпературное разрушение по границам зерен наблюдается только при загрязнении их примесями, например свинцом, образцы чистой латуни разрываются по телу зерен (см. рис. 9) при ф= 100 % [43]. Однако у сплавов закономерности усложнены дополнительным влиянием легирования, приводящего к искажению кристаллической решетки, повышению деформационного упрочнения, температуры рекристаллизации и пр. Еще большие изменения происходят при образовании других фаз, появлении способности к закалке и другим видам термической обработки. Существенное влияние оказывает изменение растворимости легирующего элемента с температурой. [c.177]

Для защиты металлов и сплавов от высокотемпературного окисления применяют диффузионные слои интерметаллических соединений или силицидов, получаемых на поверхности изделий методами химико-термической обработки (ХТО). Создание жаростойких покрытий с заданным фазовым составом и прогнозируемыми свойствами невозможно без анализа механизма и кинетики основного структурообразовательного процесса при ХТО — реакционной диффузии, т. е. диффузионного массопереноса с твердофазными превращениями. В работе [1] нами исследовано влияние кинетики фазового превращения на рост интерметаллидов в диффузионной зоне и дано объяснение экспериментально наблюдаемому линейному закону роста фаз в ряде бинарных систем. [c.18]

Термическая обработка сварных соединений в зависимости оТ легирования сталей может оказывать заметное влияние на их жаропрочность и широко применяется в целях повышения надежности высокотемпературных конструкций в эксплуатации. Основными ее задачами в этих случаях (схема 2) являются повышение длительной пластичности металла шва и самого сварного соединения, уменьшение опасности локальных разрушений, структурной и механической неоднородности сварных соединений, а также сведение к минимуму процессов высокотемпературного охрупчи- [c.89]

Введение операции перестаривания заготовок увеличило время до образования околошовных трещин в опасном интервале температур по результатам испытания технологических проб до 500 мин, т. е. практически исключило их появление. Ее положительное влияние связано с коагуляцией в процессе перестаривания упрочняющей фазы, снижением вследствие этого высокотемпературной прочности II повышением пластичности сплава. Из-за кратковременности процесса сварки скоагулированные частицы упрочняющей фазы не успевают полностью раствориться при нагреве участка околошовной зоны во время сварки, поэтому охрупчивание ее меньше. Отмечается далее, что вследствие меньшей высокотемпературной прочности перестаренного основного металла по сравнению с околошовной зоной деформации релаксации при термической обработке проходят в данном случае преимущественно по основному металлу. Так как при этом участки околошовной зоны в деформацию вовлекаются значительно меньше, то вероятность образования в ней трещин снижается. Благоприятное влияние от введения операции перестаривания заготовок на околошовное растрескивание было многократно подтверждено на ряде высокожаропрочных сплавов на никелевой основе, сварные узлы из которых не могли быть получены без трещин, если не вводилось перестаривания заготовок. [c.249]

До сих пор речь шла о влиянии термической обработки на кратковременные свойства двухфазных аустенитно-ферритных швов и чистоаустенитных швов жаростойкой стали типа Х23Н18. Аусте-нитизация приводит к повышению их пластичности, а длительное старение — к ее падению, без заметного увеличения высокотемпературной прочности. Между тем, именно этот показатель очень важен для сварных швов жаропрочных аустенитных сталей [c.258]

На ускорение процессов химико-термической обработки оказывает влияние температура, состав и активность газовой фазы, осебенности структурного состояния аустенита. Установлено, что повышение температуры цементации на 100—150° С позволяет получить слой 0,8—1,0 мм за 1,5—2,0 ч при печш5м нагреве и 35—40 мин при нагреве ТВЧ. Применение высокотемпературной газовой цементации при печном нагреве сдерживается из-за отсутствия надежных конструкций печей. В настоящее время верхний предел рационального применения печного оборудования находится на уровне 930—950° С. Этот предел легко-преодолевается при использовании ТВЧ. [c.68]

Высокая твердость химически восстановленного никеля представляет интерес с точки зрения его износостойкости, хотя прямая связь этих параметров отсутствует. Стойкость к износу N1—Р-покрытий существенно выше, чем гальванического никеля, и после термической обработки почти равна износостойкости твердого хрома. Износ сплавов в условиях сухого трения в 9—10 раз меньше, чем ненаклепанных сталей. Наибольшей износостойкостью обладают покрытия, содержащие более 7 % Р и отожженные при 400—600 °С. С увеличением содержания фосфора износ образцов, подвергнутых высокотемпературной обработке, падает в исходном состоянии или при низкой (250 °С) температуре термической обработки влияние фосфора обратное. Часто наблюдаемое несоответствие между износом и твердостью прогретых покрытий связано с присутствием в них фосфидов, придающих системе матрица—включение хрупкость. [c.380]

Из большого числа вариантов термомеханической обработки наиболее перспективна высокотемпературная термомеханическая обработка (ВТМО) как по технологическим возмол<ностям, так и по влиянию на комплекс прочностных характеристик. Одиако использование тер-момеханическн упрочненного проката возможно в редких случаях, когда для изготовления деталей не требуется применения значительной обработки резанием. С другой стороны, ВТМО может быть использована для повышения эксплуатационной долговечности деталей в результате улучшения прочностных свойств конструкционных сталей с одновременным решением задачи формоизменения заготовок до нужных размеров. Возможность добиться таким образом снижения расхода металла, увеличения рабочих нагрузок в машинах, а кроме того, и упрочнения деталей с переменным по сечению химическим составом (например, с покрытиями или подвергнутых химико-термической обработке поверхности) делают актуальной задачу осуществления ВТМО на заготовках или деталях машин. Однако для использования упрочняющего эффекта ВТМО с целью повышения эксплуатационных характеристик деталей машин необходимо решить комплекс технологических задач, касающихся вопросов взаимосвязи ВТМО с технологией формообразования качественных, высоконадежных деталей. К числу таких задач относится разработка вопросов направленности упрочнения при ВТМО, являющихся составной частью обшей теории высокопрочного состояния сталей. Отсутствие теоретических предпосылок образования оптимальной анизотропии свойств деталей при ВТМО не позволяет прогнозировать и получать необходимый уровень прочности в зонах наибольшей нагруженности деталей, а также формулировать принципы проектирования технологического оборудования, обеспечивающего необходимые для термомеханического объемно-поверхностного упрочнения схемы деформации. [c.4]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...