Сплавы Отжиг — Режимы

Полуфабрикаты из сплава MAS подвергаются отжигу по режиму [c.132]

Одним из перспективных методов термической обработки цветных сплавов является термоциклическая обработка (ТЦО). При ТЦО "отсутствует выдержка при постоянной температуре нагрева, а на металл оказывается многократное (до 10—15 раз) воздействие изменения температуры при нагревах и охлаждениях. С помощью ТЦО у сплавов типа силумина значительно улучшаются механические свойства как прочностные, так и пластические. При изготовлении высокоточных деталей приборов из сплава АЛ2 после отжига по режиму Т2 детали дополнительно подвергают стабилизирующей термической обработке (ТЦО), состоящей из чередующихся циклов охлаждения до минусовой температуры с последующими нагревами. [c.450]

Для сплава ВТ8 стандартным режимом является двойкой отжиг, состояш,ий из нагрева при 920° С, выдержки при этой температуре 1 ч и охлаждения на воздухе и последующего нагрева при 590° С в течение 1 ч с охлаждением на воздухе. Такой режим отжига обеспечивает получение предела прочности сплава ВТ8 поряд- [c.168]

Перед холодной деформацией полуфабрикатов из сплавов 1915, 1925 с целью повышения пластичности проводится отжиг по режиму 350—420 °С, выдержка 10-60 мин, охлаждение до 200 °С со скоростью не более 30 °С/ч, далее охлаждение на воздухе. [c.676]

Эти сплавы и изделия из них подвергаются только отжигу по режимам, указанным в табл. 17.8. Для снятия внутренних напряжений, образовавшихся в результате механической обработки, листовой штамповки, сварки и др., применяется неполный отжиг. [c.705]

Начиная с последних лет XIX столетия, все возрастающее внимание отечественных и зарубежных материаловедов уделяется разработке способов и созданию аппаратуры, обеспечивающих возможность прямого изучения микроскопического строения и свойств металлов и сплавов, подвергаемых различным режимам нагрева и механического нагружения. Этот интерес связан с тем, что именно под влиянием температурно-временного фактора, например, в стали, являющейся одним из основных материалов современного машиностроения, протекают полиморфные превращения, а также происходят процессы рекристаллизации, отпуска, старения и отжига, определяющие уровень прочностных свойств изделий. В зависимости от температуры испытания или эксплуатации и режимов предварительной термической механической и. термомеханической обработки и скорости нагружения инициируются и развиваются в поликристаллических материалах механизмы внутри- и межзеренной деформации, сказывающиеся на эксплуатационных свойствах материалов. [c.5]

В целях желательного изменения структуры и получения более высоких или специально заданных свойств изделия из металлов и сплавов подвергают термической (т. е. тепловой) обработке. Такая обработка заключается в изменении структуры сплава путем его предварительного нагрева до заранее определенных температур, некоторой выдержке при этих температурах и последующего охлаждения по заданному режиму. На практике применяют следующие основные виды термической обработки металлов и сплавов отжиг, нормализацию, закалку, отпуск. [c.108]

В работе [339] были определены температурные интервалы водородной хрупкости сплава ВТЗ-1. Исследования были проведены на образцах сплава ВТЗ-1, подвергнутых изотермическому отжигу по режиму выдержка при 870° С в течение 1 ч, перенос в печь с температурой 650° С и выдержка в течение 1 ч, далее охлаждение на воздухе. [c.417]

Холоднообработанный материал, сильно деформированный прессованием или штамповкой, требует отжига по режиму, указанному в табл. 2, для восстановления нормальной стойкости против коррозии. хрупкость в зоне сварного шва характерна для сплавов Ре — Сг, поэтому после сварки рекомендуется применять отжиг. [c.37]

Обозначения режимов термической обработки литейных алюминиевых сплавов следующие Т1 —старение Т2 — отжиг Т4 — закалка Т5 — закалка и частичное старение Тб — закалка и полное старение до наибольшей твердости Т7 — закалка и стабилизирующий отпуск Т8 — закалка и смягчающий отпуск. [c.326]

Литейные сплавы в зависимости от режима термической -обработки отливок имеют дополнительные шифры при марке сплава Т1—искусственное старение Т2— отжиг Т4 — закалка Тб — закалка и старение. Химический состав сплавов по ГОСТ 2856—79. [c.56]

Режимы отжига деформируемых алюминиевых сплавов [c.49]

Термическая обработка титановых сплавов может очень сильно влиять на склонность к коррозионному растрескиванию, при этом изменяются и и скорость распространения трещины. Важнейшие факторы здесь температура нагрева, время выдержки и особенно скорость охлаждения. Наиболее благоприятная термическая обработка всех титановых сплавов, повышающая их стойкость к коррозионному растрескиванию,—нагрев до температуры, близкой к (а + ) переходу, небольшая выдержка при этих температурах и быстрое охлаждение, при этом решающим фактором режима обработки является скорость охлаждения. Наоборот, длительные отжиги при средних и низких температурах и особенно с медленным охлаждением сильно увеличивают склонность сплавов к коррозионному растрескиванию. Естественно, что влияние термической обработки на сплавы различных классов неодинаково [36]. Сплавы а и псевдо-а-сплавы, если в них не более 6 % алюминия и нормированное содержание газовых примесей (Оа, М, На), ускоренным охлаждением от температур, близких к (о + /3) /3-переходу, можно перевести в разряд практически не чувствительных к растрескиванию в галогенидах. Термическая обработка (а + ) сплавов, легированных -изоморфными элементами, в меньшей степени влияет на их чувствительность к коррозионной среде, чем термообработка а-сплавов. Влияние термообработки на коррозионное растрескивание стабильных /3-сплавов мало изучено, но при этом общие закономерности сохраняются. [c.40]

Влияние количества термообработок, включая отжиг по различным режимам, закалку и старение, исследовали на сплаве Ti—8А1—2Nb-—ITa. Полученные результаты приведены в табл. 5 и на рис. 6. Значительное повышение вязкости при низких температурах по сравнению с материалом, отожженным по режиму (данные приведены в табл. 5 и 2), достигается посредством высокотемпературных отжигов в интервале 1283—1338 К (оптимальная температура отжига равна 1323 К). Однако высокотемпературные отжиги приводят к значительному снижению пределов текучести и прочности. Попытки сохранить прочностные свойства путем старения при 756 К оказались безуспешными прочностные свойства повышались очень незначительно при существенном снижении пластичности и повышении чувствительности к надрезу при низких температурах. Поэтому, очевидно, отжиг по принятому в производстве режиму при 1173 К обеспечивает наилучшие прочностные свойства, а высокотемпературные отжиги позволяют получить оптимальные свойства сплава Ti—8А1—2Nb—ITa с точки зрения чувствительности к надрезу при низких температурах (оис. 7). [c.281]

Попытки повысить вязкость надрезанных образцов сплавов Ti—6А1—4V и Ti—13V—ПСг—ЗА1 при низких температурах (т. е. снизить чувствительность к надрезу) посредством термообработок не увенчались успехом. Различные режимы отжига, закалки и старения были опробованы на листах, плитах и поковках. Полученные результаты приведены в табл. 5. Хотя основное повышение пределов текучести и прочности имеет место при старении сплавов, различной термообработкой не удается существенно снизить чувствительность сплавов к надрезу при низких температурах. [c.286]

Образцы отжигали в атмосфере чистого сухого водорода по стандартным режимам, установленным для каждого сплава (табл. 2). [c.353]

Таблица 2. Режимы отжига исследованных сплавов

Механические свойства сплавов с 20 и 30% олова (табл. 79) после конечных степеней деформации порядка 90% и последующей термической обработки свидетельствуют о сохранении высокой пластичности, что также подтверждает дискретное распределение оловянной фазы и допустимость высокотемпературного режима отжига [c.121]

Двухфазные сплавы, содержащие более 2% элементов Р-стабилизаторов обладают хорошей пластичностью после отжига или закалки и высокой прочностью после закалки и старения свариваются хуже, чем сплавы первых двух групп, при чем после сварки необходимо производить отжиг для повышения пластичности сварного шва. Отжиг можно совместить с режимом старения, что позволяет избе жать лишнего цикла нагрева. Основным преимуществом сплавов этой группы является более высокая прочность при комнатной и повышенных температурах чем сплавов первых двух групп, особенно после применения упрочняющей тер мической обработки. [c.183]

Легирование W и Мо ухудшает высокотемпературную пластичность сплавы, содержащие 30 и более ат.% W и Мо, не проковались. Исследовали сплавы с 5, 10 и 20 ат.% W и Мо. Полученную ковкой сутунку из этих сплавов подвергали гомогенизирующему отжигу (по режимам, указан-ным в табл. 7), а затем холодной прокатке на лист толщиной 2,2 мм. [c.14]

В отдельных случаях полуфабрикаты и детали из сплавов 895 и В96 допускается подвергать сокращеЕшому отжигу по режиму при температуре 350—370° С в течение 2—4 ч. Вылеживание материала между отжигом и деформацией не должно привышать 10 суток. [c.70]

Для сплава ВТ25 стандартным режимом является двойной отжиг, состоящий из нагрева при 950° С, выдержки при этой температуре, охлаждения на воздухе и [c.171]

Для стабилизации структуры и свойств зарубежных сплавов, применяемых для деталей компрессора длительного ресурса, увеличивают время выдержки на второй ступени отжига. В частности, в конструкции двигателя Olimp-593 применяется титановый сплав Ti-679, термическая обработка которого состоит из двойного отжига по режиму 900° С, 1 ч, охлаждение на воздухе и 500° С, 24 ч, охлаждение на воздухе [83, 84]. [c.241]

Аргоно-дуговая сварка. При автоматической аргонодуговой сварке сплава BTI8 была ненользована та же присадка, что и для сплава ВТ9. После сварки образцы отжигали по режиму 900° С, 1 ч, с последующим охлаждением на воздухе. Сварные соединения имели предел прочности 108 кгс/мм и ударную вязкость 2 кгс-м/см . Образцы разрушались по зоне термического влияния. [c.361]

Для пружин относительно простой формы, подвергаемых при изготовлении вырубке, небольшой гибке или закручиванию, используются латуни (Л70, Л63), упрочняемые путем деформации, сплавы нейзильбер (МНЦ 15—20) алюминиевая, кремнемарганцовая, оловяннофосфористые и другие бронзы в твердом или особотвердом состоянии. После вырубки и гибки пружины из указанных сплавов подвергают низкотемпературному отжигу по режимам, приведенным в табл. 13. [c.703]

Состав и области применения основных сплавов приведены в табл. 48. Все указанные сплавы выплавляют в пёчдх различного типа (открытых, вакуумных, вакуумно-компрессионных). Режимы обработки полуфабрикатов из них приведены в табл. 49. В табл. 49 и 50 приведены характеристики основных физических и механических свойств сплавов после оптимального режима обработки каждого сплава (для сплава медь—кадмий — холодная деформация с обжатием на 50%, для днспер-сионно-твердеющих сплавов — за1йлка на пересыщенный твердый раствор, холодная пластическая деформация с обжатием 40—60% и старение). Применение для сплавов последнего типа только закалкя и старения снижает уровень механических свойств. На рис. 23, 24, 25 показаны зависимости предела прочности Ов от температуры отжига, изменения модулей нормальной упругости и коэффициентов линейного расширения всей группы сплавов от температуры, влияние степени деформации на механические свойства. В табл. 50 и на рис. 23 показано, что свойства сплавов существенно зависят от их состава. Однако некоторые свойства определяются основой — медью н сравнительно слабо [c.459]

До недавнего времени считали, что теплофизические свойства сталей мало меняются в зависимости от их структурного состояния, хотя в общей формулировке известна зависимость свойств, в том числе и тепло-физических, от структуры металла. Поэтому были исследованы основные теплофизические свойства ряда сталей после обработки их в оптимальных для механических свойств режимах ТЦО. Теплофизические свойства, в частности теплопроводность к сплава, определяются следующими его структурными факторами химическим составом, размером и формой зерен, строением границ и ориентацией зерен, ликвацией, стро-чечностью, упорядоченностью твердых растворов и т. д. Имеющиеся в справочной литературе данные о теплопроводности получены в основном для металлов, находящихся в равновесном состоянии после отжига, высокого отпуска, и не отражают в полной мере влияния ТО на теплопроводность. Это привело к распространению мнения о независимости к от режимов ТО. Однако известно, что у закаленных стальных образцов Я на 30—40 % ниже, чем у отожженных. Исследование показало, что в результате ТЦО сплавов в соответствующих режимах к существенно изменяется. В отдельных случаях к снижалась в 2 раза по сравнению с отожженным состоянием сплава. В табл. 3.32 приведены результаты определения к при комнатной температуре ряда сплавов, прошедших стандартный отжиг и СТЦО. В последней колонке [c.126]

Независимо от температурного режима любой штамповочной операции (вырубка, пробивка, вытяжка, и др.) все детали из титановых сплавов подвергают межопера-ционному и окончательному отжигу по режиму, указанному в табл. 24. [c.86]

Перманикель, известный ранее под названием никель 2 типа В, представляет собой закаливающийся при старении сплав с высоким содержанием никеля, первоначально разработанный для случаев применения, требующих высокой прочности и хорошего сопротивления коррозии. Часто его называют старым никелем 2 , чтобы отличить от других сплавов, а также более старый перманикель от широко заменившего его дюраникеля. Эти сплавы требуют различных режимов отжига и старения и обладают различными физическими свойствами. [c.231]

Коррозионная стойкость сплавов АМг5, АМгб и отчасти АМг4, содержащих магния более 3,5%, определяется (помимо легирования марганцем) условиями термической обработки (режимами отжига) и режимами нагревов, применяющимися в процессе производства и эксплуатации. Удовлетворительные результаты для этих сплавов могут быть получены после окончательного отжига при температуре 310—335° С [23, с. 127 36, с. 88 46]. [c.526]

Частичная фазовая перекристаллизация с нагревом до температур несколько ниже Лсз оказывает благоприятное влияние на свойства сплавов. Так, например, применяющийся в США сплав Ti—8А1—IMo—IV после деформации подвергают тройному отжигу по режиму нагрев прп 790° С в течение 8 ч, охлаждение с печью + 4- нагрев при 1010° С, 5 мин, охлаждение с печью + нагрев при 745° С, 15 мпн, охлаждение на воздухе [85]. Цель первого отжига — снять нагартовку, цель второго отжига — частичная фазовая перекристаллизация. При нагреве до 1010°С сплав приобретает структуру, представленную большим количеством -фазы и небольшим количеством ос-фазы. При охлаждении на воздухе первичная а-фаза сохраняется, а -фаза испытывает превращение ->G . Третий этап тройного отжига преследует цель снять фазовые и термические напряжения. Таким образом, тройной отжиг сочетает в себе элементы рекри-сталлизационного отжига с фазовой перекристаллизацией. После такой термообработки сплав имеет структуру, представленную пластинчатой а-фазой, полученной в результате a-превращения, в которую вкраплены островки первичной а-фазы почти полиэдрической формы. Такая структура обеспечивает более высокое сопротивление ползучести и уменьшает склонность сплава к солевой коррозии. [c.125]

Сплав ВТ16 применяют после отжига по режиму нагрев при 770—790° С, охлаждение с печью со скоростью 2—4 град/мин до 500° С, а затем охлаждение на воздухе. Такая термическая обработка обеспечивает высокий комплекс и прочностных, и пластических свойств. Закалку сплава осуществляют после нагрева до температур 820—840° С. старение проводят при 570—590° С в течение 8—10 ч. [c.139]

В описанных выще экспериментах было изучено влияние водорода на структуру и свойства титана и а-сплавов после отжига по режимам, близким к применяемым в промышленности. После такого отжига структура металла представлена более или менее равноосными зернами а-матрпцы. Для практических целей важно также знать, каким образом влияет водород на свойства материала с пластинчатой или игольчатой структурой. Последние структуры могут возникать при перегреве металла и непременно наблюдаются в околошовной зоне и металле шва сварных соединений. [c.394]

Н. Я- Гусельников изучил влияиие температуры испытаний на свойства а- -р-тнтанового сплава ВТ8 после изотермического отжига по режиму выдержка при 820° С в течение 1 ч, перенос в печь с температурой 660° С, выдержка 1 ч, охлаждение иа воздухе. На рис. 206 приведено изменение механических свойств сплава ВТ8 с 0,01 0,05 и 0,1% (по массе) Нг в зависимости от температуры испытаний. Эти данные показывают, что с понижением температуры предел прочности повышается, а поперечное сужение и удлинение понижаются. В отличие от сплава ВТЗ-1 сплав ВТ8 не показал ярко выраженной склонности к водородной хрупкости во всем [c.418]

Главное изменение свойств при гамогенизационном отжиге — повышение пластичности литого сплава. При выбо1ре режима отжига слитка показатели пластичности следует измерять не при комнатной температуре, а при температуре. пф,вой операции горячей обработки давлением. Если, например, слитки сплава Д16 предназначены для црессования, то показатели пластичности следует определять при температуре прессования, равной 400°С (см. рис. 7). [c.30]

Подобные обособленные частицы практически не ухудшают коррозионную стойкость сплава. Поэтому за режимом отжигов сплавов АЛ1г5 и АМгб должен быть строгий контроль во всех тех случаях, когда в процессе эксплуатации конструкции возможен низкотемпературный нагрев (так, например, в южных широтах конструкции легко нагреваются до 60—80° под влиянием солнечных оТучей). Контроль усложняется еще и тем, что испытание сплава по механическим свойствам не дает указаний на то, как выдерживался заданный режим точный ответ может дать контроль коррозионного поведения сплава после нагрева (например, в течение 10 час. при 150°). Вероятно, возможна оценка состояния сплава по уровню электросопротивления, но этот метод еще не разработан. [c.28]

Из двойных систем наиболее перспективна система Ni —51. На выбранных оптимальных режимах сваривали также разнородные жаропрочные сплавы. Прочность стыковых соединений находилась на уровне прочности более слабого сплава, В работе [13] для сварки сплава ХН65ВМТЮ (ЭИ893) использовали хромо-никель-палладиевый сплав. Исследования проведены на сварных соединениях цилиндрических заготовок размером 0 22 X 65 мм, сваренных прессовой сваркой-пайкой по технологии, разработанной в ИЭС им. Патона под руководством Л. Г. Пузрнна. Свойства сварных соединений в состоянии одинарной стабилизации после сварки 1073 К (12 ч) имели весьма низкие значения, особенно пластичность. Применение после сварки диффузионного отжига по режиму многоступенчатого старения 1273 К (4 ч)—> 1173 К (8 ч)—> 1123 К (15 ч) позволило заметно улучшить свойства сварных соединений, а при 1023 К они были на уровне норм механических свойств основного металла. Повышение свойств сварных соединений после диффузионного отжига обусловлено рассасыванием материала промежуточной прослойки и упрочнением ее дисперсными фазами за счет основного металла. Одним из важнейших показателей жаропрочности сварных соединений никелевых сплавов является предел длительной прочности, т. е. то мак- [c.181]

Объясняя это явление, необходимо отметить, что исследуемые сплавы не являются идеальными твердыми растворами и и.меют положительные или отрицательные отклонения от закона Рауля. В однофазных сц. нвах независимо от знака отклонения твердого раствора от закона Рауля ближний порядок в расположении атомов проявляет-с.ч в обриаоиании класте рсш. Такое состояние сплава, выражающееся в стремлении системы к образованию устойчивых кониентрациоииых неоднородностей для данного состава сплава и температурно-временных режимов отжига, хардктериаует К-состояние. [c.46]

Необходимым оборудованием для радиационно-энергетической обработки твердо-сплавных режущих пластин и инструментов являются вакуумная термическая печь, установка для нанесения покрытий, ускоритель сильноточных ионных пучков. Выбор режимов термической, ионно-плазменной и ионно-лучевой обработки осуществляется в соответствии с известными и специально разработанными технологическими рекомендациями. Наиболее важные варьируемые параметры технологического процесса - состав и толщина наносимого покрытия, плотность тока сильноточного ионного пучка, а также режимы окончательной термической обработки износостойкого комплекса. Стабилизационный отжиг, являющийся окончательной технологической операцией, желательно проводить в условиях вакуума с контролируемой скоростью охлаждения, которая регулируется циркуляцией инертного газа. Режимы и вид предварительной термической обработки назначаются для каждой марки твердого сплава, исходя из задач его дальнейшей эксплуатации, определяемых условиями трибомеханического нагружения модифицированного инструмента в прогдессс пезаиня. [c.267]

Дефектами контакторов из сплава Ag— dO при критических режимах нагрузки являются глубокие межкристал-лические разрывы, возникающие из-за термических напряжений. Такие дефекты особенно характерны для крупнокристаллической структуры. В данное время разработан новый метод получения мелкозернистого материдла на основе серебра с дисперсными равномерно распределенными включениями dO. Мелкодисперсную смесь Ag и dO получают совместным осаждением гидроокисей кадмия и серебра из раствора нитратов этих элементов. Выделившиеся порошки превращаются при нагреве в металлическое серебро и dO. В противоположность обычному порошковому методу в данном случае прессуют не готовые детали, а блоки. Блоки спекают по особому тем-пературно-временному режиму и затем горячей и холодной деформациями с общим обжатием более 95% изготовляют необходимые полуфабрикаты. Таким методом получают предельно плотную матрицу с мелкодисперсными, равномерно распределенными включениями dO. Для предотвращения образования крупнозернистой структуры в основе должно содержаться 10—15 вес. % dO. Даже после критической деформации и многочасового рекри-сталлизационного отжига при 800° С средний размер зерна основы составляет менее 10 мкм, что соответствует среднему расстоянию между частицами dO. Изделия, полученные таким методом из сплава Ag— dO, проявляют при особо критических-условиях работы значительно лучшие свойства (низкую свариваемость при высоких токах включения и равномерное обгорание). [c.249]

Макквин [275] предполагает, что показатель степени в модифицированном уравнении Холла — Петча (3.46) должен отличаться для субструктур, полученных при разных степенях деформации и разных режимах отжига [308]. Так, для сплавов на основе железа и алюминия в холоднодеформированном состоянии упрочнение изменялось пропорционально (см. уравнение (3.43)). В то же время для субструктур, формирующихся в указанных сплавах при отжигах с различными выдержками при одной и той же температуре, будет характерна и разная зависимость между плотностью дислокаций и диаметром ячейки, так как известно [275], что избыточные дислокации в стенках аннигилируют раньше, чем начинается рост ячеек. Следовательно, показатель степени, равный может наблюдаться для наклепанного материала, в котором прошел возврат [275, 308], что уже отмечалось выше. В этом плане, возможно, представляет интерес сравнить весь комплекс механических свойств субструктур в данном материале, имеющих один и тот же размер и полученных при различных режимах термомеханической обработки. Однако такие сведения в литературе отсутствуют. [c.132]

Магнитомягкий сплав с высокой индукцией насыщения Fe o-2V применяется при изготовлении полюсных наконечников прецизионных магнитов. Технология изготовления полюсных наконечников оказывает большое влияние на однородность магнитного поля. Одни авторы связывают однородность поля в зазоре магнита с распределением остаточной намагниченности на лицевой поверхности наконечника [1], которая в свою очередь обусловлена режимами деформирования заготовки и последующими отжигами, другие указывают на зависимость однородности от характера кристаллической структуры [2] или же от радиального изменения магнитных свойств составных полюсных наконечников [3]. [c.195]

Приведены результаты исследования магнитных свойств и структуры сплава Fe o-2V электроннолучевого переплава в зависимости от температуры деформирования и режима отжига с целью отработки технологии изготовления полюсных наконечников радиоспектрометра ЯМР, обеспечивающей оптимальное структурное состояние и магнитные свойства материала. [c.239]

В ряде случаев существенное влияние на структуру и свойства оказывает термическая обработка композиционного материала, например в боралюминиевой композиции, при использовании в качестве матрицы алюминиевых сплавов, предел прочности при растяжении в направлении поперек укладки волокон может быть увеличен в 2—3 раза за счет применения термической обработки. Прочность связи между компонентами и сдвиговые характеристики материалов, полученных сваркой взрывом или экструзией, могут быть улучшены в результате правильно выбранного режима отжига. Кроме того, термическая обработка может изменить структуру вследствие образования промежуточных фаз, положительное или отрицательное влияние которых на структуру и свойства следует учитывать. [c.9]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...