Диаметр ячеек

Для процесса возникновения и эволюции ячеистой дислокационной субструктуры характерны следующие закономерности [211, 242, 320, 357]. Образование ячеистой структуры происходит, начиная с некоторой критической деформации. Для описания ячеистой структуры обычно используют такие параметры средний размер ячейки, распределение ячеек по размерам, ширина стенок ячейки, разориентация соседних ячеек, плотность дислокаций в стенках ячеек и в объеме. Все указанные величины изменяются с ростом пластической деформации. С повышением пластической деформации еР диаметр ячеек d уменьшается, пока не достигает некоторого предельного значения — обычно 0,25—3 мкм. Все остальные перечисленные параметры ячеистой структуры, интенсивно изменяясь с ростом на начальных этапах деформирования ячеек, при дальнейшем деформировании стабилизируются и приближаются к некоторым характерным значениям стабилизируются плотность дислокаций в границах ячеек, толщина стенок ячеек и дисперсия функции их распределения по размерам. Поэтому увеличение напряжений, необходимых для распространения микротрещин через границы ячеистой структуры, по всей видимости, в первую очередь обусловлено уменьшением размера ячеек. В изложенной ниже модели принято, что плотность дислокаций в стенках ячеек постоянна, а увеличение общей плотности дислокаций, обусловленное пластической деформацией, приводит к образованию новых границ и тем самым к уменьшению диаметра ячеек. [c.78]

Ке = 10 -4- 2-10 . 3 десь б р — средняя толщ+на ребер, м й — диаметр трубы (стержня), м Др — диаметр по вершинам ребер, м Зр — шаг спирали одного ребра, м — гидравлический диаметр ячеек с учетом межреберных щелей и периметра ребер, м. К [c.22]

Вр — шаг спирали одного ребра йг — гидравлический диаметр ячеек с учетом межреберных щелей и периметра ребра. [c.157]

Зависимость теплофизических свойств пенопластов от диаметра ячеек, толщины образца, температурного перепада и технологии изготовления авторы оригинальных исследований не учитывали. В связи с этим в обобщенных данных зависимости Х(Т) и Я(у) в отдельных случаях не согласуются. [c.192]

Средний диаметр ячеек 0,5 мы толщина образца 5 мм. [c.195]

Для приблизительного расчета диаметра ячеек в неподвижном расплаве можно использовать уравнение [c.186]

Проводят испытания масштабной сеткой и под микроскопом с общим увеличением до 15—20 раз (например, МБС-2). Для материала с диаметрами ячеек более 1 мм измерения можно производить с помощью лупы или даже невооруженным глазом. Масштабная сетка служит для выбора и измерения площади, на которой производится- подсчет ячеек, и представляет собой прозрачную пластинку с нанесенными на ней квадратами площадью [c.180]

Испытание производят на образцах любой формы и размеров, имеющих срезанную плоскую поверхность. Для определения поперечного диаметра ячеек делают срез в направлении, перпендикулярном направлению вспенивания. Для четкой видимости ячеек поверхность среза аккуратно закрашивают черной тушью с помощью твердой пластинки или пера так, чтобы нижние слои материала оставались чистыми. [c.180]

Параметры Стц были приняты равными приведенным диаметрам ячеек [c.339]

Диаметры ячеек в фильтрующих цилиндрах [c.320]

При гаХом виде хромирования сетка каналов не имеет решающего значения, поэтому осаждение хрома проводится при Ок = 35- -100 А/дм и Т — 55ч-65° С. Анодное травление осуществляется в хромовом электролите при Оа — 30-г-40 А/дм и Т = 55- -57° С. Материалом диафрагмы служит листовой алюминий или листовой пластикат, в котором прожигаются отверстия раскаленной проволокой. При диаметре отверстий 0,8 мм диаметр ячеек на хроме составляет 1,5 мм, а их глубина — 0,05 мм, что в некоторых случаях соответствует толщине слоя покрытия. [c.83]

Рис. 1.24. Классификация фосфидной эвтектики по диаметру ячеек сетки (Х20)

Оценка включений ФЭ производится по четырем основным параметрам строению (рис. 1.22), характеру распределения (рис. 1.23), диаметру ячеек сетки (рис. 1.24), зависящему от скорости охлаждения, передней площадью трех наибольших включений [c.36]

При дроблении треугольных ячеек согласованной триангуляции на одинаковое количество частей снова получается согласованная триангуляция, причем максимальный диаметр ячеек убывает примерно в 2 или 3 раза соответственно. Алгоритм дробления можно повторять несколько раз, добиваясь нужного измельчения триангуляции. Обычно он применяется [c.71]

Укладка ячеек близка к плотнейшей упаковке шаров в пре> дельном случае у каждой ячейки должно быть 12 ближайших соседей и соответственно столько же граней. В силу того что ячейки неравновелики, у ячеек с размерами больше среднего соседей больше 12, а у ячеек с размерами меньше среднего соседей может быть меньше соответственно этому варьируется и число граней. В сетчато-ячеистом ППУ структуру образует матричный каркас из трехгранных ребер — перемычек, стыков трех соседних ячеек, которые являются ребрами граней ячеек. Перемычки своими концами закреплены в узлах — многогранных углах ячеек. В каждом узле сходится по четыре перемычки. Каждый узел принадлежит четырем, а перемычка трем ячейкам. То, что каждая перемычка соединена в узлах с шестью другими, обусловливает высокую связность и жесткость всей структуры ППУ. Измерения ППУ с различными диаметрами ячеек показали, что на 86—83 % ячейки имеют пятиугольные грани, на 11—26 %—четырехугольные, на 3—8 %—шестиугольные и на 1—3% треугольные. [c.276]

Для определения влияния пластического деформирования на 5с необходимо определить зависимость диаметра d от пластической деформации. Для этого рассмотрим регулярную субструктуру со средним диаметром ячейки d. Предполагая, что все дислокации находятся в стенках ячеек, для средней плотности дислокаций будем иметь [c.79]

Промыщленные ячейки тройных точек имеют длину в пределах от 38 до 43 см, наружный диаметр от 4 до 6,5 см, диаметр внутреннего колодца от 1 до 1,3 см. Возможно изготовление ячеек гораздо больших или гораздо меньших размеров, за исключением очень больших ячеек, в которых трудно намораживать ледяную рубашку вокруг центрального колодца. В случае очень малых ячеек тепловая масса воды и льда может быть недостаточной по сравнению с тепловой массой стекла и в результате время, в течение которого тройная точка может сохраняться, оказывается очень малым. Имеются пока безуспешные попытки изготовления ячеек тройных точек воды из металла, подобных ячейкам низкотемпературных тройных точек [15]. Аппаратура, примененная в работе [1], показана на рис. 4.28 ячейка и вспомогательная колба для ее заполнения и очистки изготовлены из пирекса. [c.180]

Сетки изготовляются из проволоки диаметром 0,09 0,05 0,04 мм с квадратными ячейками. Число ячеек 1024 2500 5000 ЙОО 15 000 на 1 см . [c.443]

Размеры кладки, мм ширина (диаметр) высота (длина) -.Масса графита, т Число ячеек в кладке Решетка [c.234]

Согласно [400], энергия, запасаемая при пластической деформации, составляет величину порядка 1 % теплоты плавления. Учитывая, что в молибдене, деформированном при температурах ниже 0,3— 0,4Гпл, средний диаметр ячеек составляет около 2 мкм с углами раз-ориентировок не менее 2—3°, и полагая, что запасаемая при пластической деформации энергия аккумулирована в основном границами ячеек, можно оценить энергию, запасаемую границами. Оказывается, что у г л 2у и соответственно Уэф яе 0. [c.199]

В пластической зоне у вершины трещины формируется ячеистая субструктура (рис. 5.38, б). При экстраполяции кривой зависимости = f(l) к значениям 1 = 0,5-1,0 мкм возможно = 0,15 0,25 мкм. Тогда диаметр ячеек у вершины треш ины будет составлять = 0,24-ь 0,40 мкм. В этом случае единичный скачок усталостной трещины в зоне стабильного роста усталостной трещины тесно связан с вторичной субструктуры у вершины трещины. Стабильный рост трещины с минимальной скоростью сохраняется до тех пор, пока величина микроскачка трещины близка или равна D вторичной субструктуры, образующейся в пластической зоне у вершины трещины. Этим объясняется наличие довольно широкого интервала значений АК, в котором А = onst. Несовпадение значений da/dN и А в этом интервале АК связано с формированием в течение нескольких циклов нагружения в пластической зоне при данных значениях ячеек (субзерен) с критической разориентацией смежных ячеек [165]. [c.254]

В КСЭ с прозрачной ячеистой структурой, предназначенной для подавления конвекции воздуха, можно нагреть теплоноситель до 250 °С. Материал для ячеек должен иметь небольшую толщину (0,5 мм), низкий коэффициент теплопроводности и низкую удельную теплоемкость. Диаметр ячеек не долнсен превышать 5 мм, а отношение их высоты к диаметру должно быть в пределах 5—15. Кроме того, материал ячеек должен выдерживать достаточно высокие рабочие температуры. [c.43]

Более сложным является уточнение диаметра ячеек группирователя, так как соседние ячейки в волноводе имеют разные размеры. В собранном диафрагмированнохм волноводе проверяют фазовую скорость и ее соответствие расчетной величине по всей длине ускорителя. Для такой проверки используют два основных метода метод фазометра и метод отражающего поршня. [c.127]

Для защиты от отлетающих осколков и других твердых частиц, могущих ранить глаз, а) Приспособления из металлич. сетки (очки, щитки, маски). Преимущества их — легкость, прочность, свободный обмен воздуха, неза-потевание недостатки — отсутствие защиты против мелких частиц, неприятное ощущение сетки перед глазами, быстрое нагревание в горячих цехах. Кондиции сетка не должна давать отблеска, диаметр ячеек — не выше [c.233]

При дроблении всех тетраэдров согласованной триангуляции на одинаковое количество частей снова получается согласованная триангуляция, причем максимальный диаметр ячеек убьтает примерно в 2 или 3 раза соответственно. Алгоритм дробления можно повторять несколько раз, добиваясь нужного измельчения триангуляции. Обычно он применяется либо после ручного разбиения области на небольшое число тетраэдров, либо после работы одного из описанных вьппе алгоритмов с крупным шагом к. [c.80]

Для получения ВПЯМ в качестве структуроформирующей основы используют пенополиуретан эластичный (ОСТ 6-05-407—75) с различным диаметром ячеек. В состоянии поставки ППУ в своей структуре содержит как открытые, так и закрытые поры. Для получения ВПЯМ пригоден ППУ с сетчато-ячеистой структурой (рис. 5.15). [c.274]

При неупорядоченном расположении шаровых элементов в сосуде с N>10 обнаруживается чередование различных шаровых ячеек с неодинаковой ориентацией их в пространстве и разным числом касаний шаров друг с другом. Среднее число касаний шаровых элементов в беспорядочной засыпке равно 7—8, минимальное — 5, максимальное—10. Автором настоящей работы и Е. Ф. Януцевичем были проведены эксперименты по определению объемной пористости m при размещении шаровых элементов (стальные полированные шары диаметром от 8 до 25,9 мм) в стеклянных трубах с гладкими стенками. Наблюдения за геометрией укладки шаров з трубах показали следующее. [c.48]

Коэффициент сопротивления Jl tp, подсчитанный по приближенной зависимости (3.8), удовлетворительно согласуется с расчетными данными, приведенными в табл. 3.1. Для проверки правильности полученной зависимости (3.8) был проведен второй вариант расчета коэффициента сопротивления ly xp шаровой ячейки для т = 0,259- 0,68. Гидравлический диаметр струи в этом расчете для каждой ячейки определялся через минимальное живое сечение и периметр смоченной поверхности в виде (/гидр =4 мин/П, а реальная длина струи I — на основе геометрических построений. Расчет проведен для тех же шаровых ячеек, но для одного значения константы струи астр = 0,10. Результаты расчета приведены в табл. 3.2 [для сопоставления указаны данные расчета Ji ip по зависимостям (2.18—2.21) из табл. 3.1]. [c.56]

В опытах исследуется девятирядиын пучок, состоящий из труб диаметром 2Г) мм с поперечным и продольным шагом соответственно l,48d и 1,6< /. Сетки выполняются из проволок с диаметрами 0,3 0,8 и 1,0 мм с размерами ячеек соответственно 1,4X1,4 6x6 и 10x10 мм. Трубный пучок с сетками имеет плавниковую конструкцию. Ро Ь плавников выполняют сетки. Трубы пучка покрываются сверху и снизу сетками больших размеров, которые в промежутках между трубами сшиваются или приварив ются (рис. 5-35) [Л. 5-46]. [c.292]

Влияние давления. При изучении структуры слитков диаметром 15 и высотой 14 мм, изготовленных в специальном автоклаве при давлении 0,5 и 2,0 МН/м и закаленных с температуры 500° С, было обнаружено существенное измельченйе микроструктуры сплавов АЛ4 и АЛ 19 и заметное измельчение микроструктуры сплава АЛ27-1 [5, 8]. Приложение давления оказало также влияние на изменение характера дендритной кристаллизации, выраженное в измельчении дендритных ячеек и утонении ветвей дендритов. [c.63]

Макквин [275] предполагает, что показатель степени в модифицированном уравнении Холла — Петча (3.46) должен отличаться для субструктур, полученных при разных степенях деформации и разных режимах отжига [308]. Так, для сплавов на основе железа и алюминия в холоднодеформированном состоянии упрочнение изменялось пропорционально (см. уравнение (3.43)). В то же время для субструктур, формирующихся в указанных сплавах при отжигах с различными выдержками при одной и той же температуре, будет характерна и разная зависимость между плотностью дислокаций и диаметром ячейки, так как известно [275], что избыточные дислокации в стенках аннигилируют раньше, чем начинается рост ячеек. Следовательно, показатель степени, равный может наблюдаться для наклепанного материала, в котором прошел возврат [275, 308], что уже отмечалось выше. В этом плане, возможно, представляет интерес сравнить весь комплекс механических свойств субструктур в данном материале, имеющих один и тот же размер и полученных при различных режимах термомеханической обработки. Однако такие сведения в литературе отсутствуют. [c.132]

Схемы цеолитовых насосов ЦВН-0,1-1 (а) и ЦВН-1-2 (б) даны на рис. 9. Насос ЦВН-0,1-1 представляет собой цилиндрический стакан 1 из стали марки 1Х18Н9Т с внутренним диаметром 32 мм и высотой 380 мм и снабжен фланцем 2 в верхней части. Внутри по оси стакана расположен цилиндр из сетки 3 (с размерами ячеек 10 мм), служащий для удержания частиц цеолита, заполняющих пространство между сеткой и стенками стакана, и облегчающий проход газа к гранулам цеолита. Верхняя часть стакана 4 на длине 80 мм имеет толщину стенки 0,3 мм и работает как тепловой мост . Под флан цем расположен впускной штуцер 5, закрываемый во время работы насоса резиновой пробкой 6. [c.41]

На рис 1 показана схема прибора для ДТА. В центральной части находятся ячейки с двенадцатью образцами, размещенными вокруг эталона. Простые и дифференциальные термопары подводятся через сверления малого диаметра в стенках ячейки. Хороший тепловой контакт между образцами и стенками ячеек обеспечивается заполнением промежутка одной или двумя каплями жидкости с высокой теплопроводностью (октадекана и днэтилфталата). Ячейки с образцами, находятся на плите-осповании, к которой болтами из высокопрочного алюминиевого сплава через вакуумные уплотнения из индиевой проволоки крепится крышка. Камера с образцами крепится на небольшом холодильнике Джоуля — Томпсона (мощностью до 4 Вт при 23 К), в котором имеется подающая трубка из нержавеющей стали, контактирующая с плитой-основанием. С помощью медной струны эта трубка соединена с экраном — так осуществляется контакт этих деталей одной с другой и с резервуаром для жидкого азота. [c.390]

Таким образом, рассмотренные особенности стержневых сборок создают гидродинамические и тепловые условия, отличные от цилиндрических труб. На рис. 8.1 приведены экспериментальные значения критических плотностей тепловых потоков, полученные на различных каналах примерно одинакового гидравлического диаметра при одних и тех же режимных условиях [90]. Из рисунка видно, что даже в стержневой сборке с равноценными в теплогидравлическом отношении ячейками получены значения ниже, чем на цилиндрической трубе, а теплогидравлическая неравноценность ячеек еще более снижает Помимо теплогидравлической неравноценности ячеек заметное влияние на критическую плотность [c.143]

Сосредоточенная нагрузка в центре одной из ячеек модели прикладывалась через круглую стальную пластину диаметром 50 мм. Под пластину подкладывался слой резины толш,иной [c.101]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...