Старение полное

Задача ползучести на основе теории старения. Полная система уравнений записывается следующим образом уравнения равновесия [c.90]

Термообработка на твердый раствор и стабилизация Термообработка на твердый раствор и искусственное старение Полная термообработка и стабилизация [c.77]

Закалка и полное искусственное старение (Тб) чаще проводят при 200 °С, 3—5 ч. Старение ири [c.334]

Обозначения режимов термической обработки литейных алюминиевых сплавов следующие Т1 —старение Т2 — отжиг Т4 — закалка Т5 — закалка и частичное старение Тб — закалка и полное старение до наибольшей твердости Т7 — закалка и стабилизирующий отпуск Т8 — закалка и смягчающий отпуск. [c.326]

Полистирол -твердый, жесткий, прозрачный, аморфный полимер. Удобен для механической обработки, хорошо окрашивается, растворим в бензоле. Недостатками являются невысокая теплостойкость, склонность к старению, образованию трещин. Набухает в бензине. Стоек к действию щелочей, солей, низших спиртов, минеральных масел. Полистирол марки Д имеет плотность 1,05 г/см массу 10 , Ств = 35.. 40 МПа, 2 = 0,6%. Очень хрупкий, но имеет исключительно высокие диэлектрические свойства и полную влагостойкость. [c.130]

Дисперсионное твердение. Этот вид термической обработки часто называется старением. Оно сопровождается процессом выделения дисперсных частиц из пересыщенного твердого раствора, у сплавов, ранее прошедших закалку, при их нагреве. Дисперсионное твердение наблюдается у сплавов с ограниченной растворимостью легирующих элементов в -твердом растворе (см.рис. 72) после закалки сплава с концентрацией элемента точки 4 от температуры, несколько превышающей точку 3. Для того чтобы вызвать дисперсионное твердение, закаленный сплав нагревают до температуры, не превышающей предельную температуру полной растворимости легирующего элемента в твердом растворе. [c.124]

Закалка и полное старение до максимальной твердости [c.51]

При испытании сложных изделий сокращенные испытания проводятся только для некоторых характеристик надежности, например запаса надежности, В этом случае испытание изделия сводится к оценке его области состояний без определения ее изменения в процессе эксплуатации. Поэтому время, затрачиваемое на испытание изделия, включает лишь оценку его работоспособности при различных режимах и условиях работы и не учитывает процессов старения. Для более полного суждения о надежности изделия здесь необходимо прогнозирование процесса изменения выходных параметров или моделирование этих процессов (см, гл. И, п. 5). [c.504]

Менее полные данные были получены для аддукт-каучука, насыщенного на 95%. Однако проведенные измерения указывают на то, что он портится с меньшей скоростью, чем каучук, насыщенный на 88%. Оба эти каучука при у-облучении имеют значительно большую стойкость по отношению к деструкции, чем натуральный каучук. Аддукт-каучук, насыщенный на 95%, можно сравнивать, по-видимому, с вулканизованным смолой бутилкаучуком при старении в течение 5 дней на воздухе при 149° С. Более того, все изученные аддукт-каучуки при этой температуре ведут себя лучше, чем неопрен. При температурах от 260 до 316° С аддукт-каучук значительно превосходит как вулканизованный смолой бутилкаучук, так и неопрен. Кроме того, аддукт-каучук, насыщенный до 95%, имеет во много раз лучшую по сравнению с бутилкаучуком или неопреном стойкость к воздействию озона. [c.79]

Таким образом, на основании проведенных исследований можно сделать вывод, что при циклическом деформировании образцов малоуглеродистой стали при амплитуде напряжений, лежащей между нижним и верхним пределами текучести, наблюдается понижение верхнего предела текучести. Причем степень его понижения зависит от величины первоначальной амплитуды напряжений. Изменение нижнего предела текучести во всех случаях несущественно, тогда как изменение длины площадки текучести значительно. Эти изменения связаны, по-видимому, с протеканием процессов микропластической деформации на поверхности образца при напряжениях ниже макроскопического верхнего предела текучести. Это объяснение, однако, не учитывает процессы старения, которые могут протекать в процессе циклического деформирования. Поэтому дальнейшие исследования процессов микропластической деформации и их влияния на верхний предел текучести и площадку текучести с учетом скорости деформирования и процессов старения могут привести к более полному пониманию природы предела усталости в малоуглеродистых сталях. [c.216]

Серию образцов для любого вида испытаний необходимо изготавливать из металла одной плавки, лучше из центральной части одного прутка или слитка. Если металл склонён к естественному старению, непосредственно перед испытаниями необходимо провести полный или частичный отжиг. [c.56]

Общий уровень прочности сварных соединений, выполненных ЭЛС и ДЭС, сравним с термообработанным основным металлом. При 297 К пределы текучести и прочности сварных соединений без термообработки после сварки 75 % значений этих характеристик основного материала и возрастают до 90 % при 4,2 К. В случае полной термической обработки после сварки (закалка и двухступенчатое старение) прочность сварных соединений (как для ЭЛС, так и для ДЭС составляет 95—110 % от значений для основного материала в интервале температур от 297 до 4,2 К. [c.318]

При испытаниях на растяжение разрушение сварных образцов, не подвергавшихся после сварки термообработке, происходит по зоне сплавления. В случае полной термообработки после сварки (закалка и двухступенчатое старение) образцы разрушаются по основному материалу на значительном расстоянии от шва. [c.320]

В общем случае поведения материала под нагрузкой изменение напряжений и деформаций во времени определяется их функциональной связью, которая может быть представлена связью напряжений, деформаций и их производных по времени. Частными случаями такой связи являются линейная связь этих параметров, соответствующая обобщенной модели линейной вязко-упругой среды, и нелинейная связь трех параметров из полного набора переменных, используемая для обобщения экспериментальных результатов и аналитического представления поведения материала под нагрузкой в теориях упрочнения, старения и течения. [c.16]

Максимальное различие в потенциалах между краем и центром зерна достигается при промежуточном времени старения. По мере удлинения времени старения происходит распад твердого раствора внутри зерен, в результате которого значения потенциалов рассматриваемых двух областей сближаются. В процессе старения, когда произойдет фактически полный распад твердого раствора, разница потенциалов тела зерна и приграничных областей будет практически равна нулю. [c.244]

Для реализации этого метода необходимо создание марок стали с ограниченной стабильностью аустенита, в которых упрочнение при наклепе сопровождалось бы упрочнением при мартенситном превращении аустенита и окончательно могло бы завершаться той или иной дополнительной термообработкой, например старением при нагреве или полным мартенситным превращением при обработке холодом. [c.200]

Система поощрительных надбавок и штрафных скидок к оптовым ценам — наиболее рациональная форма усиления стимулирующей роли цен в своевременном обновлении продукции, повышении ее технического уровня, качества и эффективности. Идея такой системы наиболее полно выражается в ступенчатых ценах, последовательно снижающихся по мере изменения условий производства и реализации продукции, падения ее эффективности и наступления морального старения. Длительно неизменная цена не совместима со стимулированием технического прогресса ценами. [c.89]

Насыщенные полимеры при старении, которое связано с процессами окисления, претерпевают значительно меньшие физические изменения, чем ненасыщенные. Ухудшение физических свойств насыщенных полимеров обычно ограничивается изменением окраски, появлением более или менее глубоких поверхностных трещин или ухудшением диэлектрических свойств, тогда как ненасыщенные полимеры в ряде случаев претерпевают полное механическое разрушение. Однако длительное действие некоторых факторов вызывает значительные изменения свойств насыщенных полимеров. Так, например, продолжительное солнечное облучение полиэтилена приводит к существенному увеличению его хрупкости и возрастанию диэлектрических потерь процессы деструкции полиамидных смол, происходящие при длительном воздействии на них солнечного излучения, вызывают ухудшение механической прочности и эластичности полимера. [c.19]

В этом параграфе мы будем иметь в виду преимущественно диэлектрики органического состава, которые широко используются для пропитки различных пористых материалов, а также в виде связующих, пленкообразова-телей, заливочных масс, в виде волокнистой основы сложной изоляции, жидкой фазы сложных изоляционных конструкций и т. д. Особо высокую нагревостойкость изоляции возможно обеспечить только путем полного отказа от применения органических диэлектриков. Чисто неорганическая изоляция может обеспечить высокую рабочую температуру, стабильность по отношению к тепловому старению, полную негорючесть, а также и значительную теплопроводность. Тем не менее многие органические материалы имеют очень большое значение для изоляции умеренной нагревостойкости в силу дешевизны, благоприятного комплекса физико-механических и электрических свойств и удобства технологического оформления процессов изолирования. Кроме того, органические диэлектрики в виде гьропитывающих и склеивающих веществ являются важными компонентами сложной изоляции например, применение асбеста и стеклянного волокна дает возможность получить волокнистую изоляцию, выдерживающую весьма высокую температуру, но требование повышения электрической прочности изоляции и другие соображения вызывают необходимость пропитки волокнистой изоляции, а для пропитки в подавляющем 19—1200 277 [c.277]

Промежуточное превраще ние аустенита в алюминиевых чугунах развивается в широком температурном интервале (250— 450° С). При изотермических выдержках алюминиевых чугу- нов (1,0—1,5% 80 в области t = 300- -400° с отмечаются процессы самоторможения бейнит-ного превращения и стабилиза- ция аустенита, что обеспечивает (как при полной, так и при частичной аустенизации) получение в структуре большого ( 20—25%) количества остаточного аустенита. После изотермической закалки алюминиевые ЧШГ характеризуются такими свойствами ав 80-н100 кг /мм2 aн 2,0- 2,5 ксс м/см ЯЯС<28н-38. Эти чугуны обнаруживают склонность к искусственному и естественному старению. Полное разупрочнение при естественном старении отмечается по истечении 2000 суток. Среднетемпературный отпуск чугунов со структурой верхнего бейнита вызывает хрупкость отливок. [c.96]

В процессе эксплуатации продукции (до полного износа или морального старения) качество подде1зжнвается с помощью соблюдения установленных правил эксплуатации и ремонта. [c.15]

На I и II стадиях старения достигается наибольшее упрочнение сплавов III стадия приводит к потере прочности. Повышение температуры систем А1—Си до 300 С и выше приводит к коагуляции (слиянию) выделившихся частиц СиА1г и полному выделению избыточного Си из перенасыщенного твердого раствора А1, что соответствует максимальной потере прочности сплава. [c.326]

Способ упрочнения низкоуглеродистых сталей многократной механико-термической обработкой (ММТО) заключается в 5—6-кратной деформации, соответствующей при каждой ступени нагружения длине площадки текучести на диаграмме напряжение-отно-. сительное удлинение (суммарная деформация 6—8%), до полного исчезновения площадки текучести. Затем следует старение при 100—200 С/ в течение 10—20 ч. В результате этой обработки предел теку стн повышается на 25 — 30% (становясь практически равным пределу прочности), а предел усталости —на 30 — 50%. [c.177]

ТОТЫ характеризуется отсутствием зуба и площадки тeкyчe т , низким пределом текучести (рис. 79), малым упрочнением при деформации, слабым влиянием скорости деформации на предел текучести (рис. 80), отсутствием деформационного старения, более быстрой и полной релаксацией напряжений, заметной скоростью ползучести при 20 °С. В таком [c.151]

Л аксимальный предел прочности получают для сплавов с 1о—25% 1г старением закаленных и холоднокатаных сплавов при 750-С в течение 30 мин. Обрабатываемость сплавов падает с увеличением содержания 1г. Сплавы, закаленные с 1000—1200° С, обладают большей пластичностью, чем отожженные. При прокатке и волочении для полного снятия наклепа необходим отжиг до 1400" С Практически применяют отжиг при ПОО—1200"С в течение 30—45 мин. Сплавы Pt с 1г обладают высокой коррозионной стойкостью, которая быстро возрастает с увеличением содержания 1г. При нагревании на воздухе вьнпе 900° С сплавн теряют в весе по причине окисления иридия и испарения окислов. [c.411]

Данная зависимость описывает широкий круг процессов и она удобна тем, что теория стационарных случайных процессов разработана достататочно полно. Интересно отметить [22], что поскольку дисперсия случайного стационарного процесса постоянна D А (0 = onst, то дисперсия данного процесса старения D v(01 при возрастании функции у t) будет возрастать, а при убывании — убывать (рис. 31, д и е). Если скорость процесса не зависит функционально от времени, то процесс (по отношению к 7) будет стационарен. В еще более общей форме поведение скорости процесса старения может быть дано в виде 1221 [c.116]

Метод физико-статистического модедирования процессов старения материалов дает наиболее полную информацию для оценки и прогнозирования надежности изделий. [c.491]

Установлены и исследованы основные краевые задачи нарагдиваемых тел, подверженных старению. Изучена структура ядер ползучести и релак-сацйи. Решен ряд конкретных задач о напряженно-деформированном состоянии Нарагциваемых тел, а также ряд смешанных задач. Рассмотрены задачи оптимизации армированных конструкций с учетом скорости возведения как при полной, так и неполной информации. Развиты общие методы исследования устойчивости и установлены условия устойчивости на конечном и бесконечном интервалах времени. Изложены принципы соответствия в линейной и нелинейной теории ползучести. [c.2]

Метод определения эквивалентной температуры по наружной окалине может производиться и неразрушающим методом, т.е. отбор необходимого количеетва окалины производится в котле непосредственно с трубы без ее вырезки. Ни одна из вышеупомянутых методик не учитывает влияния на ресурс металла его структурного состояния и изменения механических свойств, вызванных старением металла в процессе длительной эксплуатации. Поэтому для принятия решений по замене труб в период ремонта необходимо руководствоваться не только расчетами по существующим методикам, но и полным иеследованием металла. [c.217]

Свойства аустенито-ферритных сталей зависят от соотношения ферритной и аустенитной фаз, а также процессов, протекающих в них. Количественное соотношение этих фаз зависит от температуры закалки и может ею регулироваться (табл. 7). Последующее старение этих сталей ведет к превращению а- у, т. е. преследует цель свести ферритную фазу к наименьшему количеству. В результате старения аустенито-ферритные стали утрачивают свои первоначальные ферромагнитные свойства. Электромагнитные свойства этих сталей, как и для аустенитных, изучаются для более полного исследования процессов, происходящих в них. Исследования с целью неразрушающего контроля механических свойств неизвестньь [c.103]

Ранее было показано [3], что при малоцикловом нагружении при температуре интенсивного деформационного старения (650° С) количество, размер и характер расположения частиц существенно зависят от условий деформирования. Характер выпадения новой фазы (карбидных частиц) определяется уровнем действующей нагрузки (деформации), временем нагружения и формой цикла, причем при заданном режиме нагружения (одно- и двухчастотное, программное и пр.) наблюдается сочетание времени и нагрузки, когда процессы старения вызывают хрупкое разрушение образца. Нагрузка ниже такого уровня приводит к тому, что время старения оказывается недостаточным для полного охрупчивания материала и излом имеет вязкий или смешанный характер. При малых нагрузках деформационное старение протекает медленнее и процессы выпадения частиц новой фазы оцределяются в основном временем нагружения. Чем ниже действующее напряжение, тем бо,пьше времени необходимо для возникновения хрупких состояний. [c.67]

Наиболее полная информация о прочностных свойствах металлов и сплавов может быть получена при сопостав.лении кинетики образования деформационной структуры с изменением уровня их механических характеристик. При совместном действии повышенной температуры и пластической деформации интенсифицируются процессы старения, которые приводят к более интенсивной повреждаемости материала, чем это следует из оценок по уравнению Коффина-Ленджера [1]. [c.74]

Коэффициент прочности (ао,2 и Ств) сварных соединений сплава In onel Х750, выполненных как ЭЛС, так и ДЭС, без последующей после сварки термообработки составляет 75—90 % от основного материала. Полная термообработка после сварки (закалка и двухступенчатое старение) повышает коэффициент прочности до 95—110% от основного материала. Независимо от состояния термообработки сварные соединения не чувствительны к надрезу. [c.320]

При этом большинство легирующих добавок переходит в твердый раствор г. ц. к., как это видно на рис. 85. В результате быстрого охлаждения до комнатной температуры может быть получен твердый раствор, пересыщенный вакансиями, медью и другими легирующими добавками. Во время старения при температурах от комнатной до температуры, соответствующей линии предельного растворения (см. рис. 85), пересыщенной твердый раствор распадается. В определенных условиях это может приводить к значительному упрочнению сплава. Распределение медн в сплаве оказывает также определяющее влияние на сопротивление межкристаллитной коррозии и КР- Термодинамически устойчивый конечный продукт распада пересыщенного твердого раствора А1 — Си представляет собой двухфазную структуру, состоящую из насыщенного твердого раствора а (г. ц. к.) и равновесной фазы 9, имеющей тетрагональную кристаллическую решетку и близкой по составу соединению СиАЬ. Из-за различия кристаллических решеток равновесная фаза 0 некогерентна с твердым раствором г. ц. к. Высокая межфазная энергия поверхности раздела фаз (>1000 эрг/см ) [119] приводит к высокой энергии активации для зарождения фазы 0. Поэтому образованию равновесной фазы может предшествовать ряд превращений метаста-бильных фаз, энергия активации которых при зарождении ниже. Последовательность образования выделений достаточно полно была изучена и может быть представлена в виде следующего ряда [97, 119, 120] [c.235]

На рис. 114 приведены количественные данные, иллюстрирующие скорость роста трещины сплавов 7075 и 7178 в зависимости от времени перестаривания после предварительной обработки по режиму Т651. Следует отметить, что перестаривание по режиму выдержка при 160°С в течение 25 ч понижает значение скорости роста трещины приблизительно на три порядка. Эта степень перестаривания вызывает уменьшение прочности только на 14% (рис. 115) при заметном увеличении вязкости разрушения в высотном направлении (см. рис. 114). Те же режимы старения также значительно улучшают сопротивление расслаивающей коррозии. На рис. 116 показано влияние перестаривания на скорость роста коррозионной трещины в зависимости от коэффициента интенсивности напряжений сплава 7178. Увеличение перестаривания уменьшает скорость роста в области II, как это показано на рис. 114. Очень медленная скорость роста трещины в перестаренных материалах требует предельно длинного времени испытаний для определения полной кривой V—К. Поэтому результаты, полученные за данное время испытаний, не позволяют судить о том, влияет ли перестаривание только на область независимости скорости роста трещины от напряжений (область II) или будет также влиять и на об- [c.258]

Для элементов конструкций, работающих при повышенных температурах в условиях простого или близких к нему режимов нагружения, необходим расчетный анализ на основании деформационной теории пластичности и теории старения с использованием изоциклических и изохронных диаграмм деформирования. При обосновании уравнений состояния принимают гипотезу о том, что полную упругопластическую деформацию в полу цикле с выдержкой, когда проявляются временные эффекты, можно представить в виде суммы мгновенной упругопластической деформации и деформации ползучести. [c.157]

Характерной особенйостью стареющих элементов является типичный характер закона распределения 7 - п) наработки на отказ (см. рис. 29), он близок к нормальному распределению. Однако это сходство не является полным. В зависимости от значений параметров закона старения а, Ь, а закон распределения (п) может принимать различную форму. Важным в этом случае является то, что при любой интенсивности процесса старения (необратимого ухудшения свойств элемента при функционировании) интенсивность отказа X (п) монотонно возрастает, что видно из рис. 28. [c.162]

Процесс нагружения при этом преврагцается в процесс фиксации негодности к дальнейшей эксплуатации комплекта ЗИ11. Конечно, рассматриваемый случай представляет собой некоторый предельный и недопустимый в реальной эксплуатации случай. По мере старения элементов ЗИПа на основе анализа результатов эксплуатации, очевидно, будет приниматься решение о полной (частичной) его замене на новый или восстановлении его путем ремонта. В этом случае прогнозирование ПО по разработанным моделям необходимо будет начать вновь с момента замены (ремонта) ЗИПа. Если же при прогнозировании заранее известен (спланирован) момент замены ЗИПа, то факт этой замены может быть учтен в модели путем перехода с некоторого планируемого момента Hi на новую исходную плотность (х) сопротивляемости элементов, в обгцем случае отличную от первоначальной (х). Старение ЗИПа после замены начинается вновь с момента и будет определяться уже текущим моментом (п — щ) при дальнейгаем увеличении глубины прогноза п. [c.168]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...