Отжиг двойной

Основное назначение высокого отпуска — получение высоких пластических свойств и ударной вязкости при достаточной прочности и твердости стали. Комплекс механических свойств у стали после закалки с высоким отпуском получается выше, чем после нормализации или отжига. Двойная термическая обработка, состоящая из закалки и отпуска, называется улучшением. Такая термическая обработка иногда необходима для шпилек и шпинделей теплосиловой арматуры. [c.150]

Для некоторых а + Р-сплавов применяют упрочняющий двойной отжиг, который отличается от изотермического тем, что после нагрева до температуры отжига следует охлаждение на воздухе и новый нагрев до 550—650 °С, Такая обработка вызывает повышение прочности при некотором снижении пластичности, из-за частичной (мягкой) закалки и старения. [c.316]

В ряде ответственных случаев или же для отливок из специальных сплавов применение отжига или нормализации недостаточно. При более высоких требованиях к механическим свойствам литых деталей (формообразующие детали пресс-формы, литые штампы) применяют более сложную термическую обработку, например двойной отжиг улучшение - режим, состоящий из закалки в масле (реже в воде) с последующим отпуском при 500 - 600 С химикотермическую обработку - цементацию, азотирование, цианирование термомагнитную обработку литых магнитов и т.д. [c.364]

С, 0,01—0,02% О2 и 0,02—0,03% N2 после выплавки двойным дуговым или электроннолучевым переплавом имеет практически нулевую пластичность при комнатной температуре. После отжига таких слитков диаметром 150 мм при 1300—1500 °С относительное удлинение при комнатной температуре повышается до 15— [c.502]

Влияние состава сплавов и термической обработки на начальную проницаемость характеризует рис. 118. Образцы подвергали термической обработке 1) отжиг в сухом водороде в течение 1 ч при 900° С и закалка на воздухе с 625° С (двойная обработка), 2) отжиг в сухом водороде в течение 2 ч и последующее охлаждение с печью. Такая различная термическая обработка почти не влияет на изменение индукции в поле 796 а/м (10 э), но значительно влияет на начальную проницаемость. [c.162]

Для предохранения от коррозионного растрескивания изделия и полуфабрикаты из латуней необходимо отжигать при температуре 250—270° С, при этом в основном внутренние напряжения снимаются без заметного снижения механических свойств, в связи с чем значительно повышается стойкость данных сплавов в отношении коррозионного растрескивания. При таком отжиге, однако, оставшиеся напряжения в некоторых агрессивных средах являются еще достаточно опасными. В частности, латунные трубы, применяемые в сахарной промышленности, достаточно стойки лишь после отжига их при температуре 560° С. Состав и свойства двойных латуней приведены в табл. 4—8. [c.166]

Различные типы титановых сплавов подвергают отжигу, закалке и старению. Отжиг обеспечивает выравнивание структурной неоднородности. Применяют двойной отжиг, изотермический отжиг и неполный отжиг. [c.95]

I—Т] — 8% А1 — I % Мо — 1% V (двойной отжиг) // — Т] — 6 % А1 — 4 % V (стандартный отжиг) I — основное направление или испытания на воздухе 2—или [c.316]

Вместо применяемого на большинстве заводов отжига и улучшения, на Ново-Краматорском машиностроительном заводе применяют двойную нормализацию с высоким отпуском. Основные режимы предварительной термической обработки валков холодной прокатки приведены на рис. 3—5. Отжиг валков производят сразу [c.434]

Расстояние от поверхности к центру валка в мм Твердость по сечению валка после двойной нормализации с изотермическим отжигом ив Твердость по сечению валка после улучшения (закалки с высоким отпуском) НВ Расстояние от поверхности к центру валка в мм Твердость по сечению валка после двойной нормализации с изотермическим отжигом ИВ Твердость по сечению валка после улучшения (закалки с высоким отпуском) ИВ [c.436]

Механические свойства валка диаметром 490 мм после двойной нормализации с изотермическим отжигом [c.437]

Таким образом, режим улучшения, по сравнению с режимом двойной нормализации с изотермическим отжигом, увеличивает прочность поверхностной зоны примерно в 2,5 раза, а средней зоны (на расстоянии /з радиуса от поверхности) [c.438]

Рис. 7. Зависимость напряжения от числа циклов при испытании на усталость образцов из валков в состоянии после двойной нормализации с изотермическим отжигом и после улучшения о — двойная нормализация с изотерми-

Отжиг первого рода Двойная термообработка 680-710 3 До ЗОО С медленное охлаждение со скоростью 13- 15 С/мин. далее на спокойном воздухе Двойная ширина шва [c.85]

П р и м е ч а н И е. Двойную термообработку или отжиг второго рода [c.85]

Двойным лучепреломлением обладает лишь закалённое или плохо отожжённое стекло. Двойное лучепреломление измеряется разностью хода лучей и в мк, отнесённой к толщине стекла в 1 см (оптический путь), и характеризует наличие внутренних напряжений, определяющих степень отжига или закалки стекла. [c.384]

Сталь 3-31 и двойные железо-медные сплавы, содержащие более 10% Си, при отжиге покрываются медистой пленкой, которая обладает способностью впитывать масло и отличается высокой износостойкостью при трении без смазки. [c.194]

Вместо вышеприведенной термообработки, называемой двойной (нормализация и отпуск), можно производить полный отжиг, т. е. нагрев до 930° С, выдержка при этой температуре из расчета 2,5 мин. на 1 мм толщины стенки трубы и последующее охлаждение до 300° С со скоростью не более 5° С в минуту. [c.312]

Начальная стадия роста A1N пленки на 6Я-81С(0001) субстрате исследовалась в [29]. В процессе роста наблюдались особенности островкового типа, их слияние сопровождается появлением двойных позиционных границ, определяющих качество таких пленок. В [30] показано, что при статическом отжиге нитрида алюми- ния происходит деградация его структуры процесс протекает в четыре стадии, соответствующих 1) уменьшению плотности в кластерах дислокаций ( 1000—1200 °С) 2) образованию объемных границ (1400—1600 °С) 3) образованию тонких границ и возникновению ядер первоначальной рекристаллизации границ (1600— 1800 °С) 4) росту зерен, сопровождающемся образованием пор и осаждением растворенных элементов. Авторы [31] рассмотрели эффект влияния полного и парциального давления азота в процес- [c.7]

Диаграмма состояния Ег—Re приведена на рис. 234 по данным работы [1]. Исследование проводили микроструктурным, рентгеновским, термическим анализами, измерением твердости, микротвердости, удельного электросопротивления, абсолютной термо-ЭДС. В качестве исходных материалов использовали Re чистотой 99,98 % (по массе), дистиллированный Ег чистотой 99,5 % (по массе). Сплавы изготовляли в дуговой печи в атмосфере очищенного Не. Отжиг сплавов с содержанием Re до 60 % (ат.) проводили в двойных эвакуированных кварцевых ампулах при температуре 950 °С в течение 300 ч с последующей закалкой, а богатые Re сплавы отжигали в вакууме при температуре 1200 °С в течение 200 ч. [c.437]

Отжиг проводится для всех титановых сплавов с целью завершения формирования структуры, выравнивания структурной и концентрационной неоднородности, а также механических свойств. Температура отжига должна быть выше температуры рекрисаллизации, но ниже температуры перехода в р-состояние (Гщ,) во избежание роста зерна. Применяют обычный отжиг, двойной или изотермический (для стабилизации структуры и свойств), неполный (для снятия внутренних напряжений). [c.701]

Отжиг + двойная электрозакалка электроз1акалка + высокий отпуск 600° + + электрозакалка. [c.889]

При обычной технологии глубокой вытяжки стакан на стали 12XI8HI0T вытягивается за три перехода с промежуточными отжигами, травлением и т.д. (см. рис. 302). При вытяжке в сверхпла-стичном состоянии эта же деталь получается за один переход. При этом вместо 630-т пресса двойного действия оказывается достаточным 100-т гидравлический пресс, улучшается однородность толщины стенок детали, на 10—12 % улучшается коэффициент использования металла. За счет однородно мелкозернистой структуры улучшаются механические свойства. Условия сверхпластической деформации ° 780- 850° e=10 2-i-10- с (т.е. 4 мин на одно изделие). Ультрамелкое зерно было получено с помощью скоростной рекристаллизации после холодной прокатки. Для этого нагрев катаных заготовок проводили в соляной ванне до 780° со скоростью 30— 50 °С с- и закаливали в воде. [c.574]

Примечание. А—холодное прессование + спекание Б — двойное прессование+ + спекание В — холодное прессование + спекание + холодная штамповка + отжиг Г — холодное прессование + спекание + горячая штамповка + отжиг Д — шлифование или доводка Е — холодное прессование + пропитка легкоплавким металлом Ж —спекание порошка в форме + пропитка легкоплавким металлом И — пропитка кремнийорганичекой жидкостью и полимеризация К—калибровка М — механическая обработка Н — холодное прессование + спекание-f горячая штамповка с истечением металла-f отжиг П — нанесение покрытий ТО — термическая обработка. [c.179]

По методике, подробно описанной в статье [85], изучали дифференциальную емкость и сопротивление двойного слоя на поверхности деформируемого одноосным растяжением образца из стали Св-08 (отжиг в вакууме при 920°.С) в электролите 0,1-н. H2SO4. Результаты измерений приведены на рис. 31. Как видно из рисунка, деформация изменяет стационарный потенциал незначительно, тогда как потенциал незаряженной поверхности [86] смещается в сторону отрицательных величин, т. е. поверхность зарядилась положительным зарядом. В соответствии с теорией с ростом деформации сдвиг заряда поверхности в сторону положительных значений увеличивается, а затем несколько уменьшается из-за общего уменьшения механохимического эффекта. Аналогичные результаты получаются и в растворе НС1. Если измерять изменение заряда поверхности по ср-шкале Л. И. Антропова, т. е. по величине сдвига потенциала незаряженной поверхности ф , то можно сделать вывод, что деформация практически незаряженной поверхности (в недеформированном состоянии ф близко к фс.г> что согласуется с данными [86]) привела к возникновению положительного заряда, характеризующегося сдвигом Аф 102 [c.102]

Испытание на KP и 3,5% Na l. ссА-АС — отжиг в а-области, охлаждение на воздухе aA-WQ — то же, охлаждение в воде STA — обработка на твердый раствор + искус-ственное старение A-WQ — отжиг в -области, охлаждение в воде -STA — обработка на твердый раствор из -области+искусственное старение МА — заводской отжиг ДА — двойной отжиг F-ЬДА — технологическая обработка в -o6лa ти-l-двойной отжиг -ST — обработка на твердый раствор из р-области. [c.434]

В связи с изготовлением биметаллических вкладышей начала успешно применяться новая группа высоколегированных алюминиево-оловянных сплавов. Особенностью этих сплавов (99,5% олова и 0,5% алюминия) является наличие в их структуре большого количества мягкой, легкоплавкой эвтектики, механические и физические свойства которой весьма близки к чистому олову. Антифрикционные свойства высокооловянистых алюминиевых сплавов близки к свойствам баббитов. Конструкционная прочность подшипника из такого сплава обеспечивается стальной основой, а усталостная прочность в большой мере — состоянием алюминиевого сплава с оловом. Рядом исследований показано, что от размера, количества и характера распределения оловянистой составляющей двойных и более легированных сплавов в значительной мере зависят их антифрикционные и механические свойства, особенно усталостная прочность. С увеличением содержания олова в сплавах наблюдается тенденция к образованию междендритной и межэеренной непрерывной сетки олова. Эту тенденцию в некоторой области концентрации можно устранить применением повышенной скорости кристаллизации, а также путем добавок никеля и меди. При содержании олова около 20% и более оловянистая эвтектика образует непрерывную сетку при всех условиях охлаждения и легирования. Большое влияние на структуру сплава оказывает режим термической обработки. В случае применения отжига выше температуры рекристаллизации сплава (350° С) оловянистая эвтектика в сплавах, содержащих даже менее 20% олова, распределяется в форме непрерывной сетки. Как показали исследования, применением холодной деформации с последующей рекристаллизацией можно добиться дискретного распределения оловянистой эвтектики в сплавах, содержащих до 30% олова. При этом характер и величина включений оловянистой фазы зависят от степени холодной деформации и температуры отжига. Чем выше первая и ниже вторая, тем более дискретна структура сплава. В случае дискретной формы оловянистой фазы усталостная прочность сплавов значительно возрастет, превышая усталостную прочность свинцовистых бинарных бронз. Антифрикционные свойства сохраняются на высоком уровне и характеризуются низким коэффициентом трения с высокой устойчивостью против заедания. [c.120]

Ниже в табл. 5 приведены данные по твердости валков диаметром 490 мм из стали 9Х2МФ после двойной нормализации с изотермическим отжигом и после улучшения. После улучшения твердость стали валка значительно выше, чем после двойной нормализации с изотермическим отжигом. После двойной нормализации с изотермическим отжигом предел текучести по сечению равен 30—35 кГ мм (табл. 6). Пластические свойства на поверхности удовлетворительные — сужение поперечного сечения составляет 30%. В направлении к центру пластичность снижается. На расстоянии /3 радиуса от поверхности и далее к центру сужение поперечного сечения равно в среднем 7,4%. [c.436]

Предел выносливости образцов, вырезанных в тангенциальном направлении, при консольном нагружении на базе 10 циклов после двойной нормализации с изотермическим отжигом и после улучшения приведены на рис. 7. После двойной нормализации с изотермическим отжигом предел выносливости составляет 29 кГ1мм , а после улучшения — 44 кГ/ мм , т. е. в 1,5 раза выше. [c.438]

В случае, когда сварные узлы очень сложны, применяют двойное старение с более медленным нагревом и охлаждением в специальных приспособлениях и атмосфере аргона. Для снятия напряжения в сварных узлах весьма полезен смягчающий промежуточный отжиг при 850° С в течение 30—120 мин с последующим достарива-нием при 750—600° С. [c.173]

МпТе синтезирован из элементов в вакуумированной кварцевой ампуле. Исходные элементы электролитический Мп (дважды перегнан в высоком вакууме) и Те (двойной возгонки, очищенный ЗОИНОЙ плавкой). Образцы получены брикетированием порошка снитезнрованиого вещества при р=8000 кгс-см с последующим отжигом в аргоне при 650 С в течение 60 ч. Для стехиометрических образцов МпТе [c.177]

Для изготовления электроконтактов из порошков или смесей порошков применяют, как правило, два основных технологических варианта. Более распространено прессование заготовок и их последую-ш,ее спекание в заш,итной атмосфере. Мелкодисперсную шихту перед прессованием обкатывают или протирают через сетку с получением гранул размером 200 - 300 мкм, что позволяет повысить и стабилизировать ее насыпную плотность, улучшить текучесть и, в результате, вести прессование на прессах-автоматах. Давление прессования во всех случаях достаточно высокое (300 - 500 МПа и даже более 1500 МПа при изготовлении серебряно-вольфрамовых и медно-вольфрамовых контактов). Целесообразно применять двойное прессование с отжигом перед допрессовыванием при температуре 0,4 - 0,6 7 , матрицы. Спекают прессовки Ад - W при 10ОО °С, Си - W при 1100 °С, Ад - dO, Ад - СиО или Ад - Ni при 900 - 950 °С, причем для мелкодисперсных порошков температура спекания примерно на 100°С ниже указанных длительность изотермической выдержки составляет 3-4ч. Структура спеченного контактного материала, определяюш,ая эксплуатационные свойства контакта, может быть значительно улучшена его глубокой пластической деформацией, экструдированием или прокаткой, придаюш,ей частицам форму вытянутых волокон. Кроме того, прокаткой и экструзией или волочением после экструзии получают соответственно ленту или проволоку различного диаметра, из которых затем высаживают контакты. На рис. 59 на примере композиции Ад - dO [c.192]

Другое явление, связанное с образованием твердых растворов металлов, заключается в развитии сверхструктуры при тщательном отжиге сплавов. Это превращение типа порядок — беспорядок приводит к образованию так называемых интерметаллнческих соединений. Некоторые примеры перестройки кристаллической решетки подобного рода известны и среди хорошо изученных двойных сплавов платппы или палладия (наряду со спла-DOM родия с медью). Из физических основ металловедения известно, что образование сверхструктуры может происходить в тех случаях, когда условия благоприятствуют хорошей взаимной растворимости, но когда радиусы участвующих в превращении атомов сильно разнятся, хотя и не настолько, чтобы полностью помешать образованию растворов. Интересно отметить, что образование сверхструктуры происходит, по-видимому, в сплавах платины или палладия с некоторыми обычными металлами (табл. 8), хотя сведений о том, что это явление наблюдается в двойных системах, образованных самими платиновыми металлами, не имеется. Ясно, что обычные металлы (см. табл. 8) отличаются по величине своих атомных радиусов от платиновых мета.7Лов, серебра и золота. Некоторые из этих упорядоченных структур с обычными металлами, особенно с кобальтом, обладают интересными магнитными свойствами. [c.497]

Диаграмма состояния при концентрации до 50 % (по массе) Re построена в работе [1]. Исследование проводилось методами термического и микроструктур-ного анализов. Сплавы плавили в двойных кварцевых ампулах, выдерживали после расплавления Те 3 ч, затем отжигали при 800 °С в течение 150 ч с последующим быстрым охлаждением. [c.131]

Исследовано влияние высокого давления (10-27)-10 МПа на скорость роста фазы со структурой у-латуни в двойной системе Rh-Zn в результате отжига при температуре 400-450 °С [1]. Сделан вывод, что в области фазы у (Rh Znji), имеющей дефектную решетку, процесс диффузии осуществляется по структурным вакансиям, концентрация которых значительно выше равновесной. [c.178]

Рис. 46. Расположение регулирующей ъермопары 1, измерительной термопары 2 и образцов 3 при отжиге в печи сопротивления с двойной трубой

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...