Факторы, контролирующие величину Тс

ФАКТОРЫ. КОНТРОЛИРУЮЩИЕ ВЕЛИЧИНУ Тс [c.215]

Величина зазора между сопряженными поверхностями — один из наиболее важных факторов, контролирующих скорость щелевой коррозии, особенно в таких случаях, как например вал — втулка, где возможно заклинивание продуктами коррозии, образующимися в устье щели. Наличие зазоров имеет и очень важное значение для работы подшипников, где подобное заклинивание невозможно, так как определяет степень смены среды в щели и, следовательно, интенсивность коррозии. Любое изменение конструкции, обеспечивающее обмен воды между зазором и прилегающей средой, позволит уменьшить или ликвидировать щелевую коррозию. [c.294]

Величина коррозионного тока зависит в первую очередь от протекания наиболее медленного элементарного процесса. Общее замедление коррозионного процесса может определяться степенью торможения анодного или катодного процесса и омического сопротивления. Стадию процесса, сопротивление которой значительно больше других стадий, называют контролирующим фактором. Контроль может быть анодным, катодным или омическим. Для того чтобы определить характер контроля, нужно сравнить сопротивление каждой из стадий процесса. [c.50]

При повышенных температурах энергия дефекта упаковки — контролирующий фактор термически — активируемых процессов. Чем больше энергия дефекта упаковки, тем легче протекают термически-активируемые процессы. В связи с этим следует ожидать, что металлы с о. ц. к. решеткой и А1 обладают более сильной температурной зависимостью —0, чем металлы с г. ц. к. решеткой, т. е. Os—0 диаграммы более крутые и температурные показатели (0) и Ьг(0) в формулах (171), (172) для металлов с о. ц. к. решеткой больше, чем с г. ц. к. решеткой. При этом чем больше энергия дефекта упаковки Ед .у для металлов с однотипной кристаллической решеткой, тем больше величина температурных коэффициентов Ь Т п = Ь и Ь2Т-ап = Ьч. [c.472]

Скорость любого коррозионного процесса, протекающего по электрохимическому механизму, зависит от скорости двух сопряженных реакций — катодной и анодной. О скорости этих реакций обычно судят по изменению потенциала электрода при пропускании через него электрического тока, т. е. по коррозионной диаграмме, построенной для данного металла в выбранной среде (см. рис. 1.3). По наклону поляризационных кривых можно судить, какая из электродных реакций определяет суммарную скорость коррозионного процесса. По этим кривым можно рассчитать и относительную долю начальной разности потенциалов, которая теряется на сопротивлении. Эта величина является контролирующим фактором, или мерой контроля коррозионного процесса, данной электрохимической реакцией [4]. [c.16]

Контролирующий фактор коррозионного процесса более четко выявляется при анализе хода идеальных поляризационных кривых (графический метод анализа коррозионных процессов) (см. рис. 10). При протекании коррозионного тока в системе происходит смещение значений электродного потенциала анодной и катодной реакции в направлении их сближения. Обычно анодная и катодная кривые не пересекаются (поверхность металла не становится эквипотенциальной), за счет определенного омического сопротивления электролита. Максимальный ток коррозии /щах отвечает определенным сближенным значениям электродного потенциала анодной и катодной реакции (анодного и катодного участка) и определенному омическому падению потенциала IR (если величина R бесконечно мала — кривые пересекаются и поверхность становится эквипотенциальной). Значение стационарного потенциала V m металла или сплава (соответствующее пересечению кривых) в общем случае определяется (см. рис. 10) соотношением скоростей анодной и катодной реакции при максимальном токе коррозии /max. Степень наклона поляризационных кривых характеризует большую (крутой ход) или малую (пологий ход) затрудненность протекания электродных реакций. Количественно эта затрудненность выражается величиной поляризуемости электродных реакций Рк или Ра (поляризуемость имеет размерность омического сопротивления J л и. [c.130]

Следует оговориться, что интенсивность отказов Я,(т) не есть величина постоянная для данного промышленного объекта. Чем шире граница разрешенных колебаний параметров объекта и чем меньшее число факторов при этом контролируется, тем при прочих равных условиях меньше (.(т). [c.130]

Если разработка проекта финансируется заказчиком, то он обычно полностью контролирует программу квалификационных испытаний, сохраняя за собой право предлагать отклонения от плана или изменения отдельных процедур. Он может потребовать, чтобы его представители формально учитывали любые отказы, случающиеся во время испытаний, если они не повлекли за собой внесения изменений в конструкцию или в технологические процессы производства. Образцы подвергаются воздействию внешних факторов в полном диапазоне их изменения при экстремальных (верхнем и нижнем) значениях входных величин проверка их рабочих характеристик проводится до, во время и после воздействия внешних факторов. Можно ожидать, что эта серия испытаний вскроет изменения, непреднамеренно внесенные при переходе от производства опытных образцов к производству опытной партии по серийной документации, которые ухудшают работоспособность испытываемых устройств. В этом случае потребуется внесение изменений в конструкцию или производственные процессы. Эти изменения часто требуют [c.179]

Методы испытаний должны в основном описывать и контролировать три различные фазы испытаний. Первая из них — калибровка применяемого испытательного оборудования по эталонам. Такая калибровка должна выполняться с промежуточными устройствами сопряжения испытательного оборудования и испытываемого изделия и состоять в проверке не только измерительных или сравнивающих приборов, но и тех элементов оборудования, которые устанавливают уровень входных величин и внешних факторов. Чтобы калибровка была оптимальной, она должна выполняться только при определенных величинах воздействий, которые должны измеряться или устанавливаться при испытаниях, а не во всем их диапазоне. [c.222]

Удобство применения АФ по сравнению с двухфотонными корреляторами состоит в том, что при использовании отношения интенсивностей свечения выпадают все факторы, не связанные с физикой релаксационных процессов, которые трудно оценить и контролировать в эксперименте. Однако использование АФ, определенной формулой (21.14), чревато появлением серьезных погрешностей в тех случаях, когда вероятность наблюдения пары фотонов с большой задержкой очень мала. Это имеет место, например, для молекул с долгоживущим триплетным уровнем. Если мы положим константу 7ST триплет-синглетного перехода очень малой, то это означает, что с течением времени вероятность найти молекулу в триплетном состоянии равна почти единице, а в синглетном возбужденном состоянии — очень мала. Поэтому величина р(оо) также очень мала и будет измеряться с относительно большой ошибкой, что сильно повлияет на величину АФ. Ситуация может [c.295]

МПа, то при концентрации цианида выше 0,0175 % анодная и катодная кривые пересекаются в области предельного тока процесса восстановления кислорода. Следовательно, в этих условиях скорость процесса в целом контролируется скоростью катодной реакции, которая в свою очередь определяемся скоростью диффузии кислорода к поверхности золота. При концентрации цианида ниже 0,0175 % и том же парциальном давлении кислорода поляризационные кривые пересекаются в области предельного тока процесса ионизации золота. Поэтому контролирующим фактором в этих условиях будет диффузия ионов цианида. С повышением парциального давления кислорода величина предельной концентрации цианида смещается в сторону больших значений и пропорционально увеличивается максимально достижимая скорость растворения. [c.99]

На кинетику растворения твердого металла в жидком влияют параметры, названные выше, а также и коэффициент диффузии растворенного вещества через постоянный пограничный слой окружающей твердый металл жидкости. На практике скорость растворения также будет зависеть от присутствия любой защитной пленки на поверхности твердой фазы. Это можно использовать как метод регулировки скорости разъедания твердой фазы жидкостью [174]. В большинстве случаев контролирующим фактором в жидком состоянии служит величина коэффициента диффузии и другие факторы можно опустить. Если диффузия в жидком состоянии не является контролирующим фактором, то растворимость определяется парциальной молярной свободной энергией растворенного вещества [174]. Начальная кинетика растворения в чистом растворителе будет определяться прежде всего [c.75]

Электродные процессы, уменьшающие поляризацию, это процессы деполяризации. Деполяризация уменьшает смещение потенциалов у электродов и увеличивает скорость коррозии. Совмещенный график поляризационных кривых, выражающих зависимость скорости катодной и анодной реакций коррозионного процесса от потенциала, называется поляризационной коррозионной диаграммой (рис. 8.2), Наклон поляризационных кривых характеризует скорость протекания электродной реакции и находится в прямой зависимости от поляризационного сопротивления и силы тока чем меньше угол наклона, тем больше скорости электродной реакции, так как снижается сопротивление электрода протеканию на нем реакции. Величины tg а и tg р представляют собой соответственно поляризационные сопротивления катода и анода определяющие контролирующий фактор процесса коррозии (см. рис. 8.2). [c.203]

В реальных условиях подземной коррозии, более сложных, чем рассмотренный случай, величина показателя при т контролируется не только диффузией (и = 0,5), но и другими факторами. Разрушением пленки окислов, вызванном внутренними напряжениями, объясняется величина п>0,5 величина, меньшая 0,5, определяется обычно уменьшением коэффициента диффузии с увеличением толщины пленки. [c.46]

По величине измеряемого электродного потенциала можно судить и о характере коррозионного процесса и установить, таким образом, какая из электрохимических реакций определяет скорость коррозии. Это очень важно при выборе (обязательно с учетом контролирующего фактора) ускоренного метода коррозионных испытаний. [c.126]

На основании полученных данных строят график зависимости потенциалов электродов замкнутой пары от плотности тока и пишут выводы о влиянии величины тока (омического сопротивления), перемешивания раствора и введения заданного реактива на поляризацию анода и катода, о степени анодного, омического и катодного контроля и контролирующем факторе-коррозии в условиях, для которых рассчитывали степень контроля. [c.76]

Цель настоящей работы — изучение процесса контактной коррозии (расчет потерь массы и контролирующего фактора коррозионного процесса) по коррозионной диаграмме. Последнюю получают измерением величины тока и потенциалов электродов коррозионной пары в нейтральном электролите. Если в качестве электродов гальванического элемента служат анодные и катодные составляющие структуры какого-либо металла, то такая пара может моделировать работу коррозионных микроэлементов данного металла. [c.117]

Можно убедиться в том, что при наличии диффузионных ограничений, когда катодный участок макропары работает в режиме предельного тока, соотношение между 0 и 1—0 будет оказывать влияние на силу тока макропары только в одном направлении чем больше доля катодной зоны 1—0, тем больший ток будет давать макропара. Его величина просто равна id (1—0). Этот вывод был сделан еш,е Акимовым, подчеркнувшим то обстоятельство, что при работе коррозионного элемента с кислородной деполяризацией (в модельных опытах) площадь анода и сами поляризационные его характеристики не оказывают влияния на силу тока. В соответствии с этим сила тока ма.кропары будет монотонно возрастать по мере увеличения катодной зоны до тех пор, пока не переменятся факторы, контролирующие скорость катодного процесса. Например, можно предвидеть, что при очень резком сокращении анодной зоны катодный процесс станет опре-деляться уже не диффузионными, а кинетическими факторами, т. е. замедлеиностью самой восстановительной реакции в катодной зоне. [c.171]

Старение деталей машин, их несущая способность и прочность при переменной нагруженности зависят от концентрации напряжений, абсолютных размеров, свойств материалов и качества поверхностного слоя деталей, окружающей среды п других факторов. Металлографические, рентгеновские и исследования, выполненные с помощью электронных микроскопов, позволили открыть ряд новых явлений, сопровождающих повторную деформацию и последующее (часто внезонное) разрушение материалов под действием повторных нагрузок. Это явление называется пределом выносливости металлов. Субми-кроскопические трещины усталости образуются на ранней стадии деформирования, после числа циклов, составляющего 10—20% общей долговечности. Видимая трещина образуется незадолго до окончательного разрушения детали. С помощью методов дефектоскопии в ряде случаев можно контролировать величину и скорость распространения трещин в деталях машин и определять пределы безотказной работы при медленно развивающихся трещинах усталости. [c.223]

Еще одним важным фактором, контролирующим сверхпроводимость, является величина энергетической щели До. Величина энергетической щели определялась в туннельных экспериментах на сплавах, полученных методами криозакалки и напыления [37]. Коэффициент энергетической щели (2До/ в7с), как видно из табл. 7.2, составляет 3,5. Это значение очень близко к величине 3,52, полученной по теории БКШ. [c.216]

В данной главе показано развитие испытаний на вязкость разрушения, предложенных на основе оригинального анализа Гриффитса. Нестабильный рост трещины происходит тогда, когда величина высвобождаемой энергии деформации (при фиксиро ванной деформации) или потенциальной энергии (при постоянной нагрузке) превышает критическое значение, равное поверхностной энергии для идеально упругого тела. На практике обычные металлы разрушаются квазихрупко , и критические значения вязкости в данном случае включают работу пластической деформации материала вокруг вершины трещины, предшествующей нестабильному состоянию. Постоянство значений вязкости разрушения образцов различной геометрии при различных температурах и скоростях нагружения может быть установлено только экспериментальным путем при полном понимании факторов, контролирующих степень пластического течения перед наступлением нестабильности. В следующей главе описано развитие экспериментальных методов оценки вязкости разрушения, а в гл. VII и VIII обсуждены микромеханизмы распространения трещины, чтобы показать, каким образом их можно иногда использовать для предсказания наступления момента нестабильного разрушения. [c.107]

Шум-фактор, потери на преобразование, прямое и обратное сопротивления были получены как с помощью измеренных величин, таки с помощью градуировочных кривых, приложенных к испытательной установке. Для подключения диодов использовали стандартный 300-омный двужильный кабель с полиэтиленовой изоляцией. Кроме того, в реактор помещали разомкнутую цепь с диодами, сопротивление изоляции которой контролировали во время облучения. [c.300]

При диагностировании гидросистемы контролируются параметры пл — угловая скорость планшайбы — давление у насоса — давление на входе гидромотора Qq — расход насоса Ок.вых — расход на сливе предохранительного клапана Мгм — момент на валу гидромотора Рзаж, раз — давления в системе зажима и разгрузки планшайбы соответственно . Si зол и б зоя — перемещения золотников гидропанели. Знак + свидетельствует о том, что величины указанного параметра находятся в пределах, близких к нормальным знак — указывает на значительное отклонение параметра от нормальных значений. Анализ данной схемы подтверждает, что при выполнении проверок и измерении указанных параметров представляется возможным обнаружение основных дефектов. На схеме основная цепочка работоспособности проходит но линии параметров СОпл дв, Pi, Рзат, Р раз, Мгм- в этом случае гидравлическая и электрическая системы работоспособны и дефекты находятся в механической системе стола. Обозначенные связи предлагают возможную последовательность поиска дефектов гидросистемы поворотного стола. Для дальнейшего поиска дефектов и анализа работоспособности гидросистемы целесообразно провести проверку электрической системы. При наличии нескольких конечных выключателей ВК, электромагнитов, реле давлений и электрических реле, управляющих работой электропривода и гидроаппаратуры, а также взаимных блокировок, полная схема диагностических проверок представляется достаточно сложной. Однако, для обнаружения причин отсутствия функционирования может использоваться упрощенная схема, показанная на рис. 3, б. Наличие дефектов механической системы стола может быть выявлено проверкой по схеме рис. 3, в. Однако выявление и интерпретирование дефектов механической системы при нефункционирующем объекте усложнено отсутствием контроля необходимых параметров, и в ряде случаев необходима частичная разборка узла или замена некоторых механизмов. Функционирующий стол может быть работоспособен и неработоспособен. Неработоспособный стол характеризуется выходом за допустимые пределы основных параметров, т. е. наблюдается потеря точности, быстроходности, а также значительно возрастают нагрузки в приводе и механизме фиксации. Потеря точности зависит от следующих факторов нестабильности скорости планшайбы в момент фиксации Дшф, нестабильности давления в системе поворота ДРф и разгрузки АР раз, наличия зазоров в механизме фиксации и центральной опоре, нестабильности характеристик жесткости упоров и усилий фиксации. Потеря быстроходности зависит от расхода Q и давления в системе поворота Р и разгрузки Рраз. от наличия колебательного движения планшайбы, характеризуемого коэффициентом неравномерности — б , и от длительности процесса торможения <тор- Высокие динамические нагрузки в приводе и механизме фиксации F определяются величинами скорости поворота и фиксации, давлением в системе поворота и разгрузки, [c.86]

При варианте IIIБ величина а = Од, а е = е . Рассмотрим нагружение при наименьших значениях независимых переменных. Основной механизм зернограничной ползучести (образование, рост и объединение пор) контролируется диффузией вакансий, следовательно, решающее значение имеет фактор длительного пребывания при высокой температуре. Диффузия избыточных вакансий в стоки под действием статической нагрузки происходит в первую очередь к границам зерен ориентированным перпендикулярно нагрузке, в соответствии с градиентом концентрации напряжений и способствует более раннему образованию пор на границах. [c.55]

Поскольку величина коэффициента при температуре (SQ) / jMkQn в уравнениях (6.14) и (6.15) имеет порядок не больше чем 10-2, можно считать, что вклад фойонного рассеяния в температурную зависимость электросопротивления аморфных сплавов мал. В области высоких температур фононное рассеяние, согласно (6.14), дает зависимость р Т. Однако изменение структурного фактора 5o(Q) в (6.14), как и в случае жидкого металла, пропорционально Т, и если выполняется условие Q 2kp, то получается, что р —Т. Следовательно, можно предположить, что при высоких температурах T>Qd знак ТКС аморфных сплавов контролируется со- отношением вкладов от структур- [c.206]

Первый период простирается от экспериментов Фёйербёрна (8.21] 1858 г. примерно до 1950 г. За этот период были проведены эксперименты качественного характера, которые установили сам факт явления потери устойчивости и привлекли к нему внимание теоретиков, а также эксперименты по проверке линейных и нелинейных теоретических решений. Характерной чертой большинства этих экспериментов является то, что упомянутые выше факторы в них практически не контролировались. В основном регистрировалась величина наибольшей нагрузки, воспринимаемой оболочкой, и форма потери устойчивости (визуально). Технология изготовления моделей оболочек была несовершенной, применялись вальцовка, сварка, клепка. Материалы, из которых изготовлялись оболочки, имели недостаточно высокие упругие свойства, так что в закритической стадии обычно появлялись неупругие деформации. Понятно, что для проверки теории устойчивости такие эксперименты могут использоваться только в гру- [c.12]

Хотя измерения ползучести густосетчатых полимеров с очень плотной сеткой поперечных связей в стеклообразном состоянии (отвержденных термореактивных смол типа фенолоформальде-гидных) довольно многочисленны, эти эксперименты обычно имели чисто прикладную цель, и их теоретическое значение мало, поскольку плотность сетки, как правило, не контролировалась. Очевидно, частота узлов сетки практически не влияет на ползучесть полимеров при температурах, лежащих значительно ниже Т . В жестких хрупких полимерах молекулярная подвижность заморожена и дополнительные ограничения, налагаемые поперечными связями, едва ли могут проявиться заметно. Ползучесть жестких стеклообразных полимеров определяется в наибольшей степени величиной модуля уИругости и разностью между и температурой испытаний. Для некоторых полимеров такого типа, например для отвержденных феноло- и меламиноформальдегид-ных смол, характерны высокие значения модуля упругости, низкие механические потери и высокая Т . Все эти факторы резко снижают деформации и скорость ползучести, так что полимеры этого типа обладают обычно низкой ползучестью и высокой стабильностью размеров. С другой стороны, некоторые отвержденные эпоксидные и полиэфирные смолы обладают значительно более высокой ползучестью. Их модуль упругости при сдвиге может быть ниже 10 Па вследствие существования вторичного низкотемпературного перехода [136—1391. Кроме того, вследствие особенностей их строения и низкой температуры отверждения многие эпоксидные и полиэфирные смолы обладают относительно низкими Т . Поэтому эти смолы обычно характеризуются значительно более высокой ползучестью, чем фенолоформальдегидные смолы. [c.75]

Микроскопический характер разрушения поверхности образца при испытании разных латуней, как и бронз, различный. Он зависит от природы сплава, его структуры и механических свойств. Менее стойкие латуни, обладающие низкой способностью к наклепу при деформировании микрообъемов, имеют рыхлый вид эрозионного кратера. Значительную роль в эрозионной стойкости латуней играет величина зерна, которая зависит в основном от условий термической обработки. Например, для латуни Л90 при величине зерна 0,1—0,7 мм потери массы образца за 8 ч составили 2664 мг, а при величине зерна 0,01—0,4 мм — 1244 мг, т. е. уменьшились более чем вдвое (табл. 95). Следует заметить, что величина зерна для рекристаллизованных латуней является настолько показательным фактором, что в зарубежных странах качество латунных полуфабрикатов обычно контролируют только по величине зерна (ASTM В19—55). [c.247]

Исследования, выполненные на однофазных сплавах, показали, что с уменьшением размера зерна кратковременная трещи-ностойкость сплавов увеличивается. При испытаниях сталей со структурой троостита и сорбита также зафиксировано увеличение Kie ПО мере уменьшения величины аустенитного зерна. Такая тенденция обнаруживается наиболее четко, когда разрушение образцов с трещиной протекает по межзеренному механизму. Вместе с тем величина аустенитного зерна обычно не контролирует уровни К 1а в структурах, которые образуются после высокого отпуска и для которых распространение трещин идет по механизму коалесценции пор с образованием в изломе ямочного вязкого рельефа. В ряде американских и отечественных исследований совершенно неожиданно было обнаружено, что рост величины зерна при перегреве стали ведет к значительному увеличению К 1 высокопрочных конструкционных сталей типа 40 X и 40ХНМ при низком отпуске. Этот специфический случай нарушения структурной корреляции между Кю и ударной вязкостью свидетельствует о том, что характер влияния некоторых факторов на хруп- [c.335]

В более общем случае все ступени в меру их кинетического сопротивления, определяемого падением потенциала на данной ступени, принимают участие в установлении общей скорости коррозионного процесса. Количественное соотношение между основными контролирующими факторами электрохимической коррозии может быть определено на основании изучения кинетики электродных (анодных и катодных) реакций в условиях протекания коррозии и построения соответствующих коррозионных диаграмм (рис.9). Здесьи Е Х— соответственно анодная и катодная поляризационные кривые, т. е. зависимости потенциала анода или катода от величины коррозионного тока. Соотношение (f — P /Kop=tg9 представляет собой общую поляризуемость или общее торможение протеканию данного коррозионного процесса (вомическом выражении). Аналогично этому А А /кор=1ёа и A -/ op=tgр представляют собой среднюю анодную и соответственно катодную поляризуемость (торможение). Омическое сопротивление протекания коррозионного процесса определяется величиной tgY. [c.41]

Полезно иметь в виду, что разрывы в зоне разрушения контролируются локальными деформациями материала в области, примыкающей к зоне предразрушения. Для получения движущейся трещины окружающее упругое поле должно вызвать такие непрерывные пластические деформации на продолжении конца трещины, чтобы их было достаточно для осуществления процессов разделения. Введение устройства, которое могло бы ограничить или фиксировать смещения выше и ниже зоны разрушения, привело бы к немедленному приостановлению процесса разрушения. Увеличение К может увеличить поле пластической деформации, повысить размер зон скачкообразного распространения трещины и обусловить большую скорость трещины. Хотя существуют усложняющие явление оброятельства, например локальные ветвления, не нарушаюшде, однако, устойчивость направления распространения трещины, вероятно, ограничения на скорость распространения пластической зоны у конца трещины служат главным фактором, определяющим постоянство предельной скорости распространения трещин в конструкционном материале. Например, во время хрупкого разрушения широких стальных плит толщиной 25 мм наблюдалась скорость от 1500 до 1800 м/с. Напротив, измерения скорости трещин в газопроводных трубах толщиной около 10 мм показали, что, когда пластическая зона имеет достаточно большую величину (на поверхности излома разрушение срезом составляет 507о и выше), предельная скорость трещины обычно не превышает 400 м/с [3J. [c.15]

Величины эффективной энергии активации, вычисленные по коррозионным данным и температурным коэффициентам коррозии стали Х18Н9Т, позволяют сделать вывод, что контролирующим фактором является химическая стадия процесса. [c.93]

Разработка и создание автоматических систем для упр,авле-ния точностью и производительностью механической обработки обусловливает необходимость правильного выбора регулируемой величины и соответствующих источников получения информации, характеризующих отклонения хода технологического процесса. Для сокращения полей рассеяния (Оа и 0)4,, обусловленных совокупным действием постоянных и систематически действующих факторов, изменяющихся по определенному закону, в машино-строении достаточно широко применяют различные устройства активного контроля. С помощью этих устройств производится периодическая коррекция статической настройки системы СПИД или управление точностью обработки деталей. Необходимая для управления информация поступает при этом от измерительного устройства, контролирующего полученный размер обработанной детали. [c.166]

Точность получаемых на детали размеров зависит от величины погрешностей, вносимых на каждом из трех этапов настройки системы СПИД. На универсальных металлорежущих станках функции управления и контроля технологического процесса выполняет рабочий. Он устанавливает и фиксирует на станке деталь, устанавливает в требуемое относительное положение рабочие органы станка, задает им необходимую скорость относительных перемещений. В процессе обработки рабочий осуществляет постоянный контроль за ходом технологического процесса, получая при этом дополнительную информацию. Он измеряет получаемые точностные показатели детали, сравнивает их с техническими требованиями и, в случае необходимости, производит соответствующую размерную поднастройку, переключение режимов резания или замену режущего инструмента. Таким образом, если при настройке универсальных станков точность выполнения каждого этапа контролирует рабочий, то в процессе автоматической перенастройки программных станков контроль отсутствует, так как цикл перенастройки и обработки происходит без непосредственного участия человека. Точность выполнения, каждого из трех этапов настройки зависит от большого количества различных факторов. Учесть аналитическим путем количество факторов, определяющих точность при автоматической перенастройке, не представляется возможным. Поэтому ставится задача создания самоподнастраивающихся станков-автоматов способных система-тически следить за точностью технологического процесса и при необходимости автоматически производить соответствующую поднастройку. [c.336]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...