Ползучесть измерение

Контроль за трубами пароперегревателей проводят в соответствии с Инструкцией по наблюдению и контролю за металлом трубопроводов и котлов . Размеры шаблонов проверяют перед каждым измерением деформации труб из-за ползучести. Измерения производят в зоне максимальных температур в одних и тех же местах, помеченных в формуляре. Эти места зачищают стальными щетками и замеряют по двум взаимно перпендикулярным диаметрам. Для определения степени внутренней коррозии образцы труб на участках с интенсивной [c.137]

В работе [ 160] высказано предположение, что неупругость вносит вклад в скорость ползучести, измеренную непосредственно после снижения напряжения а на Да при любых Да. Если скорость ползучести непосредственно после снижения напряжения скорректирована на влияние неупругости, она всегда положительна и равна нулю только при Дс - а. Поэтому величины о и а ., определенные методом нулевой скорости ползучести, не имеют физического смысла.. Наблюдаемый при некоторых условиях инкубационный период может быть только результатом приблизительного равенства деформации, идущей в прямом направлении, и обратной неупругой деформации после снижения напряжения. [c.93]

Так как при испытаниях на ползучесть измерения температур производятся нередко с точностью до десятых долей градуса, то прибегают к компенсационному методу по схемам, изображенным на фиг. 193. [c.259]

По опытным данным ползучести растянутых или сжатых образцов, т. е. по измеренным величинам продольных гх 1) и поперечных y t) деформаций, можно построить функции продольной Пд (/) и поперечной Пу(0 ползучести, зная которые нетрудно получить функции сдвиговой и объемной П (0 ползучести. [c.223]

Поскольку в измеренную глубину коррозии Дзн входит также утонение стенки трубы из-за ползучести металла, то ее фактическое значение должно быть несколько ниже. Однако проведенный анализ и сопоставление многочисленных опытных данных по высокотемпературной коррозии работающих под давлением труб поверхностей нагрева котла показали несущественную долю в уменьшении стенкн трубы ползучести металла. [c.119]

При высоких напряжениях (выше примерно G) степенная зависимость нарушается, измеренные скорости деформации оказываются существенно выше, чем рассчитанные по уравнению (1.25). Вероятно, при таких напряжениях наблюдается переход от ползучести, контролируемой переползанием, к термически активированному скольжению, совмещенному с переползанием дислокаций, что отражается в первую очередь на условиях формирования дислокационных структур (рис. 1.11, б). Скорость такого переходного типа ползучести может быть описана кинетическим уравнением, аналогичным выражению (1.17) для скольжения, т. е. с экспоненциальной зависимостью от напряжения [37, 38] [c.24]

Приготовленные таким способом образцы помещались в рабочую часть оптической печи [4], позволяющей осуществлять быстрый внешний нагрев и охлаждение в воздушной среде. После того как образцы приобретали рабочую температуру, к ним подвешивался груз, снимались показания длины и одновременно отсекался световой поток, нагревающий образец. С этого момента проводилось термоциклирование образцов. В результате минутного охлаждения и последующего минутного нагревания устанавливалась форма термоцикла, близкая к трапецоидальной, с выдержкой при экстремальных температурах —7 с. Скорости охлаждения составляли 15° С/с. Образцы исследовались при двух режимах температур 1250-> 500° С и 1400-> 600° С. При построении графиков использовались данные, полученные усреднением 3—5 измерений при каждой смене нагрузки. Разброс не превышал 12 /q от найденного среднего. Ползучесть молибдена, наблюдаемая при температуре 1250 - 500° С, в основном описывается линейной зависимостью. Повышение температуры испытания до 1400 -> 600° С не меняет характера зависимости Некоторое отклонение от линейности для обоих интервалов, температур, наблюдаемое на первых термоциклах, обусловлено сжатием толстым покрытием (примерно 20% от сечения образца) молибденовой основы. При этом между ними возникают зна-и тель-ные остаточные напряжения [5]. [c.205]

Одним из методов оценки степени взаимодействия покрытия с титановым сплавом и изменения свойств в поверхностных слоях металла является метод измерения микротвердости. На рис. 2, а показан характер изменения микротвердости в поверхностных слоях металла после испытания образцов по II режиму. Уровнем напряжения задавалась различная скорость ползучести на установившемся участке. Видно, что характер распределения прироста микротвердости в слоях, достаточно удаленных от поверхности раздела металл—покрытие, не изменяется и лишь на глубине порядка 20 мкм отличается на 20—25%. [c.209]

Определение микротвердости вдавливанием по методу невосстановленного отпечатка предусматривает одновременное с приложением нагрузки измерение глубины отпечатка. Испытания такого рода находят пока что ограниченное применение и проводятся в том случае, когда требуются дополнительные характеристики материала (упругое восстановление, релаксация, ползучесть при нормальной температуре). [c.28]

Методы измерения твердости материалов прочно вошли в практику контроля качества и проведения научных исследований. Научная и практическая ценность этих измерений заключается в том, что по величине твердости можно судить о многих важных характеристиках свойств материалов, а часто и определять их. Из результатов многочисленных исследований следует, что твердость материала зависит от его кристаллической структуры и связана со многими механическими и физическими характеристиками, с пределами текучести, прочности, усталости, с ползучестью и длительной прочностью, сжимаемостью, коррелируется также с некоторыми магнитными и электрическими свойствами. Измерение твердости является простым, но высокочувствительным методом исследования механизма пластической деформации, старения, наклепа, возврата, рекристаллизации и других фазовых и структурных превращений. [c.22]

Вопросы изучения циклической ползучести в термостатических условиях экспериментально решаются на установке УВД-500, которая обеспечивает циклическое нагружение образца при постоянной температуре 300—2300 К- Установка состоит из трех одинаковых камер с аналогичными механизмами нагрул<ения и системами измерения и регулирования- Измерительные системы расположены внутри [c.90]

На рис. 3.18 сплошными линиями изображены расчетные кривые, пунктирные линии представляют средние результаты многочисленных измерений ползучести роторов. [c.92]

Описанный выше способ оценки поврежденности по скорости ползучести позволяет зафиксировать предельную величину, при этом кинетика развития процесса во времени не раскрывается. Поэтому следует использовать деформационные характеристики, измерение которых проводят периодически как в лабораторных исследованиях, так и в эксплуатационных условиях (паропроводы, роторы). [c.100]

Выще отмечалось, что первые очаги повреждений — микро-поры — появляются на стадии квазиравномерной ползучести. Это подтверждают многие исследования измерения плотности металла образцов стали аустенитного класса, испытанных на длительную прочность. [c.169]

На рис. 4.8 иллюстрируется изменение скорости ползучести на разных стадиях испытания, а на рис. 4.9 приведены результаты измерения плотности в соответствующих точках. Сопоставление этих кривых показывает, что до наступления ускоренной ползучести плотность меняется очень мало, переход на ускоренную стадию сопровождается ускорением снижения плотности. [c.169]

Величины показателей степени т, как отмечено в [2, 8, 9], в действительности были получены не из испытаний на ползучесть, а по измерениям деформаций возврата (зависящих от времени деформаций образца после снятия нагрузки). Подобный прием (описан в [8 ) для получения согласующихся величин т пришлось применить из-за малости переменной компоненты деформации ползучести при кратковременных лабораторных испытаниях, когда Т < Tg. Если величина показателя степени известна, то начальную податливость можно определить из испытаний на ползучесть даже при отсутствии данных, соответствующих малым временам. [c.189]

Вместе с тем опыт исследований в области ползучести и длительной прочности показывает, что при существенной разнице во времени деформирования на разных уровнях нагрузок или при малом числе чередований этих уровней закономерности суммирования повреждений или деформаций могут изменяться. Для проверки возможности разделения влияния времени и числа циклов при циклическом деформировании в этом случае были проведены эксперименты, когда малое число циклов деформирования сменялось большой выдержкой или большое число циклов деформирования малой выдержкой. Эти опыты были проведены на весьма малом числе чередований, так как большое число циклов или большая выдержка приводили к малым значениям ширины петли, соответствующим предельным значениям точности измерений дальнейшие измерения оказываются затруднительными. Данные соответствующих экспериментов показывают возможность возникновения несколько больших погрешностей при раздельном учете времени и числа циклов в таких случаях циклического деформирования (рис. 2.3.8, а). [c.100]

Для проведения испытаний с целью изучения закономерностей неизотермической малоцикловой прочности, а также неизотермического деформирования используются установки растяжения — сжатия, снабженные системами программного регулирования. В этих установках основные решения вопросов управления режимами неизотермического нагружения, измерения процесса деформирования и нагрева, регистрации параметров соответствуют использованным в исследованиях сопротивления деформированию и разрушению в условиях длительного малоциклового нагружения, а также в описанной выше крутильной установке. Применены системы слежения с обратными связями по нагрузкам (деформациям) и температурам, отличающиеся непрерывным измерением и регистрацией основных характеристик процесса (напряжение, деформация, температура) в форме диаграмм циклического деформирования, развертки изменения параметров во времени, а также кривых ползучести и релаксации при однократном и циклическом нагружении. [c.253]

Небольшие деформации (порядка 10- мм/мм), которым подвергается образец при данных измерениях, существенно уменьшают возможные ползучесть и релаксацию напряжений. [c.382]

Когда реальный процесс идет слишком быстро (взрыв, нагревы деталей при термоударе и др.) или слишком медленно (разупрочнение и ползучесть материала при длительном нагружении, геологические процессы и т. д.). При моделировании стремятся к тому, чтобы процесс в модели длился такое время, при котором можно его детально изучить, сделать все необходимые измерения и вместе с тем провести эксперимент так, чтобы не затягивать его на слишком длительный период. [c.14]

Аналогичная степенная зависимость скорости ползучести от приложенного напряжения (т=3,8) была получена уже в одной из первых работ по измерению деформации ползучести графитов марок ГМЗ и ППГ при температуре 1800—2300° С и растягивающей нагрузке 120—250 кгс/см [31]. Скорость установившейся ползучести графита марки ЕСА (рис. 1.24) рекомендуется подсчитывать по формуле [131] [c.69]

Одновременное измерение деформаций ползучести при растяжении и сжатии обеспечивается применением реверсивных образцов с кассетами (см. рис. 2.9, з). Выступающий над поверхностью кассеты цилиндрический образец вставляют в образец-втулку. Передача нагрузки через цилиндрический образец позволяет создать растягивающее усилие в образце-втулке, поскольку положение втулки относительно кассеты фиксировано кольцевым выступом. [c.86]

Результаты измерения деформации ползучести при по- -2 стоянной нагрузке и температуре показывают, что радиационная ползучесть графита, так же как и металлов, характеризуется переходной и установившейся стадиями. [c.145]

Выполненное в работе [60, с. 73] измерение деформации ползучести широкого круга отличающихся свойствами материалов позволило установить зависимость скорости переходной ползучести от прочности материала, анизотропии его свойств, приложенного напряжения, температуры испытания. Экспериментально наблюдаемые в этой работе кривые удовлетворительно были аппроксимированы уравнением, предложенным в ра= боте [81] для металлов и сплавов [c.147]

Упругая деформация для принятой методики измерения деформации ползучести (периодические разгрузки и извлечения испытательного устройства из реактора) исключается. [c.149]

Ползучесть 1 (2-я)— 169, 379 3 — 53 —см. такн<е под названием отдельных металлов с подрубрикой — Ползучесть, например,. Чугун — Ползучесть --Измерение скорости дефоамации 3 — 53, 55 [c.206]

А), то вероятность выхода дислокаций из такой ловушки за счет термических флуктуаций становится ничтожной, и единственную практическую возможность представляет срез интерметаллидного включения. Скорость ползучести, измеренная в работе [185], оказаласц на два порядка ниже, чем это следовало из оценки по модели Анселла и Виртмана в предположении о сферической форме частиц. [c.394]

С феноменологической точки зрения каждая из фаз должна описываться своей переменной состояния mj и СОЦ О < Ш1 < Oyi, О < юц < со/п- Однако формулировка эволюционных уравнений процессов накопления повреждений для OI требует прямых количественных измерений параметров процессов на микро- и мезоуровнях при испытаниях лабораторных образцов на усталость и ползучесть (измерения количества пор, их распределения и размеров, кинетики их роста и т.д), так как макроскопические параметры на этой стадии практически не зависят от указанных процессов. [c.380]

Рассматривая ползучесть как некоторый вид квазивязкого течения металла, мы должны допустить, что в каждый момент скорость ползучести при данном структурном состоянии определяется однозначно действующим напряжением и температурой. Структурное состояние — это термин, чуждый по существу механике, поэтому применение его в данном контексте должно быть пояснено более детально. Понятие о структурном состоянии связано с теми или иньгаи физическими методами фиксации этого состояния — металлографическими наблюдениями, рентгеноструктурным анализом, измерением электрической проводимости и т. д. Обычно физические методы дают лишь качественную характеристику структуры, выражающуюся, например, в словесном описании картины, наблюдаемой на микрофотографии шлифа. Иногда эта характеристика может быть выражена числом, но это число бывает затруднительно ввести в механические определяющие уравнения. В современной физической литературе, относящейся к описанию процессов пластической деформации и особенно ползучести, в качестве структурного параметра, характеризующего, например, степень упрочнения материала, принимается плотность дислокаций. Понятие плотности дислокаций нуждается в некотором пояснении. Линейная дислокация характеризуется совокупностью двух векторов — направленного вдоль оси дислокации и вектора Бюргерса. Можно заменить приближенно распределение большого числа близко расположенных дискретных дислокаций их непрерывным распределением и определить, таким образом, плотность дислокаций, которая представляет собою тензор. Экспериментальных методов для измерения тензора плотности дислокаций не существует. Однако некоторую относительную оценку можно получить, например, путем подсчета так называемых ямок травления. Когда линия дислокации выходит на поверхность, в окрестности точек выхода имеется концентрация напряжений. При травлении реактивами поверхности кристалла окрестность точки выхода дислокаций растравливается более интенсивно, около этой точки образуется ямка. Таким образом, определяется некоторая скалярная мера плотности дислокаций, которая вводится в определяюпще уравнения как структурный параметр. Условность такого приема очевидна. [c.619]

Прерывистый характер процесса ползучести при макросдвиге дает основание предполагать, что процесс макродвижения по границам зерен осуществляется вследствие двух процессов сдвига по островкам хорошего соответствия и самодиффузии, упорядочивающей области больших нарушений. Межзеренное проскальзывание можно наблюдать по рельефу на поверхности шлифа деформированного металла. По границам зерна образуются каемки, свидетельствующие о наличии выступов и впадин. Происходящее вертикальное смещение (перемещение зерна) по отношению к поверхности шлифа позволяет с помощью интерференционного микроскопа определять величину пластической деформации, вызванной межзеренным смещением. Результаты измерений (рис. 100) дают основание считать, что доля скольжения по границам зерен мала и составляет приблизительно 10% от полной деформации (егр/е л 0,1). Эта величина зависит от угла разориентации 0, температуры, скорости деформации, приложенного напряжения, величины зерна. Например, величина смещения, а следовательно, и erp/8j увеличивается с уменьшением величины зерна и возрастанием напряжения при данной температуре (рис. 101,а). С повышением температуры отношение 8rp/ej благодаря диффузионным процессам возрастает до 0,3 (рис. 101,6). Д, Мак Лин теоретически доказал, что вклад в общую деформацию от межзеренных смещений не может быть выше 33% от общей деформации. Только в том случае, если процесс деформирования сопровождается миграцией границ, доля зернограничной [c.173]

В отсутствие данных измерения исходных диаметров оценка пригодности труб к дальнейшей эксплуатации проводится по скорости ползучести. При этом скорость ползучести прямых труб из стали 12ХШФ не должна превышать 1,5-10 " %Ы, для остальных сталей 1 10" %1ч, а прямых участков гиба 0,8 10" %/ч. Если скорость ползучести будет превышать указанные значения, через 7000 ч необходимо произвести повторное измерение, и если скорость ползучести превысит установленные пределы, следует произвести вырезку металла для определения предела длительной прочности. [c.121]

Параметрическими диаграммами, изображенными на рис. 3.2—3.8, проиллюстрирована целесообразность использования уравнения типа (3.1) для оценки характеристики прочности и пластичности жаропрочных материалов. Оценим состоятельность уравнения типа (3.7) и возможность использования его для анализа общих закономерностей ползучести ряда жаропрочных сталей стационарного энергомашиностроения. Для этого проанализируем данные математической обработки кривых ползучести сталей разных марок. Как отмечалось выше, много образцов стали 15Х11МФБЛ испытано с измерением деформации при разных температурах. Обработкой первичных кривых ползучести, проведенной в соответствии с требованиями отраслевого стандарта, получено следующее уравнение состояния типа (3.7) [c.84]

Оценивая результаты расчета, следует иметь в виду, что партия металла стали Р2М, по испытаниям которой определены коэффициенты уравнения (3.16), по характеристикам прочности отличалась от среднемарочных значений пониженным сопротивлением деформированию. Поэтому небольшое превышение расчетной деформации ползучести по сравнению со средними результатами эксплуатационных измерений вполне естественно. Следовательно, можно считать, что результаты расчета являются хорошим подтверждением надежности прогноза с использованием уравнений состояния типа (3.7). [c.92]

Неоднородность жаропрочных свойств по сечению поковки может отражаться на деформации ползучести отдельных роторов, что проявляется значительным разбросом результатов эксплуатационных измерений [71]. Поэтому необходимо располагать среднемарочным уравнением состояния стали в целом с определением границ полосы разброса, построенной для заданной вероятности. [c.92]

В качестве иллюстрации влияния механизма разрушения на величины коэффициентов уравнения состояния типа (3.7) одной и той же партии металла рассмотрим данные статистической обработки результатов испытаний на длительную прочность с измерением деформации на разных этапах ползучести стали 15Х1М1Ф [64]. Испытания проведены при 540, 565, 585 и 610 °С с максимальной длительностью до 30 000 ч. [c.93]

Метод длительной твердости позволяет проводить измерения деформации в процессе эксплуатации на небольших одиночных образцах и образцах в цепочку на многообразцовой установке без перерывов испытаний с построением первичных кривых ползучести. [c.118]

Донтехэнерго разработан метод прогнозирования предельного состояния паропроводов по результатам измерения остаточной деформации труб. Метод заключается в построении кривых полз ести металла труб в экстраполяции кривых в предположении, что скорость ползучести сохраняется неизменной и на участке экстраполяции в прогнозе деформации каждой трубы к определенному времени наработки в изменении сроков измерений, если фактическая деформация окажется выше прогнозируемой в построении гистограмм деформации в своевременном выявлении и замене труб, лимитирующих работоспособность паропровода. [c.204]

Расчетная величина е по уравнению (5.28) в предполо-л<ении ао = 1 сравнивалась в [9] с измеренными деформациями ползучести однонаправленного углепластика на эпоксидном связующем при его нагревании и охлаждении ниже Tg. Несмотря на приемлемое совпадение результатов расчета и эксперимента, ограниченное число данных все-таки не позволяет сказать с уверенностью, что мол<но принять ао = 1. Более того, в настоящее время не известно, насколько чувствительно уравнение (5.28) к изменениям йа, когда изотермическое поведение остается неизменным. [c.196]

В работах Института машиноведения [79, 233, 241, 301] показана возможность использования критерия в форме (1.2.8) и (1.2.9) на примере аустенитной нержавеющей стали Х18Н10Т при температуре 650° С. Эксперименты выполнялись с использованием комплекса испытательных машин, включавших программные установки растяжения — сжатия с обратной связью по нагрузкам или деформациям, непрограммные установки растяжения — сжатия, а также установки для испытаний на ползучесть. Все испытательные системы оснащены электронно-механическими системами измерения напряжений и деформаций, записи изменения контролируемых параметров во времени, а также регистрации диаграмм деформирования. [c.22]

Измерение трещины проводилось по методу податливостей на основании использования датчика ползучести (рис. 6.39). При проведении испытаний на усталость стремились поддерживать величину 1 Ж постоянной. С этой целью с ростом длины трещины уменьщали нагрузку, используя зависимость [c.182]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...