Модуль высокой динамический

На величину модуля Е заметное влияние оказывает способ его определения. Установлено, что модуль упругости, определенный с помощью динамических (вибрационных, радиотехнических) методов, имеет несколько более высокие значения, чем определенный обычным статическим методом (по изменению величины деформации с изменением деформирующего усилия). Модуль, определенный динамическим методом, может считаться также и более точным, поскольку быстрые колебания, имеющие место при применении динамических (вибрационных) методов, препятствуют протеканию ползучести и устраняют упругое последействие [9]. [c.40]

Соотношение между статической жесткостью и модулем динамической жесткости существенно зависит от типа амортизатора и условий нагружения. Так, для колец и кубиков статическая жесткость мало отличается от динамической, полученной на частотах 0,001—0,01 Гц, а для углового амортизатора с относительно большой площадью закрепления резины динамическая жесткость превышает статическую в 1,4 раза. Коэффициент поглощения амортизатора изменяется в диапазоне 0,01—100 Гц от 0,1 до 0,3. На более высоких частотах поглощение энергии амортизатором повышается за счет неравномерности динамических деформаций по толщине резинового массива. Гистерезисные свойства амортизатора можно учитывать введением комплексной жесткости (начиная с частотного диапазона 10 —10" Гц). При этом модуль жесткости и коэффициент поглощения должны определяться по установившимся кривым деформирования после 15—20 циклов нагружения. [c.96]

Вибрационные напряжения деталей, особенно в области средних и высоких частот, как правило, не превышают 20 кгс/см. При таких напряжениях машиностроительную конструкцию можно рассматривать как линеаризированную упруговязкую систему, расчетные коэффициенты поглощения материала которой учитывают потери в материале и соединениях деталей. Как было показано в главе 1, расчет колебаний демпфированных конструкций может производиться разложением амплитудной функции в ряд по собственным формам недемпфированной системы или методом динамических податливостей и жесткостей с комплексными модулями упругости. Последние методы особенно предпочтительны для неоднородных систем, с различными коэффициентами поглощения в подсистемах (например, амортизированные балочные конструкции). [c.101]

Для измерения динамических сил пользуются сравнением с силой сопротивления упругой деформации. При этом, как правило, сравнивают не силы непосредственно, а результаты их действия в виде деформаций и смещений. Скорость распространения упругих деформаций в металлах весьма высока (для сталей до 5000 м/с). Поэтому при динамических измерениях сил, изменяющихся с частотой до нескольких сотен герц, можно считать, что скорость деформации не влияет на упругие характеристики металлов модуль упругости и коэффициент Пуассона, [c.538]

Высокие показатели микротвердости, модуля упругости или прочности при статических или динамических (ударных) механических воздействиях [c.441]

ДИНАМИЧЕСКИЙ МЕТОД ОПРЕДЕЛЕНИЯ МОДУЛЕЙ УПРУГОСТИ В УСЛОВИЯХ ВЫСОКИХ ТЕМПЕРАТУР [c.449]

Определение модулей упругости производится статическими и динамическими методами. Однако в условиях высоких температур статическое нагружение сопровождается неупругими явлениями в материале образца, ползучестью и релаксацией. Установка точных тензометров на образец внутри печи весьма затруднена. Поэтому в современных исследованиях используются динамические методы определения модулей упругости материалов при высоких температурах, основанные на связи частоты собственных колебаний образца с модулями упругости. В исследуемом образце возбуждаются упругие резонансные колебания и измеряется их частота. Зная геометрические размеры образца и его плотность и, пользуясь известными формулами теории колебаний, определяют значения модулей упругости. [c.449]

Преимущества динамических методов определения модулей упругости — их более высокая точность по сравнению со статическими, а также гибкость методики, позволяющей проследить на одном и том же образце зависимость модулей упругости от различных факторов, в частности от температуры, без значительного силового воздействия. [c.207]

Определение динамического модуля упругости и тангенса угла механических потерь на установке с использованием принципа бегущих волн. Обычные методы и установки [33] для исследования динамических механических свойств полимеров не дают возможности определять модуль упругости Е и тангенс угла механических потерь tg б в широком интервале достаточно высоких частот при одноосном растяжении. Для измерения и tg б в интервале частот от 100 до 40 ООО Гц разработана установка с использованием принципа бегущих волн 31]. Особенностью установки является возможность испытания деформированных образцов. Сущность метода заключается в том, что вдоль образца движется каретка, в которой с противоположных сторон закреплен вибратор и приемник при помощи генератора в образце создается бегущая продольная волна, которая фиксируется приемником. [c.235]

В этих формулах г (ш) — комплексная динамическая вязкость, а т (со) — действительная часть динамической вязкости как функции угловой частоты (смотри определения и обсуждение в гл. 1). Уменьшение показателей вязкости и увеличение модуля сдвига с увеличением частоты или скорости сдвига показано на рис. 4.11 [78]. Эквивалентность г а с 11 ( ) установлена экспериментально, а остальные соотношения — (4.24) и (4.25) — менее точно согласуются с экспериментом [81, 82]. Эти соотношения показывают, что уменьшение вязкости с увеличением скорости сдвига является главным образом результатом увеличения упругости расплава ири высоких скоростях деформации. [c.101]

Данные Вертгейма 1844 г. по модулям упругости металлов стали экспериментальной основой для многих дискуссий и исследований последующих шестидесяти лет. Вертгейм провел опыты по продольным колебаниям стержней для всех многочисленных металлов с различными предыдущими термическими обработками, которые он исследовал он отдельно изучил поперечные колебания стержней и, таким образом, определил два динамических модуля. Эти исследования были добавлением к квазистатическому определению модуля упругости Е, полученного им при нагружении и многократных разгрузках и повторных нагружениях до более высокого уровня в области пластических деформаций. До того, как Томлинсон подчеркнул, что в описании подразумевается квазистатический модуль Е как среднее значение всех данных, было расхождение во мнениях по поводу того, какая система значений модулей более точна, динамическая или квазистатическая. [c.140]

Динамические модули упругости металлов и других твердых тел с кристаллической структурой очень мало отличаются от статических значений, т. е. при упругих деформациях в твердых телах влияние скорости деформации незначительно. В телах органических с высокомолекулярной структурой (резина, пластики, высокие полимеры) и в затвердевших жидкостях (стекло, асфальт) влияние скорости деформации заметно и в пределах упругости. [c.249]

Таким образом, в качестве материала виброизоляторов следует выбирать резины с возможно меньшим отношением G[f)/G(0) — динамического модуля сдвига к статическому в необходимом диапазоне частот поглощение энергии в резиновых виброизоляторах происходит в резиновом массиве, поэтому величина коэффициента потерь высокоэластического материала существенно отражается на эффективности практически во всем диапазоне частот. На низких частотах в большинстве случаев желательно обеспечить высокий коэффициент потерь Tj = 0,4 0,8, чтобы уменьшить амплитуду колебаний на резонансной частоте колебательной системы. На высоких частотах значительный коэффициент потерь позволяет устранить влияние внутренних резонансов на коэффициенты передачи виброизоляторов. В то же время на средних частотах в области собственного резонанса виброизолирующего элемента желательно обеспечить относительно малый коэффициент потерь материала г/ = 0,2 0,4. Поскольку частотный ход зависимостей комплексного модуля сдвига и сдвиговых потерь взаимосвязаны, удовлетворить вышеизложенным требованиям практически невозможно. [c.21]

Из этой таблицы видно, что данные стеклопластики обладают высокой неоднородностью свойств как модулей упругости, так и скорости продольных волн. При этом динамический модуль упругости значительно отличается от статического. Для оценки различия между модулями нами используется величина, равная Ест/Ед = к. Обоснование этой величины нами будет [c.104]

Важным следствием из этого вывода является возможность динамического измерения модуля упругости [5] при весьма малых деформациях. Это в особенности необходимо при изучении мягких материалов (например, при высоких температурах), для которых при обычных статических измерениях весьма трудно получить чисто упругую деформацию, без частичного перехода в пластическую область, что ведет к кажущемуся занижению модуля упругости. [c.103]

Величина упругой деформации по сравнению с пластической очень мала и поэтому небольшое добавление пластической деформации может заметно уменьшить измеряемые величины модулей упругости. При переходе к динамическим методам [3] определения модулей упругости при достаточно высокой частоте колебаний и малых напряжениях указанное влияние пластической деформации устраняется или уменьшается и потому оказывается [c.240]

Отсюда следует, что при повышенных и высоких температурах более надежными оказываются динамические методы измерения упругости. Однако во многих случаях, в особенности при не очень высоких температурах, достаточно удобными являются статические методы. Поскольку при динамическом определении теплообмен с окружающей средой уменьшается, динамические модули приближаются к адиабатическим. [c.240]

При определении модуля упругости статическим методом его значения будут меняться в зависимости от времени испытания, так как на упругую деформацию могут накладываться деформации, связанные с ползучестью. Поэтому при высоких температурах предпочтительнее применять динамические методы определения модуля упругости. [c.125]

Некоторые константы упругих свойств можно определить с помощью стандартных статических испытаний. В частности, по результатам испытаний на растяжение оценивают Е, на кручение О. Соответствующие методики будут приведены в гл. V. Однако чаще модули упругости измеряют с иопользованием специальных динамических методов, отличающихся более высокой точностью, а коэффициент Пуассона находят ио результатам рентгеноструктурного анализа, определяя период решетки [c.30]

Поликарбонат стекло-наполнен-н ый — Более высокие (чем у поликарбоната) предел прочности, усталостная выносливость, модуль упругости. Материал может выдержать более высокие статические и динамические нагрузки при повышенных температурах Детали с арматурой и без арматуры для приборостроения и машиностроения, крепежные изделия (гвозди, болты, заклепки, винты), изделия бытового назначения [c.56]

Зависимость упругости и температурного расширения от температуры. В литературе имеются скудные сведения об экспериментальном определении модулей упругости и сдвига при сравнительна высоких температурах, приближающихся к температуре плавления 0 тела. Значения этих модулей, определенные из статических испытаний при повышенной температуре, могут оказаться заниженными из-за неизбежной пластической деформации и ползучести, которые становятся существенными при высоких температурах, в особенности для ковких металлов. Более достоверные результаты получаются при динамических испытаниях, когда образец заставляют совершать упругие колебания. [c.40]

Модуль упругости у полимера в стеклообразном состоянии (рис. 4.94, о, б, в) имеет величину порядка 10 кГ1см , что меньше, чем у конструкционных металлов примерно в 100—200 раз, однако больше, чем у этого же полимера, но в высокоэластическом состоянии, примерно на три десятичных порядка. Модуль высокой эластичности в процессе воздействия нагрузки уменьшается, стремясь к равновесному Е . Динамический модуль упругости высокоэластичных полимеров зависит от скорости деформаций и частоты колебаний и складывается из двух частей [c.345]

Углеродистая сталь уступает чугунам с шаровидным графитом при почти одинаковых достижимых механических свойствах стали и чугуна плавка и разливка последнего проще в чугунах образуется меньше трещин, износостойкость коленчатых валов, изготовленных из них без термообработки, не ниже, чем валов из углеродистой стали, шейки которых закалены с нагревом ТВЧ. В валах из литой легированной стали вероятность образования флокенов меньше, чем в валах из кованой стали того же состава. Дендриты, расположенные перпендикулярно поверхности шейки вала, делают литые валы более износостойкими, чем кованые. Графитизированная сталь, в структуре которой имеются включения графита, по свойствам близка к чугуну с шаровидным графитом, обладая, однако, более высокими механическими свойствами. Из модифицированных чу-гунов с пластинчатым графитом, имеющих меньший модуль упругости, можно изготовлять коленчатые валы, менее чувствительные к нарушению правильности осевой линии, чем стальные валы. Этим чугунам свойственны высокие динамические характеристики материала. [c.324]

Применение электроприводов для малогабаритных роботов сдерживалось отсутствием небольших высокомоментных электродвигателей с высоким динамическим качеством переходных режимов движения. В последние годы появились компактные приводные модули, в которых используются в основном трехфазные асинхронные электродвигатели, обеспечивающие требуемую точность некоторых видов роботов, например Мотор-палец , Мотор-рука , Зажим и двухскоростные модули фирмы Яскава Электрик (Япония), серия электромеханических модулей фирмы Тосиба (Япония) и др. В СССР разрабатывается ряд унифицированных комплектных электроприводов мощностью от 25 до 2,2-10 Вт на валу. Заметим, что вопросы создания различных приводов и устройств управления ими достаточно хорошо освещены в отечественной литературе (см., например, [1, 10]). Значительно меньше изучена проблема создания приводов прецизионных роботов, погрешность позиционирования которых не превышает десятых и даже сотых долей микрометра. В то же время развитие микроэлектроники, телемеханики, прецизионного приборостроения ставит задачи создания прецизионных роботов, объект манипулирования которых весьма небольшой — от отдельных биологических клеток до микросхем. [c.25]

Способы устранения отрицательных особенностей. Использование высоко-модульных, волокон. В целях увеличения жесткости композиционных. материалов ведутся интенсивные работы по созданию высокомодульных волокон. Наиболее распространенными в настоящее время высокомодульными волокнами, применяемыми в качестве арматуры для изготовления композиционных материалов, являются волокна бора, углерода, карбида кремния, бериллия, модуль упругости которых в 5 раз и более превышает модуль упругости стекловолокон [20, 33, 102]. Большой практический интерес вызывают также органические волокна типа PRD-49 Kevlar [113], удельная прочность и жесткость которых в 2—3 раза выше аналогичных характеристик стекловолокон [59, 113]. Появление волокон Kevlar вызвано стремлением создать легкие высокомодульные и высокопрочные волокна со стабильными свойствами при действии динамических нагрузок, резких изменений температуры и условий эксплуатации. [c.7]

К мягким покрытиям относятся мягкие резины и пластмассы, битумизированный войлок, мастики и др. с динамическим модулем упругости порядка 10 н1см . Затухание колебаний металлических конструкций при нанесении на них таких покрытий обусловлено деформациями покрытия по его толщине. Поэтому мягкие покрытия при равной толщине с твердыми покрытиями более эффективно работают на высоких частотах. [c.129]

Для оценки адгезии на поверхности раздела Лифшиц и Ротем [42] использовали результаты измерения динамического модуля упругости и лога рифмического декремента затухания колебаний. При этом установлено, что в случае высокой степени осевой це-- формации композита адгезия на поверхности раздела ухудшается. [c.60]

Бони и др. [29] изучали действие облучения быстрыми нейтронами на динамический модуль Юнга и внутреннее трение некоторых минералов (см. табл. 4.15). Облучение проводилось в реакторе с графитовым замедлителем OGR и в реакторе с водяным замедлителем MTR эти два реактора имеют различные потоки медленных, быстрых нейтронов и -лучей. Поэтому изменения динамического модуля Юнга можно объяснить разными причинами. В табл. 4.15 показано, что увеличение интегрального потока нейтронов не влечет пропорционального увеличения радиационных эффектов. Изменение свойств, видимо, достигает насыщения (режимы облучения А и Б). Из табл. 4.14 можно видеть, что изменения теплопроводности также, вероятно, достигают насыщения, но при более высоких уровнях облучения быстрыми нейтронами. [c.223]

Механнзмы подач и их приводы. К основным критериям механизмов подач (обычно шариковых, винтовых и волновых передач в современных станках с ЧПУ и многоцелевых станках, гидро-или пневмоцилиндров в ряде других видов оборудовани ) относятся равномерность подачи выходного звена, сохранение в про цессе работы заданного усилия подачи, жесткости (предварительного натяга), малое время восстановления скорости при реакции на нагрузку, влияющее на точность положения и стойкость инструмента, динамические характеристики. С учетом температурных деформаций эти свойства определяют также и технологическую надежность. Дополнительно к механизмам подач предъявляется требование защиты от перегрузок, что особенно актуально в условиях полной автоматизации работы технологических модулей ж мелкосерийного производства, когда технология не всегда достаточно отработана. Для ряда видов обработки важное значение имеет также такой критерий, как точность и время позиционирова-лия выходного звена — каретки или стола (более подробно эти вопросы рассмотрены в следующем разделе). Требования к приводу те же, что и у привода главного движения,— высокий КПД, уменьшение затрат времени на переключение подач, снижение динамических нагрузок на детали привода, шума и вибраций, обес печение высокой равномерности движения и надежности привода. Длительность сохранения технологической надежности станков существенно зависит от долговечности и свойств поверхностного слоя направляющих, винтовых пар и редукторов механизмов но-дач. [c.27]

Высокая точность расчетов, характерная для ЭЦВМ, а также возможность передачи в КБ методики исследования сложных динамических систем в форме программ широкого профиля были использованы при исследовании многосвязанных колебательных систем, механизмов, пневматических стабилизаторов повышенной точности, логических модулей пневмоавтоматики, при решении задач механики твердого тела, в том числе описывающихся дифференциальными уравнениями в частных производных. [c.3]

При работе на высоких режимах резания современные зубофрезерные станки для крупносерийного и массового производства должны иметь высокие статическую и динамическую жесткости [достигаемые вследствие большей массы (1,2 —1,5 т на модуль), обре-бренных и толстых стенок станины, короткой кинематической цепи], большую мощность главного электродвигателя (1,8 —2,5 кВт на модуль), длинные и широкие направляющие, гидростатичёские подшипники, большое осевое перемещение фрезы (160 — 200 мм), обильное охлаждение (200 — 400 л/мин), возможность автоматизации. Станки должны быть удобными в обслуживании и наладке, иметь хорошие условия отвода теплоты, выделяющейся в процессе резания. У новых станков, кроме контроля норм геометрической точности и точности обрабатываемой детали, контролируют синхронность вращения шпинделей инструмента и детали. Зубчатые колеса обрабатывают на скорости резания 50—80 м/мин и подаче 3 — 6 мм/об с обеспечением 6 —7-й степени точности. [c.342]

Среднее значение статического коэффициента сухого трения для пары титан—титан [136] равно 0,61, а динамического — 0,47— 0,49 (при скорости 1 см/с). Относительно тонкая естественная окисная пленка на титане легко разрушается при трении за счет высоких удельных нагрузок в точках контакта (на неровностях поверхности), благодаря значительно более высокой пластичности титана, чем у окисной пленки. На локальных участках контакта двух поверхностей происходит явление схватывания. Этому способствует и ряд других свойств титана повышенная упругая деформация из-за более низкого (например, чем у стали) модуля упругости, более низкая теплопроводность и др. Так как титан легко наклепывается при пластической деформации, связи, воз-никающ,ие в местах контакта (холодная сварка), на наклепанном металле более прочны, чем прочность основного металла. Кроме того, благодаря выделению теплоты трущаяся поверхность металла обогащается газами из окружающей среды, что также повышает прочность поверхностного слоя. Поэтому разрушение образовавшихся связей обычно происходит в глубине основного металла и повреждения на трущихся поверхностях из титана носят так называемый глубинный характер со значительным наволакиванием и вырывами металла. [c.182]

Установлено, что модули динамического изгиба остаются высокими при повышенных температурах. Нанример, композиционный материал с 30 об. % волокна, имевший при комнатной температуре модуль упругости 32 10 фунт/кв. дюйм (22 498 кгс/мм ), сохранял значение 29 10 фунт/кв. дюйм (20 389 кгс/мм ) при 1200° F (649° С). Методом резонирующей консольной балки было определено сопротивление усталости. Композиционные материалы по сравнению с матрицей обнаружили тенденцию к некоторому понижению сонротивления усталости в принятых условиях испытания. Было высказано нредполоя ение, что вклад в наблюдаемый эффект вносит несколько факторов. Наиболее важным среди них считали эффект надреза, вызываемый свободными волокнами на поверхности. В число предполагаемых факторов включены также измененное состояние матрицы из-за наличия кислорода и предпочтительной ориентации и остаточные напряжения. По-видимому, контролирующим фактором является деформация матрицы. [c.312]

На рис. 4.21—4.23 показаны типичные зависимости динамических механических свойств от частоты узлов сетки густосетчатых полимеров [140, 147]. При температуре выше с увеличением частоты узлов сетки динамический модуль упругости резко возрастает, а пик механических потерь становится ниже и шире [113, 140, 145, 147—155]. При очень высокой частоте узлов сетки Тс или исчезает, или становится выше температуры деструкции полимера. Предполагается, что расширение области релаксационного перехода с увеличением частоты узлов сетки связано с увеличением ширины распределения молекулярной массы цепей между узлами сетки или появлением каких-либо других неравномерностей структуры сетки [148]. Мэйсон предположил, что это расширение связано с расширением распределения свободного объема мономерных звеньев [152]. [c.111]

С70 ) 0. Влияние амплитуды деформации или напряжения при динамических испытаниях в наполненных композициях проявляется более резко, чем в ненаполненных полимерах [143— 145]. При низких амплитудных значениях напряжения или деформации динамические механические свойства практически не зависят от них. Однако при более высоких амплитудных значениях модуль упругости наполненных полимеров уменьшается, а механические потери возрастают. Причинами этого могут быть следуюгцие эффекты 1) разрушение адгезионной связи полимер— наполнитель 2) концентрация напряжений вокруг частиц наполнителя, вызывающая образование большого числа микротрещин в материале 3) разрушение агрегатов частиц. [c.249]

В отличие от коррозионного растрескивания коррозионную усталость /КУ/ можно классифицировать как вид коррозионно-механического разрушения, которое происходит при воздействии на металл циклически меняющихся напряжений в коррозионной среде Ll2-15j. Процесс развития коррозионно-усталостных трещин, имея много общего с развитием трещин при статических нагрузках, вместе с тем обладает рядом особенностей, накладываемых динамическим характером напряжений. Поскольку большинство окислов металлов представляет из себя твердые ионные кристаллы, не пластичны и имеют высокий модуль упругости, вероятность разрушения окисной пассивной пленки при динамических нагрузках весьма высокая. В этих условиях интенсифицируется протекание электрохимических процессов. В зависимости от уровня и частоты приложенных механических напряжений выделяют малоци ло вую к р 0 имную ус галом , характеризуемую высоким уровнем напряжений, близких к пределу текучести или превышающих его и изменяющихся с низкой частотой обычно до 50 циклов/мин. [c.8]

ДО 12 м, ИЗ которых выбирались наиболее регулярные участки длиной от 1 до 2 м. В десяти неотожженных образцах из оконного стекла они определили скорость звука, отношение которой к скорости звука в воздухе варьировалось в пределах 14,75—17,19. Для шести аналогичных стержней из зеркального стекла были получены значения этого отношения от 14,04 до 17,41. Вертгейм и Шевандье при помощи, как они писали, машины высокой точности, которая была в нашем распоряжении , изготовили серию совершенно правильных и одинаковых образцов квадратного поперечного сечения, которые потом были тщательно отожжены. В опытах с этими образцами они получили упомянутое отношение, которое теперь находилось в весьма близких границах 16,48—16,76 для оконного стекла и 15,70—16,02 для зеркального. Таким образом, возникла возможность осуществить систематические исследования и получать воспроизводимые результаты для значений динамических и квазиста-тических модулей стекла. Вертгейм и Шевандье определили также плотность материала образцов до и после отжига, а также предел прочности. Они нашли средние коэффициенты упругости для зеркального стекла, обычного стекла, используемого для изготовления бокалов и хрусталя. При этом динамические модули определялись в опытах на продольные колебания, а квазистатические — в испытаниях на растяжение. Ими было изучено также влияние на модуль упругости малых металлических добавок, которые используются для производства цветного стекла. Эти результаты даны в табл. 61. [c.319]

По экспериментальной методике были определены модули динамических жесткостей и углы сдвига фаз двух модификаций гидроопор ОГ-120 с разными жесткостями промежуточных мембран пробка в межкамерных перегородках (1-58 и 2-72 ед. по Шору). Жесткость обечайки была определена в отдельном эксперименте. Суммарная жесткость обечайки и нижней мембраны (с -f- См) определяется уровнем нижней полки модуля динамической жесткости на графиках (рис. 4.18 и 4.19). Суммарная жесткость обечайки, нижней мембраны и промежуточной мембраны + Спр определяется уровнем верхней полки модуля динамической жесткости высоких частот на этих графиках. Таким образом, все жесткости, входящие в параметры математической модели, определяются сравнительно легко. [c.83]

Кай и для полностью стальных подшипников, с целью уменьшения шума при высоких частотах вращения опоры с гибридными шариковыми радиальными подшипниками нагружают предварительно осевой силой. Методика расчета силы осевой преднагрузки, а также эквивалентной динамической и статической нагрузок для гибридных шариковых радиальных подшипников такая же, как для полностью стальных подшипников. В связи с большим модулем упругости керамического шарика коэффициент запаса S(, статической прочности при проверке подшипника на статическую грузоподъемность следует принимать на 10% выше, чем для полностью стальных подшипников. [c.332]

Джемс и Девис [66] воспользовались методом изгибных колебаний для измерения упругих постоянных металлических стержней, а в другой работе [27] они рассмотрели теоретически влияния связи между образцом и генератором. В экспериментальном исследовании колебания в образце возбуждались с помощью электромагнита, который имел две обмотки. Через одну обмотку проходил постоянный ток, возбуждая статическое магнитное поле, а через другую обмотку проходил переменный ток. Связь зависит от значения статического магнитного поля, так что, получая резонансные кривые при различных значениях постоянного тока, можно путем экстраполяции получить резонансную частоту при нулевой связи. В недавней работе Хилье [52] воспользовался этим методом для измерения динамического значения модуля Юнга в нескольких высоких полимерах, причем амплитуда колебаний наблюдалась непосредственно с помощью микроскопа с градуированным окуляром. [c.130]

Скорости распространения всех этих упругих волн зависят наряду с другими факторами от упругих постоянных и плотности тела, так что динамические значения упругих постоянных можно определить по скорости распространения. Если тело не вполне упруго, часть энергии волны напряжения рассеивается в процессе распространения в среде и, как показано в главе V, величину этого затухания можно поставить в соответствие с внутренним трением, определенным иным путем. Несколько измерений скорости распространения и затухания синусоидальных волн было проведено при низких частотах на образцах в форме полос и нитей, причем определяющей упругой постоянной здесь является модуль Юнга. При высоких частотах импульсы расширения и искажения возбуждались в массивных блоках материала. Преимущества, которыми обладают методы распространения волн по сравнению с другими методами, описанными ранее, состоят, во-первых, в том, что необходимая область частот может быть перекрыта на одном образце, во-вторых, в том, что при измерении внутреннего трения этим методом легче уменьшить внешние потери на опорах, и, наконец, в том, что в нерассеивающей среде метод позволяет достигнуть чрезвычайно высокой степени точности. Бредфилд [14] установил, что упругие постоянные металлов можно измерить с помощью ультразвуковых импульсов с точностью до 1/400000. [c.132]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...