Коэффициент возможной неоднородности

Покажем, как находится минимальная несущая способность сечения. Усилие, которое может быть воспринято сечением, складывается из двух частей усилия, воспринимаемого бетоном, и усилия, воспринимаемого арматурой. Первое из них равно произведению площади бетона в поперечном сечении стойки на предел призменной прочности бетона, а второе — произведению площади арматуры в. поперечном сечении стойки на предел текучести арматурной стали. Величины предела призменной прочности бетона и предела текучести стали для каждой марки бетона и стали приводятся в нормах, поэтому соответствующие величины можно назвать н о р м а т и в н ы м и и обозначить Rnp и а . Однако в силу нестабильности свойств строительных материалов фактические механические свойства как бетона, так и стали в конструкции могут отличаться от н о р м а т и в н ы х. У такого материала, как сталь, изготавливаемого в заводских условиях при довольно точном соблюдении химического состава и технологии, отклонение свойств материала от нормативных оказывается меньшим, нежели у бетона. Поэтому при определении минимальной несущей способности сечения в расчет вводят не нормативные значения призменного предела прочности бетона и предела текучести стали, а некоторые иные величины, полученные путем умножения нормативных значений пр и д нг коэффициенты возможной неоднородности k, различные для различных материалов. Величины коэффициентов k , k ,. .. меньше единицы вследствие того, что нас интересует отыскание минимальной несущей способности сечения, а она получается в том случае, если в действительности отклонение механических свойств материалов от нормативных их значений происходит в сторону меньших значений. [c.211]

Нормативные коэффициенты запаса прочности устанавливаются нормами. Они зависят от класса конструкции (капитальная, временная и т. п.), намечаемого срока ее эксплуатации, вида нагрузки (статическая, циклическая и т. п), возможной неоднородности изготовления материалов (например, бетона), вида деформации (растяжение, сжатие, изгиб и т. д.) и других факторов. В ряде случаев приходится снижать коэффициент запаса в целях уменьшения массы конструкции, а иногда увеличивать коэффициент запаса — при необходимости учитывать износ трущихся частей машин, коррозию и загнивание материала. [c.57]

Величины нормативных коэффициентов запаса прочности устанавливаются нормами. Они зависят от класса конструкции (капитальная, временная и т. п.), намечаемого срока ее эксплуатации, нагрузки (статическая, циклическая и т. п.), возможной неоднородности изготовления материалов (например, бетона), от вида деформации (растяжение, сжатие, изгиб и т. д.) и других факто- [c.50]

Коэффициент 0,75 в данном случае учитывает возможную неоднородность механических свойств материала по толщине закаленного слоя. [c.17]

Работ, посвященных обстоятельному исследованию процессов переноса в металлокерамических многокомпонентных системах и созданию надежной методики оценки теплофизических свойств, в литературе не встречается. Из-за специфичности свойств металлокерамических материалов расчет процессов переноса тепла по любой из многочисленных аналитических зависимостей [1—11] приводит к значительным погрешностям при определении коэффициента теплопроводности. Расчетные методы [1—11] не учитывают возможной неоднородности состава элементарных объемов системы свойств рассматриваемой элементарной ячейки, т. е. возможных состояний ее в случае многокомпонентных смесей, а также возможной неоднородности состава самой ячейки искривления линий тока у контактных поверхностей. Кроме того, не учитываются условия переноса на контактных однородных и разнородных частицах, так как в двух- и более компонентных системах существует несколько типов пар с различными размерами контактных пятен и значениями проводимостей. [c.80]

Гарантированный запас работоспособности машин и других изделий. Хотя при конструировании для предупреждения разрушения деталей машин (вследствие неоднородности механических свойств материала, возможных перегрузок, недостаточной точности определения расчетной нагрузки и методов расчета на прочность и др.) вводят коэффициенты запаса, тем не менее некоторые серийно изготовляемые машины и другие изделия выходят из строя. Однако это происходит Б результате не разрушения, а потери работоспособности, вызванной снижением точности рабочих органов. Для изделий с механическими кинематическими связями потеря точности связана с износом деталей, С потерей точности ответственных деталей, соединений н кинематических пар резко ухудшаются эксплуатационные показатели машин, приборов и других изделий, что и является причиной изъятия их из эксплуатации. [c.24]

Величина критического напряжения Окр играет такую же роль, как предел прочности ов при расчетах на прочность. Нельзя допускать, чтобы в сжатых стойках возникали напряжения, равные критическим. Поэтому необходимо от критических напряжений, определяемых при большой гибкости по формуле Эйлера, а при малой — по формуле Ясинского — Тетмайера, перейти к допускаемым напряжениям при продольном изгибе. Для этого критическое напряжение делится на коэффициент запаса устойчивости к, который для металлов равен 1,86 для дерева — 2,5 и более. Этот коэффициент учитывает не только запас устойчивости, но и возможный эксцентриситет приложения нагрузки, небольшое начальное искривление стержня, неоднородность материала и др. [c.298]

Во-первых, когда разрушение образца с концентратором, изготовленного из слоистого композита, происходит от разрыва в направлении, перпендикулярном направлению растяжения, величина предельных напряжений не соответствует расчетной, определенной на основе теоретического коэффициента концентрации (полученного из теории анизотропных пластин). Это явление связано с неоднородностью распределения деформаций около отверстия и, следовательно, с возможностью появления больших нелинейных деформаций еще до разрушения. Имеющиеся данные дают основание считать, что для получения достоверных расчетных предельных напряжений для образцов слоистых композитов с круговыми отверстиями теория анизотропных упругих пластин непосредственно неприменима. [c.56]

При этом возможны два противоположных действия коррозионного растворения металла в концентраторе обычный механохимический процесс, приводящий к появлению коррозионно-механической трещины, и растравливание металла с затуплением вершины концентратора, приводящее к уменьшению теоретического коэффициента концентрации напряжений. Какое из них будет преобладающим, зависит от конкретных условий, степени агрессивности среды, формы концентратора, условий нагружений, микроструктурных и химических неоднородностей и т. д. [c.230]

Изложенные закономерности сопротивления термоциклическому нагружению относятся к однородным напряженным состояниям растяжения — сжатия или чистого сдвига. Они являются основой для определения малоцикловой несущей способности неоднородно напряженных элементов конструкций. Эта циклическая напряженность находится в упругопластической области, являясь при стационарном внешнем нагружении нестационарной в силу процессов перераспределения деформаций и напряжений при повторном деформировании. Анализ полей деформаций в зонах наибольшей напряженности элементов, особенно в местах концентрации, связан с решением достаточно сложных краевых задач, о чем далее будут изложены некоторые данные. Применительно к задачам концентрации напряжений и деформаций представилось возможным применить решение Нейбера [23], связывающее коэффициенты концентрации напряжений и деформаций Ке, в упругопластической стадии с коэффициентом концентрации напряжений а в упругой стадии. Анализ ряда теоретических, в том числе вычислительных, решений и опытных данных о концентрации деформаций позволил [241 усовершенствовать указанное решение путем введения в правую часть соответствующего выражения функции F (5н, а, тп), отражающей влияние уровня номинальных напряжений Он, отнесенных к пределу текучести, уровня концентрации напряжений а и показателя степени т диаграммы деформирования при степенном упрочнении. Зависимость Нейбера в результате введения этих влияний выражается следующим образом [c.16]

Установить аналитическую зависимость изменения коэффициента трения от изменения температуры не представилось возможным. При неизменной температуре коэффициент трения одной и той же накладки может иметь различные значения, определяемые не только степенью нагрева в данный момент, но и всем предшествующим тепловым режимом тормозного узла, определяющим состояние пропитки. Для тканых материалов, неоднородных по толщине, коэффициент трения определяется также и составом трущегося в данный момент слоя. Указанные недостатки тормозной асбестовой ленты особенно резко стали проявляться в связи с интенсификацией производства, и в настоящее время этот материал 528 [c.528]

Для линейно-вязко-упругих тел с помощью преобразования Лапласа по времени доказана аналогия с упругими задачами [109]. Вязко-упругое сопротивление обычно очень чувствительно к изменениям температуры, причем допуш,ение о постоянстве коэффициентов вязкости может иногда привести к нереальным решениям. Очевидно, что в атом случае возможно эффективное использование решений задач теории упругости неоднородных тел. [c.47]

Следует отметить, что как в теоретическом, так и в экспериментальном плане вопрос о лучистой теплопроводности полупрозрачных тел изучен еще очень слабо. Мы пока ничего не знаем о влиянии высоких температур или распределенных в теле неоднородностей в виде частичек других веществ или пузырьков газа на спектральные коэффициенты поглощения и рассеяния. Поэтому в настоящее время возможны лишь некоторые параметрические оценки, дающие представление о степени влияния лучистого переноса в стеклах. [c.231]

Таким образом, возможность появления первичных образований жидкой фазы на лиофобной поверхности зависит от большого количества факторов. Однако во всех случаях вероятность образования зародышей -пропорциональна переохлаждению пара (температурному напору). Учитывая, что коэффициент пропорциональности является функцией рассмотренных ранее факторов (таких, как микрогеометрическая неоднородность, неоднородность структуры и т. д.), могут найтись особые участки поверхности, обеспечивающие начало конденсации как при сравнительно малых температурных напорах, так и при больших переохлаждениях АТ . Средние характеристики процесса (такие, как, количество зародышей, образующихся в единицу времени на единице поверхности, среднее переохлаждение и т. п.) должны рассматриваться как среднестатистические величины. [c.147]

Таким образом, неравномерность решетки может существенно изменять коэффициент запаса усталостной прочности на различных профилях решетки. Так, в примере 1 коэффициент запаса четных и нечетных профилей отличается на 50%. Заметим, что в действительности возможно еще большее изменение запаса усталостной прочности, ибо динамические напряжения в неоднородной решетке могут быть больше определяемых по формуле (103). [c.122]

Чем неоднороднее материал, чем хуже мы знаем действительные нагрузки, чем упрощеннее мы представляем себе соединение отдельных элементов конструкции, тем большим этот коэффициент приходится выбирать. Части машин в работе изнашиваются, поэтому во многих случаях приходится давать запас на износ . Точно, так же в металлических и деревянных инженерных сооружениях приходится учитывать возможность коррозии и загнивания. [c.61]

Проявление структурной и химической неоднородности при термоциклировании металлов и сплавов может быть разнообразным. С изменением химического состава меняются коэффициенты термического расширения, упругие и прочностные характеристики, вследствие чего возможны необратимое формоизменение и разрушение при термоциклировании даже при отсутствии больших температурных градиентов. Роль химической неоднородности возрастает, если она сопряжена с изменением фазового состава, или термоциклирование производится под нагрузкой в агрессивных средах. Поскольку кинетика фазовых превращений в большой мере зависит от исходного состояния металлов и сплавов, с созданием различных неоднородностей становится возможным неодновременное развитие [c.167]

Для того, чтобы повысить КПД бинарного цикла с МГД-генератором, необходимо, в частности, увеличить коэффициент преобразования энтальпии в МГД-генераторе. Одним из перспективных направлений в этой области является разработка МГД-генератора с токонесущими неоднородностями [50]. Эти неоднородности могут создаваться путем локального перегрева основного рабочего тела (Г = 3500 К, а > 100 См/м), в качестве которого используются продукты сгорания органических топлив с присадкой щелочного металла. Генерируемый в МГД-канале электрический ток проходит лишь по малой, нагретой части потока, а основная масса рабочего тела может быть неэлектропроводной и совершает основную работу, проталкивая высокотемпературные токонесущие образования в магнитном поле. За счет джоулева разогрева температура и проводимость в высокотемпературном сгустке увеличиваются. По этой причине взаимодействие с магнитным полем не снижается по длине МГД-канала. Это дает принципиальную возможность расширить диапазон работы МГД-генератора в область низких температур (ниже 1800 К) и увеличить коэффициент преобразования энтальпии в МГД-генераторе до 30—35 %. Однако эта концепция требует экспериментального подтверждения при работе МГД-генератора. [c.527]

Структурно-механическая неоднородность металла сварного соединения, наличие нелинейных остаточных напряжений, сложная кинетика процесса деформирования с изменяющимся коэффициентом асимметрии цикла существенно затрудняют оценку влияния эффектов сварки на СРТ. Однако возможности учета отмеченных факторов при расчетах показателей ресурса и живучести вполне реализуемы на базе упрощенных инженерных подходов. [c.89]

На основе данных статистической обработки (рис. 4.31, 4.32) проведена оценка неоднородности структуры по вероятностным кривым для распределения диагоналей и микротвердости, в том числе с учетом величины доверительных интервалов для математического ожидания (средних значений I и а также проверена возможность определения коэффициентов неоднородности циклических и односторонне накопленных деформаций и Яце на основе измерений микротвердости (табл. 4.1—4.2). При этом коэффициенты неоднородности структуры по рассеянию диагоналей отпечатков I и микротвердости Яц определялись в виде [c.144]

Такова физическая сторона задачи. В математическом отношении неоднородность напряжений приводит к системе уравнений устойчивости с переменными коэффициентами. Получить точное аналитическое решение этих уравнений не представляется возможным. При решении задачи в рядах появляется нелинейность по отыскиваемому критическому напряжению. Нелинейность появляется и при учете моментности исходного состояния. Все эти трудности требуют новых подходов к решению задач, требуют разработки численных методов расчета и соответствующих машинных алгоритмов. [c.191]

На рис. 7.8а представлены расчетные диаграммы одноосного сжатия для одной из реализаций случайной структуры представительного объема зернистого композита. Принималась упрощающая гипотеза о равномерности распределения коэффициентов жесткости по поверхности неоднородного тела и возможности представления вида [c.136]

Рассмотрим возможности использования теории фракталов для разработки способа количественного описания структуры ячеистого композита и ее неоднородностей на микроуровне, а также учета таких неоднородностей при расчете эффективного коэффициента ослабления композита. [c.179]

Коэффициент запаса по отношению к пределу текучести материала при расчете деталей из пластичных материалов под действием постоянных напряжений выбирают минимальным при достаточно точных расчетах, т. е. равным 1,.3,..1,5. Это возможно в связи с тем, что при перегрузках, превышающих предел текучести, пластические деформации весьма малы (особенно при сильно неоднородных напряженных состояниях деталей) и обычно не вызывают выхода детали из строя. Коэффициенты запаса прочности увеличивают только для деталей из материалов с большим отношением Ог/Яв, для которых иначе получается недостаточный запас по отношению к временному со-противле1шю. [c.13]

Наличие сварных соединений в сосудах и трубопроводах при расчетах на прочность учитывается введением в нормативные расчеты коэффициентов прочности сварных соединений /52/. Такой подход учета сварных соединений положен в основу расчетов почти всех отраслевых нормативных док ментов при оценке прочности оболочковых конструкций и он не отражает неоднородность механических свойств различных зон соединений, особенности их напряженного состояния и возможные механизмы их разрутиения при эксплуатации. [c.80]

Авторы настоящей книги д лают существенный вклад в этот фонд. Предисловие не должно пересказывать содержание книги, но некоторые результаты следует отметить. Это прежде всего новый вариационный принцип, позволяющий приближенно решать многочисленные задачи, в частности, находить траекторию распространения трещины в неоднородном поле напряжений. Несомненный интерес представляет простой приближенный метод нахождения коэффициента интепспвности, дающий возможность [c.11]

Схема дефектоскопа на рис. 28, 6 лишена указанных недостатков. Она отличается от предыдущей тем, что в ней опорное плечо из управляемых аттенюаторов и короткозамыкателя заменено второй антенной. Симметричные плечи двойного волноводного тройника повернуты в одну сторону так, что антенны параллельны и направлены в сторону контролируемого объекта. Оба плеча тройника являются рабочими. Выявление неоднородностей производится за счет сравнения коэффициентов отражения от двух участков объекта, находящихся под антеннами. Если электрическая длина рабочих плеч одинаковая, то схема является самобалансирующейся и не реагирует на изменения зазора, толщины и диэлектрических свойств контролируемого слоя, когда эти изменения происходят одновременно и одинаково под обеими антеннами. Любое изменение параметров слоя под одной из антенн по сравнению с параметрами слоя, находящегося под другой антенной, приводит к нарушению баланса моста и появлению сигнала на выходе детекторной секции. Недостатком такой схемы является то, что она фиксирует только границы протяженных неоднородностей и не дает информации об изменении свойств изделия в целом, а результат зависит от перекоса да1чика, приводящего к разнице в величине зазора между обеими антеннами. Однако основное достоинство схемы состоит в возможности проведения контроля (без перестройки схемы) изделий с различными свойствами, толщиной и при переменном зазоре. На этом принципе основана работа дефектоскопа СД-12Д. [c.232]

В дефектоскопах, как правило, используются дифференциальные ВТП самосравнения с малой базой, с однородным и неоднородным полем в зоне контроля. Применение ВТП с неоднородным полем обусловлено стремлением уменьшить длину возбуждающей катушки с целью сокращения общей длины ВТП при контроле объектов большого диаметра. Однако при этом приходится принимать меры для стабилизации положения объекта. Для уменьшения возможных радиальных перемещений объекта в ВТП, а также для поддержания коэффициента заполнения t] на определенном уровне, определяющем чувствительность, дефектоскопы снабжают набором ВТП различного диаметра. При использовании ВТП с однородным полем можно значительно уменьшить число их типоразмеров, компенсируя изменение чувствительности при изменении г) регулированием возбуждающего тока. [c.139]

Как было выяснено выше, теория диффузии Френкеля, в которой рассматривается перемещение одного атома во внешнем силовом поле соседних атомов металла, является сильно схематизированной теорией. Однако, если не ставить перед собой задачу определения численных значений коэффициентов диффузии и интересоваться лишь качественными зависимостями их от температуры, а в сплавах еще II от состава, а также параметров, характеризующих размещение атомов разного сорта, то такая теория может быть с успехом применена и к более сложным случаям. При этом, конечно, подразумевается, что температура тела постоянна, неоднородные поля напря-лщппй отсутствуют и тело не имеет неоднородностей, не связанных с наличием градиентов концентраций диффундирующих веществ. Таким образом, предполагается, что отсутствуют причины, приводящие к возможности восходящей диффузии и других явлений, требующих для своего объяснения более общего подхода. Поэтому в дальнейшем модель диффузии Френкеля будет широко применяться при решении различных вопросов указанного типа. [c.252]

Чем более полога кривая плотности вероятности (рис. 3.27), тем вероятнее отклонение фактической механической характеристики ОТ нормативной, тем меньшую величину приобретает коэффициент неоднородности k. Достаточно поднять культуру производства, степень контроля за качеством продукции, увеличить степень индустриальности и автоматизированности производства, как изменяется вид кривой плотности вероятности (она становится менее распластанной) и возникает возможность сразу же увеличить коэффициент k, что имеет очевидный экономический эффект. [c.214]

Как следует из результатов гл. 3-5, обоснованный анализ местных напряжений, оценки прочности и ресурса конструкций АЭС с ВВЭР требует использования уточненных подходов, позволяющих получить распределение напряжений и деформаций в зонах концентрации. Такие подходы оказьшаются необходимыми особенно при температурных нагрузках, когда возникают трудности даже при определении номинальных напряжений вследствие неоднородных температурных полей и теплофизических свойств как по толщине корпуса сосуда давления, так и вдоль их образующей. Эти трудности усугубляются при анализе местной напряженности в зонах концентрации, где при коэффициентах концентрации, превышающих 3 единицы (корпус реактора — патрубковая зона, тройниковые соединения трубопроводов), возможно появление пластических деформаций. В связи с этим условно-упругие напряжения, соответствующие пластическим деформациям, оказьшаются значительно выше упругих, полученных через номинальные напряжения и теоретические коэффициенты концентрации. [c.217]

Полученное указанным методом значение коэффициента теплопро-ьодности кварцевого стекла представляет большой интерес и для анализа композиционных стеклопластиков, поскольку оно, учитывая сильное снижение лучистого переноса тепла в неоднородных средах с большим содержанием газообразных продуктов термического разложения, определяет верхний предел для возможных эффективных значений Х. [c.343]

Следовательно, и классический и резольвентный зональные методы определения средяих плотностей излучения дают одинаковый результат, если в классическом методе положить все коэффициенты распределения равными единице. Таким образом,. преимуществом классического зонального метода но сравнению с резольвентным является возможность учета термических и оптических неоднородностей по зонам излучающей системы. Резольвентные методы алгебраического приближения были рассмотрены на примере фундаментальной постановки задачи. Однако не представляет труда провести аналогичное рассмотрение п для других постановок. [c.265]

Вторым источником неравномерности поля температур и концентраций являются присосы и перетоки воздуха. При истирании или оквозной коррозии отдельных труб возможно локальное разбавление и пе(реохлажде-ние потока. В регенеративных воздухоподогревателях присосанный воздух проникает через периферийные и радиальные уплотнения и как бы облегает ядро газового потока. В коробах, следующих за воздушным подогревателем, происходит частичное, но далеко не полное выравнивание температурных и газовых полей. Очевидно, что для получения представительных результатов необходимо организовать измерения по достаточно большому числу точек. Какие-либо тарировки с выводом постоянных коэффициентов к единичным контрольным точкам совершенно недопустимы, так как поля не авто-модельны самим себе. Задача существенно упрощается при переносе измерений за дымосос, пройдя через который газы пе ремешиваются и становятся достаточно однородными по температуре и составу. Известная неоднородность может сохраняться только в соответствующих половинах сечения напорного патрубка дымососов [c.257]

Для самых мелких частиц эффективное число Нус-сельта снижалось до Nu = 0,8<2, что по-видимому, указывает на некоторую неоднородность псевдоожижения, хотя много меньшую, чем при псевдоожижении газами. Значительный разброс опытных точек в графике зависимости Nu = /(Re) у Сункори и Капартхи, по-видимому, связан не с различием однородности псевдоожижения в разных опытах, а с погрешностями эксперимента, например влиянием начального неупорядоченного и плохо воспроизводимого охлаждения частиц в период загрузки. Возможно также влияние различия порозности слоя при одинаковых Re для разных опытов (разных диаметров и объемного веса частиц). Меньшей порозности должны соответствовать большие кондуктивные истинные коэффициенты теплообмена. [c.293]

Трудностью на пути качественного изучения в изотермической модели является оптическая однородность рабочей среды, будь то вода или воздух. Для получения возможности наблюдения за движением рабочей среды ее необходимо сделать видимой — овиднить потоки. Отдельные струйки должны быть подкрашены, или в поток надо ввести взвесь. Оптическую неоднородность можно создать также изменением плотности среды, определяющей коэффициент ее преломления. [c.335]

Для выяснения возможности расчета импульсного сопротивления заземлителей в неоднородном грунте с испс льзэванием импульсных коэффициентом принятых по эквивалентному удельному сопротивлению Рэ стационарного режима, рассмотрена закономерность расхождений между и действительным значением коэффициента ан- Для этого значения импульсных коэффициентов Он,. полученные для заземлителей в неоднородном грунте, сравнивались с импульсными коэффициентами [c.125]

Авторы работы [324] привели многочисленные примеры размерной нестабильности различных углеродистых и легированных сталей при термоциклировании, сопровождающемся полиморфными превращениями. Литые образцы мало изменяли свои размеры, горячедеформированные — сильно. В зависимости от того как вырезанный образец ориентирован относительно направления деформации, при термоциклах длина его увеличивалась или уменьшалась. Авторы [324] не обнаружили влияния скорости нагрева и охлаждения на формоизменение стали при термоциклировании. Линейные изменения образцоз при варьировании темпа смены температуры 12 и 80 град/сек были близкими. Коэффициент роста составлял приблизительно 0,1%, и наблюдалась относительная независимость его от числа циклов. Приведенные в работе [324] данные свидетельствуют о том, что при термоциклировании технических сталей возникают факторы, действие которых перекрывает эффект температурных градиентов. Причины необратимого формоизменения деформированной стали в указанной работе не обсуждаются, возможно, они связаны с текстурой и химической неоднородностью образцов. [c.61]

Задача устойчивости при таком неоднородном начальном напряженном состоянии сводится к уравнению в частных производных с переменными коэффициентами, которое проинтегрировать аналитически не представляется возможным. Для оценки критического значения Q p поперечной силы воспользуемся элементарным, но довольно эффективным упрощающим приемом. В основу этого приема положены два соображения. Во-первых, тонкие оболочки средней длины теряют устойчивость с образованием довольно большогр числа волн, как было показано в предыдущих параграфах. Поэтому в тех случаях, когда в зоне действия максимальных начальных сил образуется несколько волн, расчет оболочки на устойчивость при переменных величинах 5о = 5о (х, ср) и Тю = Гю х, ф) можно свести к расчету оболочки с постоянными начальными внутренними силами, равными максимальным их значениям. [c.241]

При таком подходе к задаче представляется возможным значительно повысить точность численного определения различных характеристик излучения без увеличения числа зон, в то время как при чисто зональном методе это может быть достигнуто только за счет увеличения числа зон. В этом отношении весьма интересными и перспективными представляются работы В. Н. Адрианова [3, 4],. в которых показана возможность повышения точности расчета локальных и усредненных характеристик радиационного теплообмена путем учета с помощью коэффициентов распределения оптических и термических неоднородностей внутри зо%. Более полное использование математического обеспечения современных ЭВМ возможно, как показал С. Д. Детков [19], при матричном способе решения систем зональных уравнений радиационного теплообмена. [c.206]

Проблема вычисления коэффициентов осредненных уравнений, известная в механике композитов как проблема прогнозирования эффективных характеристик, является одной из центральных, поскольку открывает возможность синтеза материалов с заранее заданным комплексом свойств, наилучшим образом соответствуюпщх конкретным условиям эксплуатации. Каждой неоднородной среде ставится, таг КИМ образом, в соответствие некоторая анизотропная среда с эффективными свойствами, для которой удобно проводить расчеты кон- [c.7]

Полученное в предыдущем параграфе уравнение состояния консолидируемой стохастической волокнистой среды позволяет перейти к исследованию проницаемости таких сред неньютоновскими жидкостями. Разрабатываемый в данной работе фрактальный подход дает возможность учесть влияние на коэффициент проницаемости среды ее неоднородности, а также процесса перефорлш — рования порового пространства при деформировании среды. [c.233]

Поскольку в случае наиболее часто используемого телескопического резонатора все аберрационные коэффициенты ау монотонно убывают с ростом М, угловая расходимость излучения при этом, как правило, уменьшается. Правда, если ряд Lajrijr является знакопеременным, непропорциональное уменьшение его коэффициентов может, в принципе, привести к тому, что описьюаемое этам рядом распределение станет менее благоприятным. В [16] показано, что подобные примеры хотя и существуют, однако совершенно не типичны в подавляющем большинстве случаев полезно, чтобы аберрации суммировались на возможно меньшем числе проходов через неоднородную среду. [c.163]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...