Нагрузка действительная

Из формулы (Х.27) или (Х.ЗО) следует, что напряжения возрастают быстрее нагрузки. Действительно, если допустить, что поперечная и осевая нагрузки возрастают пропорционально какому-либо одному и тому же параметру, скажем, в п раз, то Уо возрастает тоже в п раз и последнее слагаемое формулы (Х.ЗО) возрастает не пропорционально я, а значительно быстрее. Поэтому расчет на прочность при продольно-поперечном изгибе нельзя вести по допускаемым напряжениям. Расчет ведут по предельным нагрузкам, определяя значения сил, при которых напряжение в опасной точке поперечного сечения достигает предела текучести. Разделив это значение на требуемый коэффициент запаса прочности, находят допускаемую нагрузку. [c.278]

В 17.2.. . 17.4 рассмотрены способы определения предельных нагрузок для простых систем, изготовленных из пластичных материалов при действии статической нагрузки. Эти способы неприменимы для конструкций из хрупких материалов и при действии переменных напряжений, которые вызывают хрупкое разрушение материала. При расчете по предельным нагрузкам действительная диаграмма деформации материала (см. 2.4) заменяется условной диаграммой, называемой диаграммой Прандтля (по имени немецкого ученого, предложившего ее). Материал, деформация которого характеризуется диаграммой Прандтля, называется идеальным упругопластическим. [c.584]

Следовательно, динамический угол заклинивания механизма с ведущей обоймой больше статического угла е, обусловленного неравенством (5). Однако, если учесть, что после динамического заклинивания следует заклиненное состояние, которое соответствует статическим условиям работы механизма, то действительный угол заклинивания в данном случае выразится меньшим углом. Проведенные экспериментальные исследования подтвердили правильность этих выводов и показали, что при динамическом приложении нагрузки механизм сначала заклинивается, а затем через 2—3 сек ведущая обойма начинает медленно перемещаться, требуя уменьшения угла е в соответствии с условием статического заклинивания. В ряде случаев при динамическом приложении нагрузки действительный угол заклинивания остается повышенным против статического и повышение его возрастает с увеличением нагрузки (кривая 2, рис. 43, а). [c.40]

Опытов по определению толщины масляного слоя и момента трения в подшипнике при центробежной нагрузке в литературе нет. Однако в рассматриваемых условиях двигателей центробежная нагрузка представляет собой просто разновидность постоянной нагрузки. Действительно, дифференциальное уравнение (3), определяющее переменные давления в масляном слое, имеет такой же вид, как и для постоянной нагрузки. Некоторое отличие остается в пограничных условиях, но оно не может дать значительной разницы в результатах. [c.30]

Сосредоточенный груз, который имеет коэффициент при первой составляющей определенной величины, по своему статическому воздействию меньше, чем эквивалентная синусоидальная неуравновешенность распределенной нагрузки. Действительно, равнодействующая этой нагрузки [c.148]

Особо следует остановиться на критической тепловой нагрузке при кипении двухкомпонентных смесей. Известно, что пленочный режим кипения возникает в результате слияния пузырьков пара на поверхности нагрева в одну паровую пленку. По-видимому, чем больше действующих, центров парообразования имеет та или иная жидкость, тем меньшее значение будет иметь критическая тепловая нагрузка. Действительно, если сравнить процесс парообразования таких жидкостей, как вода и этиловый спирт, то при одном и том же значении q число центров парообразования у воды намного меньшее, чем у этилового спирта. В связи с этим вода имеет намного выше, чем q этилового спирта. [c.124]

Этот результат, на первый взгляд, представляется необычным, так как традиционная оценка влияния пористого слоя отложений на теплообмен при кипении всегда приводит к соотношению эф < чист при одном и том же значении тепловой нагрузки. Действительно, учет влияния пористого слоя на теплообмен обычно производится путем введения в расчет дополнительного теп.чового сопротивления [c.51]

При полете йа больших сверхзвуковых скоростях нагрузка действительно распределяется по хорде равномерно. [c.88]

Последнее соотношение является оптимальным, поэтому при практическом выполнении резьбового соединения типа стяжки не следует стремиться к большой плош,ади охватываемой детали, так как это ухудшает распределение нагрузки. Действительно, при [c.82]

Условие прочности в форме (21.9) применяют к такому случаю работы шарикоподшипника, когда внутреннее кольцо неподвижно относительно наружного или враш,ается с угловой скоростью менее 0,1 рад/с, т. е. нагрузка действительно является статической или близкой к ней. [c.383]

При 2 3 уравнение (15) позволяет учесть влияние кручения на критическую нагрузку. Однако при 2 (т. е. при чистом кручении) из уравнения (15) следует неожиданный результат близость размеров срединной поверхности к собственным при небольших т не влечет за собой (в отличие от случая = О, 0) снижения порядка критической нагрузки. Действительно, пусть при небольшом m [c.224]

Допускаемые нагрузки на болты ОПУ проверяют по графикам на рис. VI.4.13 по сочетаниям нагрузок 1 и 2 без учета коэффициентов ki и k . Эти нагрузки действительны, если болты не растягиваются вертикальной силой.. [c.449]

Заметим, что в этом примере возникает особая задача, связанная с применением безразмерных представлений. В эксперименте измеряется полная сила Р (напряжения выражены в масштабе P/L), тогда йак при решении задается нормальное перемещение. Определение соотношения между нормальным перемещением и полной силой Р составляет часть решения задачи. Эту трудность легко преодолеть при помощи следующего пропорционального пересчета выбирается единичное перемещение и из приведенных ранее уравнений вычисляются фиктивные нагрузки. Действительная нормальная составляющая нагрузки на (рис. 12) определяется затем [c.176]

Любой другой способ устранения несовместимости свободных элементов модели получается наложением на полученные ранее температурные перемещения U o произвольного непрерывного поля перемещений 7 о созданного, например, в исходном не нагретом теле любыми внешними силовыми нагрузками. Действительно, при размораживании модели все деформации, напряжения и перемещения, созданные нри замораживании этими внешними силовыми нагрузками, освобождаются [1], и в ней остаются только перемещения U o, которые не устраняются ввиду указанной выше единственности термоупругого напряженно-деформированного состояния от заданного температурного поля Т х, у, z). [c.65]

Из формулы (Х.27) или (Х.ЗО) следует, что напряжения возрастают быстрее нагрузки. Действительно, если допустить, что поперечная и осевая нагрузки возрастают пропорционально какому-либо одному и тому же параметру, скажем, в п раз, то величина уд возрастает тоже в п раз, и последнее слагаемое формулы (Х.ЗО) возрастает не пропорционально п, а значительно быстрее. Поэтому расчет на прочность при продольно-поперечном изгибе нельзя вести по допускаемым [c.244]

При малых значениях параметра //(2Я) наблюдается различие в результатах, полученных с использованием моделей Максвелла и Кельвина. Результаты, основанные на модели Кельвина, предсказывают уменьшение ширины области контакта и ее смещения при уменьшении расстояния между неровностями (см. рис. 5). Этот эффект обусловлен влиянием друг на друга соседних неровностей индентора и связан, в частности, с тем, что в рассматриваемой модели вязкоупругого слоя учитывается восстановление его формы после снятия нагрузки. Действительно, из соотношений (18) и (19) следует, что смещения граничных точек слоя на ненагруженном участке —1/2 + 6, //2 — а), если пренебречь упругими свойствами [c.286]

Легко проверить, что из полученных формул вытекает случай однородной нагрузки. Действительно, если д = д2 = дг = д, то из равенств (2.8) будем иметь [c.76]

Однако можно показать, что применение конусообразных ступиц (рис. 4.4) может способствовать выравниванию продольного распределения интенсивности нагрузки. Действительно, так как [c.143]

Если какой-либо из валиков установлен в двух совершенно одинаковых цапфах, то суммарный момент трения в его опорах легко определить применением формулы (4.2) или (4.3) к одной из них при суммарной нагрузке. Действительно, пусть в результате приложения нагрузки к зубчатому колесу (рис. 15) окружное усилие на его зубе оказалось равным Р, что, в свою очередь, привело к появлению радиальных усилий и на его цапфах. Понятно, что Р1 + Рг = Р- Очевидно, далее, что [c.61]

У синхронных машин для произведений волн поля В,5 , и б , которые возникают при нагрузке, действительны формулы и выводы, указанные для асинхронной машины. [c.152]

Введение такого коэффициента обусловлено тем обстоятельством, что теоретические коэффициенты концентрации при статической нагрузке зависят только от формы концентратора напряжений, а при циклических нагрузках действительный коэффициент концентрации напряжений зависит не только от формы образца, но и от материала (его структуры). [c.495]

Приведенные в таблице нагрузки действительны независимо от числа труб II способа их прокладки. [c.151]

Здесь 5= 1,0 1,3 — коэффициент, учитывающий ответственность детали (чем серьезнее последствия поломки детали, тем больше S) К = 1,2 1,5 — коэффициент, учитывающий точность расчета, т. е. степень соответствия расчетной схемы и величины расчетной нагрузки действительным условиям работы детали Т= 1,05 1,20 — коэффициент, учитывающий влияние трудно обнаруживаемых дефектов в материале заготовки детали для деталей из покоьок и проката Т = 1,05 1,10, для литых деталей Т = 1,15 1,20 М = 1,15-г-1,0 — коэффициент, учитывающий вероятную неоднородность качества материала детали и материала образцов, подвергающихся контрольным испытаниям F = 1- -4 — коэффициент, учитывающий влияние формы детали и концентрации напряжений в ней на усталостную прочность он определяется в соответствии со значением коэффициентов концентрации напряжения, которые выбираются из специальных таблиц или графиков. [c.155]

Этот коэффициент характеризует использование мощности, необходимой для покрытия максимальной нагрузки. Действительно, работая в течение суток постоянно с нагрузкой станция выработала бы Л/л с-24 тыс. квтч, в то время как фактически она вырабатывает Э" " тыс. квтч. [c.16]

Для определения необходимой по графику аккумулирующей способности аккумулятора поступают следующим образом. Пусть расход пара в течение определенного периода характеризуется кривой фиг. 74. В случае необходимости полного выравнивания такого графика, т. е. отдачи в аккумулятор постоянного количества пара, сначала из графика определяют среднюю величину нагрузки Действительная нагрузка будет колебаться вокруг этой величины, создавая отдельные пики и провалы графика. Далее строят так называемый интегральный графин нагрузки, который показывает нарастание количества пара за весь период. Между двумя провалами графика интегральная ломаная abed будет лежать выше наклонной прямой характеризующей равномерный отбор пара из аккумулятора,а между двумя пиками, наоборот, ломаная defg будет лежать ниже наклонной прямой adg. Максимальная разность ординат обоих графиков, в данном случае величина в [c.102]

Для более высокотеплопроводных и пластичных металлов (дюралюмин Д16 и Д1) характерна более выря женная зависимость термического сопротивления от нагрузки. Это объясняется превалирующим значением ст.ш по сравнению с Як.с.ш в общем сопротивлении (см. расчетные кривые ст.ш и Як.с.ш на рис. 4-31). Повышение чистоты обработки поверхностей субстратов приводит к значительному снижению термического сопротивления клее-металлической прослойки, причем кривые в этом случае имеют более пологий характер. Такой характер расположения опытных кривых обусловливается снижением влияния, оказываемого ст.ш на с увеличением нагрузки. Действительно, при уменьшении высоты выступов микронеровностей повышается проводимость клеевого слоя, т. е. возрастает первый член правой части выражения (4-62), практически мало зависящий от нагрузки. В этом случае второй член правой части данного выражения, т. е. проводимость фактического контакта, зависящая от нагрузки, снижает свое влияние на тепловую проводимость клее-металлической прослойки, отчего зависимость Яш=1(р) ослабевает. [c.158]

Рассмотрим теперь шум винта, работающего на месте, полагая, что на его лопасти действуют переменные нагрузки. Если пренебречь влиянием на шумоизлучение горизонтальной ско- рости, то получается модель работы винта вертолета при полете вперед, поскольку при этом на его лопасти действуют периодические аэродинамические нагрузки. Исследование влияния на шум нестационарных нагрузок отдельно от влияния скорости перемещения винта представляет и самостоятельный интерес, тем более что такие нагрузки действительно имеют место на режиме [c.845]

Дискретность спектра излучения обусловливает возможность резонанса в упругой системе. Резонанс имеет место при совпадении групповой скорости одной из излучаемых гармоник со скоростью движения нагрузки. Действительно, из рис. 6.11 видно, что при касании одной из прямых с дисперсионной кривой (случай совпадения групповой скоро TndG)/dk o скоростью Vдвижения нагрузки), в уравнении (6.41) появляется действительный кратный корень, что ведет к расходимости интеграла (6.40). Впервые на возможность резонанса в упругой периодически-неоднородной системе, взаимодействующей с движущейся нагрузкой, было указано в [6.35 . [c.255]

Как правило, необходимо определить только предельную нагрузку. Наиболее удобным для этой цели является так называемый кинематический метод (существует также другой — статический методсм. [16]). Материал системы полагается идеально жесткопластическим (это не сказывается на конечном результате). Рассматриваются все кинематически возможные предельные состояния, т. е. изображаются возможные картины деформаций СО систем с (s + 1) сечениями, в которых Q = Qnp- При этом в силу того, что материал жесткопластический, в тех сечениях, в которых Q < Qup деформации отсутствуют (соответствующие участки системы перемещаются как абсолютно жесткие тела). Кинематические предельные состояния не могут выбираться произвольно. Они должны быть совместимы со статически возможными состояниями в том смысле, что работа предельных внутренних силовых факторах на соответствующих перемещениях должна быть положительной. Для каждого из состояний из уравнений равновесия определяется предельная нагрузка. Действительное предельное состояние выбирается на основании следующего утверждения. [c.445]

Допускаемые нагрузки действительны, еслй болты не растягйваются вертикальной силой. Цифры соответствуют номерам кругов в табл. VI.4.2 i [c.448]

Решение (1.6), справедливое при любом законе распределения нагрузки д(х значительно упрощается при однородной нагрузке. Действительно, в этом случае qix) = q = onst, и решение (1.6) принимает вид [c.69]

Край пластины не закреплен (рис. 6.6, в) на свободном краю напряжения о , и равны нулю. Следовательно, должны быть равны нулю изгибающий момент М , скручивающий момент и поперечная сила Эти три условия, однако, не могут быть удовлетворены одновременно так как гипотеза неискривляемости нормалей накладывает на деформации пластины дополнительную связь, поэтому на каждом краю пластины могут быть удовлетворены только два условия. Указанное затруднение можно преодолеть, заменив распределенный по кромке пластины крутящий момент эквивалентной поперечной нагрузкой. Действительно,каждую из изображенных на рис. 6.7, а пар сил можно повернуть на 90° и представить в виде [c.226]

Таким образом, при увеличении нагрузки происходит процесс самоупрочнения, обусловленный развитием деформации и вызываемым ею более благоприятным распределением нагрузок. Но одновременно деформация вызывает увеличение жесткости системы, действующее обратно. На известном этапе наступает состояние равновесия, фиксирующее определенную картину распределения нагрузки и определяющее истинные величины напряжений и деформаций системы под нагрузкой. Действительные мгновенные прочность и жесткость системы всецело зависят от величины нагрузки и жесткости участков, передающих и воспринимающих нагрузку. [c.149]

Таким образом, мы установили, что в области нагрузки действительны уравнения (93), (95а) с характеристиками (99), (100), а в области разгрузки — уравнения (106) с характеристиками (107) и (107а). [c.561]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...