Течение спутное

В связи с этим возникают две основные трудности во-первых, ускорения здания в направлении потока существенно зависят от ординат спектра пульсаций продольной компоненты скорости в более высоком диапазоне частот (см. гл. 5 и 7). Поэтому необходимо тщательно проверить правильность моделирования в аэродинамической трубе спектра атмосферной турбулентности именно в этом диапазоне. Возможно, потребуется внести соответствующие поправки в результаты эксперимента, чтобы учесть различия спектров турбулент- ности в атмосфере и аэродинамической трубе (см. подразд. 9.2.2) во-вторых, ускорения здания поперек направления потока существенно зависят от характера турбулентности, распространяющейся в спутной струе за сооружением. Характер турбулентности, в свою очередь, зависит от числа Рейнольдса потока, которое обычно неточно воспроизводят при моделировании гражданских сооружений в аэродинамической трубе. В случае гладких цилиндров круглого поперечного сечения влияние числа Рейнольдса довольно значительно и в самом деле, течения спутных струй различны в аэродинамической трубе и в натуре. [c.274]

В соответствии с этим суммарная величина энергии диссипации двухфазного потока в режиме спутного течения будет выражаться следующим соотношением [c.30]

Во многих случаях движения жидкости и газа в потоке возникают так называемые поверхности, тангенциального разрыва-, течения жидкости по обе стороны такой поверхности называются струйными. В зависимости от относительного направления движения струй они могут быть спутными или встречными. Характерной особенностью струйных течений является то, что тангенциальный разрыв на поверхности раздела терпят такие, например, величины, как скорость течения, температура, концентрация примеси, тогда как распределение статического давления оказывается непрерывным. [c.361]

Весь процесс смешения можно условно разделить на два этапа — начальный и основной. Соответственно выделяются два участка смесительной камеры (рис. 9.5). Течение в начальном участке камеры смешения с известным приближением можно уподобить турбулентной струе, движущейся в спутном потоке. Ввиду наличия поперечных пульсационных компонент скорости, свойственных турбулентному движению, потоки внедряются друг [c.496]

В части 2 рассмотрены гиперзвуковые течения,, элементы магнитной гидродинамики, течения разреженных газов, а также теории крыла и решеток крыловых профилей. В пятое издание (4-е изд.— 1976 г.) включены материалы по численным методам, сверхзвуковой газовой динамике, новые сведения о струях и спутном потоке. [c.2]

Заметим, что все вышеприведенные расчеты выполнены без учета нарастания пограничного слоя на обтекаемых поверхностях. Влияние пограничного слоя может быть учтено введением поправки в контур тела на толщину вытеснения б. Для этого необходимо применить какой-либо численный или интегральный метод расчета ламинарного или турбулентного пограничного слоя (гл. VI) совместно с изложенным выше методо<м сквозного счета. При наличии интенсивных скачков уплотнения в сверхзвуковом потоке возможен отрыв пограничного слоя (гл. VI, 6). Отрыв пограничного слоя приводит к картине течения в канале, существенно отличающейся от идеального расчета. Оставаясь в рамках приведенной выше методики расчета, можно попытаться в первом приближении учесть влияние отрыва на характеристики течения. С этой целью предлагается использовать зависимости для отношения давлений в зоне отрыва дг/ро и для длины отрывной зоны Ь/б (гл. VI, 6). При расчете течения методом сквозного счета от сечения, где начинается отрывная зона, как и в случае струи, на границе задается давление, равное давлению в зоне отрыва. Заметим также, что при расчете струи, вытекающей из сопла во внешний поток, возможно учесть влияние спутного потока, решая соответствующую задачу о взаимодействии двух сверхзвуковых потоков на границе струи. [c.293]

При аэродинамической компоновке летательных аппаратов необходимо знать форму и размеры спутной струи в набегающем (сносящем) потоке. Исследования показывают, что в осесимметричной спутной струе (бу = 0°) с увеличением ее скорости происходит некоторое увеличение длины струйного конуса и сокращение размеров потенциального ядра потока (рис. 5.3.12,а), однако круглая форма сечения струи не изменяется вниз по течению. Поперечное сечение наклонной струи деформируется в подковообразную форму (рис. 5.3.12,6). В результате перепада давления между наружной и внутренней поверхностями струи на ее боковой поверхности зарождаются два противоположно направленных вихря, интенсивность которых увеличивается вниз по течению. Распределение скорости, как правило, несимметрично относительно оси струи, фиксируемой по максималь- [c.378]

Спутное течение, или аэродинамический след, возникает за движущимся в неподвижной жидкости телом. Частицы жидкости увлекаются движущимся телом, и по мере его удаления в некотором фиксированном сечении все больше расширяется область возмущения. Поэтому, рассматривая картину потока в данный момент времени, за телом можно видеть расширяющийся след с убыванием скорости движения в нем. [c.349]

Таким образом, в случае турбулентных течений сложное движение континуума, моделирующего дискретную среду, вторично осредняется и при этом возникают проблемы составления полной системы уравнений для определения средних характеристик движения и проблемы изыскания способов экспериментального измерения осредненных характеристик движения. В теории турбулентности, в противоположность ранее рассмотренным разделам гидромеханики, нет и, видимо, не может быть единого подхода к исследованию всевозможных задач для изучения различных классов движений жидкости предложены различные теории турбулентности. В настоящее время разработаны различающиеся между собой теории турбулентных течений в трубах, в атмосфере, в спутной струе реактивного двигателя и во многих других случаях. [c.247]

Для двухфазного потока при пленочном течении жидкости следует различать нисходящее спутное течение жидкости и пара (газа), нисходящее течение жидкости при подъемном движении пара (газа) и подъемное спутное течение жидкой и паровой (газовой) фазы. [c.41]

Для турбулентного движения жидкой пленки в тех же условиях (т. е. при спутном течении жидкости и пара) экспериментальные данные по сопротивлениям при движении потока в трубах описываются зависимостью [93] [c.43]

Зависимости (1.70) и (1.71) установлены по экспериментальным данным, полученным при нисходящем спутном движении среды. В самое последнее время появились данные по значениям г "ов.ср при восходящем течении пароводяного потока [126]. Эти данные получены при давлениях от 0,98 до 9,8 МПа. Установленные здесь зависимости w"on. p от плотности орошения Г приведены на рис. 1.28. [c.46]

Спутное движение пара у поверхности конденсации интенсифицирует процесс не только за счет уменьшения толщины пленки, но и путем усиления процессов переноса в ней изменяются основные характеристики волнового режима течения i[6.18, 6.19]. Поэтому поправка ев должна быть функцией Re и Re", однако в связи с отсутствием необходимых данных при использовании формулы (6.7) целесообразно изменение постоянной А в зависимости от Re". [c.150]

Известны различные конструкции ЦНД, отличающиеся формой проточной части однопоточные, двухпоточные и т. д. Течение рабочего тела может иметь встречное, спутное или противоположное направление движения потоков. Наиболее распространенной схемой ЦНД является двухпоточная проточная часть с подводом рабочего тела в середине цилиндра. Она имеет ряд преимуществ разделение потока пара в центре проточной части уравновешивает осевые усилия и благоприятно сказывается на тепловом состоянии корпуса, ротора, и в особенности подшипников агрегата. [c.92]

Рис. 12. Сравнение эпюр скоростей свободной струи (а) при течении струи в спутном (б) и встречном (s) потоках

При взаимодействии потоков жидкостей разной плотности на их поверхности возникают волны и при определенном значении относительной скорости наступает потеря устойчивости системы [Л. 2]. На это явление накладывается трение, приводящее к ускорению жидкости потоком газа при их параллельном спутном течении, а при встречном движении — к замедлению, а затем и обращению течения. При этом, по достижении определенных скоростей, начинается интенсивный унос жидкости потоком газа. [c.316]

Начало срыва жидкости с поверхности пленки при параллельном спутном горизонтальном течении жидкости и газа [c.321]

Пар и жидкость поступают в камеру смешения в виде спутных струй с различными температурами и скоростями. По этой причине течение в камере смешения имеет ряд специфических особенностей. Эксперименты, проведенные на плоских оптических моделях, показали, что течение в камере смешения расслоенное на начальном участке существует чисто паровой слой (факел) и жидкостный слой (при впрыске жидкости через периферийную щель большой высоты) затем следует слой смешения (двухфазный парокапельный поток, начальная высота которого определяется высотой кромки на срезе парового сопла) 188]. По мере удаления от среза сопл исчезает жидкостный слой, затем паровой факел. В конце камеры при малых значениях Fp, д и достаточно больших значениях и происходит структурный переход от капельного [c.127]

При конденсации пара в технических устройствах его скорость зачастую не остается постоянной при течении вдоль охлаждаемой поверхности. Например, при полной конденсации пара в трубе его расходная скорость может изменяться от максимального значения Wno на входе до нуля на выходе из трубы. В общем случае при этом могут быть актуальны как вязкие граничные силы, так и сопротивление стока. Кроме того, течение двухфазной среды осложняется в связи со спутными эффектами, имеющими место при конденсации быстродвижущегося пара. [c.77]

Здесь Qi —объемный расход на 1 м длины смоченного периметра, mV(m- ). Начало срыва при параллельном спутном горизонтальном течении пленки и газа соответствует равенству [c.103]

При турбулентном течении пленки конденсата со спутным течением пара (т. е. сверху вниз) касательные напряжения определяются формулой [c.307]

Оптическими и зондовыми методами исследованы собственное движение и картина течения, возбуждаемого шаром, свободно погружаюш имся на горизонт нейтральной плавучести в покоящейся непрерывно стратифицированной жидкости. В дополнение к известным структурным элементам течения - спутному следу с погруженными вихрями, внутренним волнам, пограничному слою, примыкающему к телу, опережающему возмущению - выделен новый -узкая вторичная струя, оконтуренная высокоградиентной оболочкой. Протяженные все более длинные вторичные струи последовательно формируются в окрестности точек поворота траектории колеблющегося тела. Со временем амплитуда затухает, а частота колебаний тела растет и на поздних стадиях несколько превосходит частоту плавучести среды. [c.39]

Постановка задачи. Выход ударных волн из частично перекрытого канала и их воздействие на преграду составляют одну из нерешенных задач газодинамики. Дифракция ударной волны - явление, которое не описывается ни теорией сферического взрыва, ни теорией струй. Оно включает в себя элементы каждого из этих процессов. При больших числах Маха первичной ударной волны она определяет характер действия на преграду, при малых Мд - в большей степени оказьшает влияние струйное течение спутного потока. В промежуточном случае сочетается влияние двух данных явлений. Представляет интерес исследование влияния частичного перекрытия канала на относительную роль обоих процессов. Если торец канала полностью открыт, то ударная волна с параметрами падающей волны начинает дифрагировать в окружающее пространство, воздействуя на предметы с определенной интенсивностью. [c.194]

Таблица 14,2. Расчет автомодельных струйных течений (спутные и встречные полубескокечные струи, рис. 14.2 и 14.3) 11 [c.224]

При создании современных турбин ГТД различного назначения с высокими начальными параметрами, большими неравномерностями полей температуры, скорости, плотности в потоке газа важной является проблема снижения термических напряжений в пере лопатки путем уменьшения неравномерности температуры. Уже при начальной температуре газа Г = 1500 К минимальное значение местного коэффициента запаса прочности может достигнуть своего допустимого значения в самой холодной точке поперечного сечения пера. Наиболее горячие части лопатки — кромки, а наиболее холодные — средние части выпуклой и вогнутой поверхностей с минимумом температуры nmin перемычке между охлаждающими каналами. Традиционный метод уменьшения температурной неравномерности заключается в снижении температуры кромок двумя основными способами интенсификацией теплообмена в кромочных каналах турбулизаторами течения (ребрами, лунками, закруткой, струйным натеканием на стенку, пульсирующей подачей охладителя и т. п.) или понижением температуры воздуха, охлаждающего кромки, путем спутной закрутки или в теплообменнике. Эффективным может быть выдув охладителя на поверхность пера. Однако в авиадвигателях выдув может затруднять отключение охладителя на крейсерских режимах полета самолета. В ГГУ, работающих на тяжелых сортах топлива, происходит отложение твердых частиц на перфорирюванной поверхности, что приводит к [c.366]

Массоперенос в режиме восходящего прямоточного течения. В высокопроизводительных высокоскоростных массообменных аппаратах массоперенос в пленку жидкости осуществляется в интенсивных гидродинамических режимах. Пленка жидкости при значительных касательных напряжениях на поверхности раздела фаз поднимается вверх. Происходит движение пленки жидкости в спутном потоке газа. За счет интенсивного взаимодействия газа массоперенос значительно ускоряется. Коэф-фиг(иент массопереноса зависит от режимных параметров обеих фаз. Вопрос о механизме ускорения массопередачи до настоящего времени остается откр(.1тым, хотя известна гипотеза, объясняющая ускорение влиянием газового потока на волновые характеристики, имеющие в снутном потоке характер случайных величин [1, 44, 45 . [c.29]

На рис. 4.2 показаны профили скорости в пленке, отвечающие разным соотношениям сил тяжести и трения на ее поверхности, рассмотренным выше. На рис. 4.2, а и б приведены случаи, отвечающие свободно-гравитационному и спутному течению газа и жидкости. При встречном течении (рис. 4.2, в) средняя скорость и расход жидкости в пленке (при 8q = idem) уменьшаются, но направление течения по всей толщине пленки сохраняется постоянным (вниз). При высоких скоростях газа, движущегося вверх, возникает однонаправленное (спутное) течение газа и жидкости вверх (рис. 4.2, г). Между Двумя последними режимами наблюдается упомянутый выше режим захлебывания (flooding). В условиях нормальной гравитации захле- [c.161]

При нисходящем спутном течении паровая фаза вследствие механического воздействия на пленку увеличивает скорость жидкости и толщина пленки б уменьшается. При стекании пленкн и противо-точном течении сначала с увеличением скорости паровой (газовой) фазы wq" толщина пленки возрастает. Это происходит до тех пор, пока не возникает обратное движение наружных слоев жидкости. Дальнейшее увеличение Wq приводит к потере устойчивости пленки и возникновению подъемного спутного течения. [c.41]

Формула не учитывает физических свойств жидкости и изменения шероховатости поверхностп (амплитуды волн) в зависиу стн от скорости газового потока. Как показывают опь,. ы [6.16], при нисходящем (спутном) кольцевом течении при скоростях воздуха до 20 м/сек (условия экспериментов) сохраняется постоянство амплитуды волн Я = 0,46, практически соответствующее теоретическому решению П. Л. Капицы t=0,48 [6.3]. В то же время в восходящем потоке при изменении скорости воздуха от 10 до 38 м/сек величина X уменьшалась с 0,86 до 0,48. Поэтому данная формула, по-видимому, наиболее пригодна для нисходящего спутного кольцевого течения. Влияние поверхностного натяжения возможно учесть [c.152]

Шекриладзе И. Г., Мествиришвили Ш. А., Ми-кашавидзе А, И, Экспериментальное исследование влияния процесса конденсации на переход к турбулентному режиму течения в стекающей пленке жидкости, обтекаемой спутным потоком газа, ИФЖ, 1971, 20, № 1. [c.208]

При взаимодействии потоков жидкостей различной плотности на поверхности раздела возникают волны. На это явление накладывается трение, иривод5идее к ускорению жидкости потоком пара при их параллельном спутном движении, а при встречном течении — к замедлению, а затем и к обращению течения. По достижении определенной скорости начинается интенсивный срыв и унос жидкости потоком газа или пара (рис. 4-15). Капли жидкости срываются с гребней и следуют с потоком газа или осаждаются на пленку. Если конденсат занимает значительную часть проходного сечения для случая конденсации в трубе, а скорость нара еще велика, возможно обра-гование и последующее разрушение жидких пробок. [c.101]

Начало срыва жидкости при параллельном спутном течении сверху винз пленки и газа соответствует равенству [c.103]

В зависимости от направления скорости течения газа (жидкости) в окружающей среде различают С., вьггекаю-щие в спутный (направленный в ту же сторону), встречный и сносящий потоки напр., С. жидкости, вытекающая нз трубы в реку и направленная соответственно по течению, против течения и под углом к скорости течения реки). Если состав жидкости (газа) в С. и окружающей её неподвижной среде идентичен, С. наз. затопленной (напр., С. воздуха, вытекающая в неподвижную атмосферу). С. наз. свободной, если она вытекает в среду, не имеющую ограничивающих поверхностей, полуограниченной, если она течёт вдоль плоской стенки, стеснённой, если вытекает в среду, ограниченную твёрдыми стенками (напр.. С., вытекающая в трубу большего диаметра, чем диаметр сопла). [c.12]

В случае, когда вещество С. способно смешиваться с веществом внеш. среды, на её поверхности образуется область вязког о перемешивания—струйный пограничный слои. В зависимости от режима течения в этом слое различают С. ламинарные и турбулентные. Так, С., выте-каюпщя из сопла реактивного двигателя летящего самолёта,— пример турбулентной сверхзвуковой С., вытекающей в спутный поток, к-рый в зависимости от скорости полёта самолёта может быть дозвуковым или сверхзвуковым. [c.12]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...