Пара поверхностная распределенная

На полученное по формуле (24) весовое количество смеси, подлежащей удалению из конденсатора, и ведётся расчёт воздушного насоса. На фиг. 5 и 6 приведены схемы поверхностных конденсаторов с нисходящим и центральным потоками и пара диаграммы распределения давления в конденсаторе. [c.317]

Основным механизмом передачи тепла в испарителе и конденсаторе тепловой трубы является теплопроводность с испарением и конденсацией. Теории теплопроводности с испарением и конденсацией были описаны в предыдущей главе. Прохождение тепла через насыщенный жидкостью фитиль сопровождается возникновением радиального градиента температур в жидкости. В зоне испарения температура жидкости на границе раздела труба — фитиль больше, чем температура жидкости на границе раздела фитиль —пар на величину, зависящую не только от свойств жидкости и фитиля, но и от плотности теплового потока. В двухфазной системе давление жидкости в испарителе равно давлению насыщения при температуре межфазной границы жидкость — пар минус капиллярное давление на межфазной границе. Из этого сле-дет, что давление насыщения пара при температуре границы раздела фитиль — труба превышает давление жидкости в этой же точке. Так как разность давлений возрастает с увеличением радиального теплового потока, в испарителе тепловой трубы и в фитиле испарителя может начаться образование паровых пузырьков. Образование в структуре фитиля паровых пузырьков является нежелательным, потому что они могут привести к возникновению перегретых участков и препятствовать циркуляции жидкости. Таким образом, существует ограничение теплового потока, связанное с парообразованием в тепловой трубе, и это ограничение названо ограничением по кипению. Существует разница между ограничением по кипению и другими ограничениями. А именно, ограничение по кипению накладывается на плотность радиального теплового потока, в то время как остальные ограничения — на осевой тепловой поток. Тем не менее, если геометрия испарителя и поверхностное распределение теплового потока в испарителе постоянны, то плотность радиального потока прямо пропорциональна осевому тепловому потоку. Кроме того, следует отметить, что образование паровых пузырьков ограничено только зоной испарения тепловой трубы, так как жидкость в конденсаторе переохлаждена до температуры меньшей, чем температура насыщения, соответствующая давлению жидкости в данной точке. Поэтому для зоны конденсации на плотность радиального теплового потока не накладывается никаких ограничений. Анализ ограничений по кипению затрагивает теорию пузырькового кипения. Пузырьковое кипение включает два независимых процесса 1) формирование пузырьков (зародышеобразование) 2) последующий рост и движение пузырьков. Представим себе сферический паровой пузырь вблизи границы раздела труба — фитиль. В состоянии равновесия [c.88]

Обратимся теперь к рассмотрению закона изменения моментов количеств движения в применении к сплошной среде. Заметим прежде всего, что в этом случае, наряду с распределением объемных и поверхностных сил, следовало бы для общности рассматривать также объемные и поверхностные распределения пар сил (моментов), на возможность наличия которых в сплошных средах в настоящее время уже имеются указания. Однако этот вопрос имеет пока, по-видимому, большее значение для твердых тел со специальной структурой, а для механики жидкости и газа еще мало изучен. Удовольствуемся рассмотрением случая отсутствия такого рода пар сил. [c.89]

В классическом случае, при отсутствии внутренних моментов и массовых и поверхностных распределенных пар, уравнение моментов количества движения (3.6) приобретает вид [c.154]

Очевидно, число X представляет собой число Эйлера, составленное по перепаду давления роо — Значение числа х, при котором начинается кавитация на данной обтекаемой поверхности, называется критическим — х р. Оно зависит как от формы тела, которой определяется закон распределения давлений по его поверхности, так и от свойств жидкости (вязкости, поверхностного натяжения, газонасыщения). Так как рост газовых пузырей начинается при вполне определенном давлении /з р, значению х р должно соответствовать именно это давление. Можно считать, что Рнр = Рн. т. е. Рнр равно давлению рн насыщенных паров. Это давление достигается в той точке обтекаемой поверхности , где скорость имеет максимальное значение и . Для определения [c.399]

Если внешние силы являются результатом непосредственного, контактного взаимодействия данного тела с другими телами, то они приложены только к точкам поверхности тела в месте контакта и называются поверхностными силами. Поверхностные силы могут быть непрерывно распределены по всей поверхности тела или ее части например давление пара в котле, ветровая и снеговая нагрузки, давление газа в цилиндре двигателя. Величина нагрузки, приходящаяся на единицу площади, называется интенсивностью нагрузки. Ее обозначают обычно р и измеряют в паскалях (Па) или кратных ему единицах (кПа, МПа, ГПа). Часто нагрузку, распределенную по поверхности (рис. 36, а), приводят к главной плоскости (рис. 36, б), в результате чего получается нагрузка, распределенная по линии, или погонная нагрузка. Интен- [c.42]

Чтобы определить величину поверхностного напряжения, рассмотрим зацепление пары прямых зубьев цилиндрических колес в положении, когда проекция линии их контакта на торцовую плоскость совмещается с полюсом зацепления (рис. 9.27). Заменяя приближенно эвольвентные зубья круговыми цилиндрами той же кривизны и предполагая распределение давления по ширине колеса равномерным (т. е. считая напряженное состояние плоским), можем записать [см. (6.44)] [c.260]

Известно, что большинство материалов, применяемых в качестве антифрикционных, состоит из твердых зерен, распределенных среди пластичной основы. Если твердые зерна структурных составляющих материалов будут обладать твердостью выше твердости абразивных частиц, попадающих в контакт пары трения, а пластичная основа во взаимодействии со смазывающей жидкостью обеспечит при трении избирательное растворение менее коррозионно-стойких металлов и обогащение поверхностного слоя ионами чистой меди, то пары трения из таких материалов будут износостойкими в абразивной среде. [c.114]

Итак, для системы, состоящей из капель жидкости, распределенных в паре того же вещества, получен вид связи основных термодинамических функций с термическими параметрами на пограничных кривых, размером капли и коэффициентом поверхностного натяжения. Соотношения (1-27) — (1-29 ) дают возможность учесть влияние поверхностных сил в термодинамических процессах, [c.48]

Степень влияния поверхностных сил на количество образующегося пара может быть оценена расчетом. Будем считать процесс в сопле изоэнтропийным, движение — одномерным. Допустим также, что жидкость и распределенные в ней пузырьки пара находятся во взаимном равновесии. Таким образом, предполагается, что в каждом сечении пузырьки имеют один и тот же размер, отвечающий равновесному давлению. [c.183]

На основании установленного числа отборов и конечной температуры подогрева производится распределение подогрева по ступеням и определяется давление отбираемого пара из условия — при смешивающих подогревателях или из условия = при поверхностных подогревателях. [c.126]

При конденсации смеси паров состав конденсата изменяется вдоль течения [9-7]. Изменение состава должно приводить к переменности поверхностного натяжения на границе конденсат — пар. В результате появляется неоднородное распределение поверхностных сил. [c.209]

При наличии необходимо допустить существование распределенных массовых и поверхностных пар сил, действующих на частицу сплошной среды. Обозначим через F и а моменты массовых сил, рассчитанных на единицу массы, и поверхностных пар, рассчитанных на единицу поверхности. Тогда уравнение моментов количества движения для конечного объема сплошной среды будет иметь вид [c.19]

Диэлектрическая проницаемость воды при 20° С составляет величину порядка 80,5 и несколько уменьшается с повышением температуры. Диэлектрическая проницаемость же сухого насыщенного пара равна около 1 вследствие весьма низкой плотности при низких давлениях. Если на поверхностном емкостном датчике существует тонкая пленка, то образуется некоторое распределение плотностей линий электрического поля между пленкой и паровой фазой. При этом большая плотность соответствует среде с большей диэлектрической проницае- I Н-/ [c.400]

По ректификационному методу охлаждения [19, 20] (рис. 2) в зоне теплоносителя, заполненной насадкой, кипит специально подобранная бинарная или многокомпонентная смесь. Образующийся при этом пар полностью конденсируется в поверхностном холодильнике 6, и конденсат непрерывно возвращается на орошение слоя насадки. Так как рассматриваемый процесс испарения жидкой смеси сопровождается ее ректификацией, то по высоте слоя насадки создается распределение температур, соответствующее составам кипящих жидких смесей. Естественно, что концентрация низкокипящих компонентов растет в слое насадки по направлению снизу вверх, поэтому в том же направлении падает температура кипения. [c.284]

Вследствие этого распределенные нагрузки могут быть поверхностными (например, давление воды или пара на стенку трубы) и объемными (например, силы тяжести, инерции, магнитного притяжения). Однако для упрощения расчетов распределенную нагрузку можно заменить равнодействующей сосредоточенной нагрузкой. [c.25]

Здесь Тз и Тю — температуры твердых частиц и жидкости (предполагается, что они постоянны в рассматриваемой области течения), Tsi — температура насыщения пара при давлении в паровой оболочке -h 2 r/a , а — коэффициент поверхностного натяжения, а T2 (r) и Ti (r) — распределения температур в паровой оболочке и жидкости около отдельной частицы. [c.726]

При полном сцеплении распределение смещений в более жестком материале (вольфрам) подобно картине смещений в рэлеевской волне для свободного полупространства. Особенности распределения смещений в алюминиевом полупространстве (плавное убывание и , отсутствие перемены знака ы ) делают этот график похожим на аналогичную схему для идеальной сжимаемой жидкости, находящейся в контакте с упругим телом. Вместе о тем здесь наблюдаются и существенные различия — в случае жидкости поверхностная волна локализована в относительно толстом слое жидкости, в котором переносится почти вся энергия. Из подсчета же согласно формуле (6.11) с учетом (6.2) и (6.9) количества энергии для пары алюминий — вольфрам следует, что в алюминии в случае жесткого контакта переносится лишь 7% общей энергии поверхностной волны. [c.77]

По ходу доказательства можно заметить, что симметричность тензора напряжений была обусловлена отсутствием в среде непрерывно распределенных пар сил, объемных или поверхностных. В этом случае имеет место симметричная механика сплошных сред , симметричная теория упругости или симметричная гидродинамика , в отличие от соответствующих несимметричных механик, учитывающих наличие в сплошной среде непрерывно распределенных пар сил. Легко убедиться, что присутствие непрерывно распределенных источников притока массы не нарушило бы справедливости равенства (41) или условий симметрии тензора напрян ений (42) в сплошной среде. [c.63]

Наряду с внешними (мощностью накачки) и внутренними (плотностью пар, энергией связи конденсата, несколькими каналами превращения, присутствием смягчающей моды) условиями свойства атом-вакансионной фазы, видимо, следует характеризовать условиями зарождения, пространственным распределением, концентрацией, поверхностными свойствами подобно характеристикам электронно-дырочного конденсата. [c.12]

Действие усилий, распределенных вдоль боковой поверхности круглого вала, приводящее к его закручиванию, рассмотрели Н. В. Зволинский и П. М. Риз (1939), которые изучили равномерное и линейное распределение нагрузки. Более общий случай призматического стержня рассмотрели Л. С. Гильман и С. С. Голушкевич (1943) и П. М. Риз (1940). В статье Л. С. Гильмана (1937) решена задача о кручении упругого кольца парами, равномерно распределенными вдоль оси его. Случай равномерно распределенных вдоль образующих цилиндра скручивающих касательных усилий изучался С. А. Банановым (1959). Кручение сплошного и полого круговых цилиндров осесимметрично распределенными поверхностными нагрузками рассмотрел при помощи рядов Фурье — Бесселя В. И. Блох (1954, 1956) к той же проблеме для сплошного цилиндра возвращался П. 3. Лившиц (1962). Задачу о кручении анизотропного стержня усилиями, распределенными вдоль его боковой поверхности, решил С. Г. Лехницкий (1961). [c.31]

Обозначим через Ня отнесенные к единице массы и поверхности моменты соответственно ма юовых и поверхностных пар. Примером распределенных массовых пар могут служить пары, действующие на каждый элемент стрелки компаса, помещенной в магнитное поле Земли. [c.151]

Показатель п, определяющий интенсивность закрутки приосе-вого вынужденного вихря, находят из численного анализа распределения исходного окружного момента количества движения (122, 137, 140, 142, 143, 147]. Уравнение момента импульса для индивидуального объема сплошной среды в классическом случае (т. е. без учета внутренних моментов импульса и распределения массовых и поверхностных пар) [122] (рис. 4.9) [c.201]

Моменты Ti2 и Тдг, уравновешенные на среднем звене-кулисе, передаются с помощью поступательных пар. Чтобы определить необходимую площадь контактной поверхности этих пар, заменим неизвестный действительный закон распределения поверхностных напряжений приближенным линейным законом (рис. 15.7, в). Тогда равнодействующая каждой треугольной эпюры поверхностных напряжений, равная Ртахг будет приложена в ее центре тяжести. Поэтому [c.382]

При выбранной энергии протонов (на 80 кэВ выше энергетического порога реакции) активация ядер изотопа происходит в тонком поверхностном слое толщиной 0.5 мкм. Расчет разрешающей способности метода ио поверхности проводился на основе известной теории авторадиографической системы для следующих значений параметров толщина эмульсии 10 мкм, эффективная толщина неактивированного слоя 0.3 мкм, зазор между образцом и эмульсионным слоем равен нулю. На рисунке приведены расчетные кривые почернений эмульсии от двух пар бесконечных штриховых эталонных источников различной ширины —10 и 1 мкм. Для упрощения задачи считалось, что радиоактивный изотоп 0 распределен изотропно по толщине источников, равной 0.3 мкм. Зазор между штрихами для обеих иар эталонных ис- оцнцков одинаков и равен 5 мкм. [c.179]

Увеличение коэффициента избытка воздуха в дымовых газах и повышение температуры газов после контактного экономайзера в значительно большей мере снижает к. п. д. и теплопроизводительность этого экономайзера, чем поверхностного. С увеличением температуры газов на выходе из экономайзера резко увеличивается их влагосодержание, уменьшается количество тепла, получаемое от конденсации водяных паров. По данным Промэнерго, при увеличении температуры уходящих газов с 50 до 60 С влагосодержание дымовых газов увеличивается вдвое. При малых расходах подогреваемой воды нарушается ее равномерное распределение по сечению контактной камеры, что влечет за собой уменьшение температуры горячей воды и увеличение температуры уходящих газов. [c.78]

Поскольку уравнение состояния для испарения и распределение температуры в жидкости зависят от скорости образования пузырей, уравнение (34) показывает, что в неравновесном двухфазнол потоке (а) зависит от характеристик поверхности нагрева, определяющих образование пара. Этот поверхностный эффект может быть учтен указанным выше способом, если известно уравнение состояния. [c.69]

Показания естественной термопары в случае дискретного контакта зависят от распределения, размеров и формы пятен фактического касания и пропорциональны, при принятии ряда допущений, квадратному корню из средней температуры всех пятен [1]. Спай искусственной термопары имеет конечный объем, что является причиной инерционности и других специфических погрешностей этого метода измерений. Показания полуискусственных термопар и термопар без предварительно формируемого спая следует относить к температурам, развивающимся при трении электродов о поверхность одного из элементов пары, или к температурам пластически деформируемых поверхностных слоев материала. [c.20]

Таким образом, при высокой частоте тока даже малая самоиндукция в одной из пар ллельных его ветвей будет достаточна для того, чтобы 90 /о тока было направлено через микроконденсатор . Вышеизложенные соображения могут быть применены для разъяснения распределения токов высокой частоты в поверхностных слоях металла, имеющих микротрещины или диэлектрические включения. [c.207]

Химический анализ поверхностного слоя толщиной 0,02 мм выявляет высокое содержание серы во вкладышах, работавших с присаженными маслами, в особенности для 5АЕ-30 и МКВ-10 с Пара-нокс . Для всех вкладышей, получивших укрупнение включений свинца в антифрикционном слое, внутренние слои также подвергаются высокому осернению. Содержание серы повышается в двадцать с лишним раз. Распределение серы по сечению антифрикционного слоя приведено на рис, 4 и 5, Вкладыши, работавшие с маслами автол-10 с присадкой и без нее, а также и МКВ-10 с присадкой трифенилфосфита, имеют более низкое содержание серы в глубоких слоях. Эти же вкладыши имеют максимальную коррозию. Это обстоятельство позволяет сделать вывод, что свинец более активно взаимодействует с сернистыми соединениями, чем медь. [c.323]

В таких случаях следует улучшить режим горения, уменьшить, если необходимо, форсировку топки и увеличить продувку пароперегревателя. Включение поверхностного пароохладителя при растопке и малой нагрузке котла может ввести персонал в заблуждение вследствие весьма неравномерного распределения по змеевикам конденсата из пароохладителя. При эффективном снижении температуры пара, измеряемой после пароперегревателя, в отдельных змеевиках температура пара может значительно превышать допустимую. Кроме того, сколько-нибудь длительное питание котла водой через пароохладитель может привести к его перепитке, а спре-краш,ением питания выключается пароохладитель. [c.162]

Для аналитического исследования методами равновесной термодинамики потоков влажного пара используются следующие упрощающие предпосылки а) состояние вещества изменяется квазистатически, т. е. поток находится все время в термодинамическом равновесии б) размеры тел в трехмерном пространстве предполагаются достаточно значительными, в связи с чем исключается влияние поверхностных явлений в) действительное распределение параметров потока заменяется одномерным. [c.9]

Спектральная поверхностная плотность потока падающего излучения пад ( ) в значительной мере зависит от температуры Т, концентрации пыли [х и толщины излучающего слоя L. На рис. 3-30 показано, как изменяется величина t/пад Щ в зависимости от произведения xL и температуры потока Т. Из рисунка видно, что излучение обжигового газа характеризуется высокой селективностью и существенно изменяется в зависимости от x,L и Т. Характер спектрального распределения (5 ,) определяется тепловым излучением трехатомных газов SOg и HgO и частиц огарковой пыли. В этой связи на рисунке штриховыми кривыми показан спектр собственного излучения двуоксида серы SO2 и водяного пара Н О. Характерная для огарковой пыли зависимость интегральной поверхностной плотности потока падающего излучения (/ ад от произведения nL и температуры Т показана на рис. 3-31. Эта зависимость непосредственно связана с зависимостью пад (А.), представленной на рис. 3-30. [c.112]

Адекватность полученных зависимостей позволяет сделать некоторые предположения. Во-первых, микродефектность полимерного образца является определяющей, т. е. дефекты, которые по классификации Дубинина относятся к переходным и макропорам, существенно не влияют на развитие микродефектности при деформировании. Во-вторых, ярко выраженный S-образный характер кривых изотерм сорбции позволяет утверждать, что они типичны для полимеров с достаточно широким распределением дефектов по размерам [33, с. 504]. Можно предположить, что начальный участок сорбции (/) характеризует поверхностную адсорбцию паров веществ, средний участок (//) — заполнение субмикро- и микродефектов, т. е. структурных дефектов, не обладающих поверхностью раздела, и, наконец, участок /// — конденсацию паров в более крупных дефектах. [c.25]

Силы, действующие на элемент объема сплошной среды, принято подразделять на два класса. Массовые, или телесные силы (обусловленные, например, тяготением и инерцией) пропорциональны массе и, следовательно, объему. Их линии действия распределены по всему объему элемента. Поверхностные силы, передающиеся материалу извне, воздействуют на него непосредственно через поверхность, ограничивающую элемент объема. Возможны и другие типы сил (например, точечные силы, действующие на данную частицу массовые пары сил в материале с объемным распределением электрических (магнитных), дппольных моментов и др.). Нами, однако, такого рода силы не будут рассматриваться. [c.73]

В. И. Явойский, В. И. Вишкарев, С. Ф. Хохлов и др. [10, с. 34—42] вычислили значения парного потенциала для Fe по функции атомного распределения и провели расчеты поверхностного натяжения на границе жидкость— пар и вязкости расплавов Fe—С (табл. 3) [c.47]

Тщательно проанализировав предлагаемые на основании тех или иных теорий способы выбора модификаторов, можно утверждать, что ни один из рассматриваемых теоретических критериев нельзя признать универсальным. Выбор модификаторов по донорно-акцептор-ной теории, по Периодической системе элементов Менделеева, по обобщенному моменту можно осуществить лишь в отдельных случаях. Размерный фактор, факторы изоморфности и электроотрицательности, коэффициент распределения позволяют оценить растворимость модифицирующей добавки. Поскольку активность модификатора связана с его растворимостью, эти факторы, особенно размерный, могут быть использованы для прогнозирования выбора модификатора. Все теоретические предпосылки должны быть подтверждены надежными экспериментальными критериями, в качестве которых следует рекомендовать методы измерения поверхностного натяжения на границе жидкость — пар, величины переохлаждения, методику определения дезактивации нерастворимых примесей и метод вакуум-кристаллизации. По концентрационной зависимости а -п и переохлаждения можно установить оптимальную добавку модификатора. Критический отбор теоретических и экспериментальных критериев и их сопоставление позволят правильно подойти к вопросу выбора модификаторов. [c.155]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...