Увеличение осевое (продольное)

Самый высокий коэффициент усиления при зажиме обеспечивает широкодиапазонный клиновый сверлильный патрон (рис. 7, в) вследствие увеличения осевого хода резьбовой втулки 8, которая неподвижно связана с втулкой 5, поджатой к корпусу 1 через щарики 4 разрезной втулкой 3, стянутой винтом 2. С помощью штифта 6 и сепаратора 7 зажимные клинья 10 закручивают втулку 8, в результате чего она перемещается по оси и перемещает клинья относительно втулки 9 в продольных пазах [c.69]

Увеличенный осевой зазор червяка определяют нажатием пальца между ступицей рулевого колеса и рулевой колонкой и покачиванием в обе стороны колес с присоединенной продольной тягой. При наличии увеличенного зазора будет ощущаться осевое перемещение ступицы рулевого колеса. [c.563]

В реальных условиях для уменьшения вероятности образования трещин часто применяют режимы, отличающиеся малыми скоростями и большим током, иногда даже рекомендуют предварительный подогрев, однако результаты в этом случае не всегда оказываются положительными, так как большое тепловыделение при незначительной жесткости конструкции может вызвать дополнительные деформации формоизменения. Из всех параметров режима особенно заметное влияние оказывает скорость сварки. С ее увеличением возрастает длина сварочной ванны, фронт кристаллизации приобретает плоский характер, образуя на оси шва зону срастания кристаллитов. Такой шов малопластичен в т.и.х. и вследствие этого подвержен образованию продольных трещин в осевой зоне. [c.489]

Применительно к обработке высокопрочных аустенитных сталей сверление является одним из самых тяжелых технологических процессов. Винтовое сверло подобно естественно закрученному стержню, у которого возникают угловые деформации под влиянием не только крутящего момента М, но и осевой силы Р , а также продольные деформации при действии Л4 и Рд, (происходит значительное сжатие и увеличение естественной закрученности рабочей части сверла от действия осевой силы и, наоборот, раскручивание и удлинение сверла под влиянием крутящего момента). [c.340]

Продольное увеличение-предел отношения осевого перемещения изображения к осевому перемещению предмета, когда последнее стремится к нулю [c.232]

Коэффициент Пуассона. При действии на стержень растягивающей нагрузки осевое удлинение сопровождается уменьшением поперечного размера, т, е. с увеличением длины стержня его ширина уменьшается. Отношение деформации в поперечном направлении к продольной деформации для упругой области постоянно оно называется коэффициентом Пуассона и обозначается греческой буквой V таким образом, [c.21]

Критическую нагрузку для сжатого продольными силами стержня можно найти непосредственно, исследовав поведение идеального стержня, который является идеально прямым и сжимается центрально приложенными силами (линии действия сил проходят через центр тяжести поперечного сечения). Рассмотрим сначала тонкий идеальный стержеНь длиной Ь, нижний конец которого заделан, а верхний свободно перемещается (рис. 10.4, а). Материал стержня считается линейно упругим. Если осевая нагрузка Р не превышает критического значения, то стержень остается прямым и претерпевает только осевое сжатие. Такая прямолинейная форма равновесия является устойчивой это означает, что если приложить поперечную силу и создать небольшой прогиб, то при устранении поперечной силы прогиб исчезает и стержень вновь становится прямым. Однако при постепенном увеличении Р будет достигнуто состояние нейтрального равновесия, когда нагрузка Р станет равной Р р. [c.392]

Кинематическая схема станка приведена на рис. 19.6. Шпиндель изделия I смонтирован в прецизионных регулируемых бронзовых подшипниках в передней бабке 3 и получает вращение от электродвигателя МI постоянного тока, через клиноременную передачу, винтовую пару г = 20-20, червячную пару z = 2-36 и механизм 6 выбора люфта (механизм компенсации мертвых ходов). Выбор люфта обеспечивает одновременное начало вращения шпинделя и подачи стола, что обязательно необходимо при двустороннем шлифован ли резьбы. От двойного блока z = 96 20 в зависимости от положения двусторонней кулачковой муфты М, вращение передается через гитару шага а-Ь. с-а на ходовой винт //, который, взаимодействуя с гайкой 7, сообщает столу 2 (с изделием) продольную подачу. Гайка смонтирована во втулке 8 на опорах качения и может поворачиваться во втулке, заключенной в корпус, скрепленный со станиной 1. Для осевой подачи изделия на шлифовальный круг и для совмещения нитки резьбы со шлифовальным кругом при настройке станка подача стола осуществляется вращением гайки 7 посредством рукоятки 9. Для коррекции шага шлифуемой резьбы осуществляется поворот втулки о, относительно неподвижной гайки посредством рычага 70, взаимодействующим с коррекционной линейкой II. При включении муфты влево движение будет передаваться через колеса г = 96-24 (звено увеличения шага), что позволяет увеличивать шаг в 4 раза, не меняя настройку гитары. [c.360]

При выходе из насадка и на некотором расстоянии от него в центральной части струи существует ядро струи с постоянными осредненными скоростями. С увеличением поперечного размера пограничного слоя толщина ядра уменьшается. Затем ядро с равномерным распределением скоростей исчезает. Сечение, где это происходит, называют переходным, оно разделяет начальный и основной участки струи. На основном участке осевая скорость уменьшается. Если принять угол расширения границ струи р одинаковым на основном и начальном участках (на самом деле они несколько отличаются) и продлить внешние границы основного участка, то найдем точку их пересечения — так называемый полюс струи (точка 0). Поперечные составляющие скорости в струях всегда заметно меньше, чем продольно направленные. [c.240]

При учете продольной когерентности интегрирование по площади следует проводить иначе, чем в предыдущем случае. Теперь надо учесть, что соответственные точки Р и расположены вдоль оси системы (см. рис. 3.1.6). При увеличении угла iV в соответствии с формулой (3.2.1), разность хода уменьшается (в предыдущем случае она могла менять знак). Кроме того, необходимо иметь в виду осевую симметрию источника (рис. 3.2.4), имеющего радиус R. Тогда расстояние от источника до соответственных точек (при условии, что А <С /) можно записать через-угол i = г// или через os i = 1 — i /2 = 1 — r i 2P. [c.121]

На основании полученных осциллограмм были построены графики зависимости М = Р (в, I) и Ро = I ( , I), представленные на рис. 8.32. С увеличением продольной подачи 8 увеличивается крутящий момент и осевая сила Р . При этом наблюдается как идентичность характера изменения при сверлении [c.568]

К типичным видам неисправимого брака относятся увеличения ширины паза по сравнению с заданным чертежом, длины закрытого паза и глубины паза, неправильное расположение паза по отношению осей детали, плохое качество чистоты поверхности, рваные края, вмятины и забоины на поверхностях деталей и т. д. Причины появления брака биение торцов дисковой фрезы или осевое биение концевой фрезы, неправильная установка упоров механического выключения продольной подачи или запаздывание с ручным отводом стола в исходное положение, невнимательность рабочего при установке глубины фрезерования, перекосы в установке приспособлений и заготовки на столе станка и нарушение геометрической точности станка, неправильный выбор режимов резания (большая подача, большая или малая скорость резания), небрежность при креплении заготовок, отсутствие мягких молотков и накладок и т. д. [c.95]

При малых степенях деформации сопротивление продольному истечению металла оказывается больше, чем сопротивление истечению внутрь трубы, поэтому процесс редуцирования происходит с утолщением стенки, интенсивность которого возрастает по мере роста деформации, так как из-за увеличения длины очага деформации растет сопротивление истечению металла в осевом направлении. [c.97]

Все это приводит к уменьшению продольного контакта зубьев, а следовательно, к увеличению удельных нагрузок на зубья, преждевременному их износу, прогрессивно растущим трещинам усталости, излому зубьев, повреждению тяговых электродвигателей и образованию ползунов на бандажах, Величина зазоров в моторно-осевых подшипниках оказывает значительное влияние на перекос шестерни и зубчатого колеса- чем больше зазоры в моторно-осевых подшипниках, тем больший перекос шестерен. [c.360]

Продольное сечение слитков состоит из нескольких равнобоких трапеций одна относится к прибыльной части другая — к корпусу слитка и третья — к поддонной части. Корпуса слитков из высоколегированных сплавов часто имеют от двух до трех трапециевидных переходов. По продольному сечению корпуса слитки можно разделить на три типа с нормальной конусностью — обычные (табл. 44) с увеличенной конусностью — укороченные (табл. 45 и 46) и с уменьшенной конусностью — удлиненные (табл. 43). По сравнению с обычными, укороченные слитки обеспечивают лучшее качество поковок в осевой зоне, а удлиненные — лучшее использование металла, [c.74]

Формулы для определения / р являются весьма приближенными. При выводе их были приняты допущения. Пренебрегали действием моментов в широтном сечении. Это, однако, не вносит большой погрешности, так как в операциях с осевой симметрией деформирования изменение кривизны в широтном сечении обычно значительно меньше, чем изменение кривизны в меридиональном направлении. Кроме того, в выводе не учитывалось действие перерезывающих сил и переменность величины изгибающего момента в очаге деформации, а величина момента, действующего в сечении а — а, была принята не зависящей от нормальных напряжений Ор Последнее допущение может быть несколько оправдано тем, что увеличение изгибающего момента вследствие упрочнения частично компенсирует уменьшение момента вследствие действия продольных сил, и в среднем изгибающий момент можно определять по формуле (8.24). Заметим, что вывод был сделан для случая, когда напряжения ор и Од сжимающие. Если напряжение Ор будет растягивающим, то при определении Rp по формуле (8.38) следует изменить знак перед напряжением (Тр. [c.356]

Отношение длины бХ изображения бесконечно малого отрезка, параллельного главной оптической оси, к длине 6Х самого отрезка называется осевым или продольным увеличением. Для этого увеличения из формулы (11.16) находим [c.81]

Влияние изгибающего момента можно также ослабить, используя массивные волноводы с увеличенной изгибной жесткостью. Продольно-поперечная система [7], показанная на рис. 22, а, намного сложнее продольной. Из распределения колебательных смещений, показанного на рис. 22, а, видно, что в месте присоединения продольно-колеблющегося волновода к стержню происходит трансформация продольных колебаний в изгибные колебания этого стержня (направление колебаний показано стрелками). Изгибные колебания стержня можно возбуждать и с помощью пары сил. В этом случае возбуждающие устройства присоединяются к стержню не в пучности изгибных смещений, как на рис. 22, а, а в пучности деформаций (узле смещений). Существует много видов продольно-поперечной системы, в которых преследуется цель ввести возможно большее количество упругой энергии в изгибно-колеблющийся стержень, чтобы увеличить толщину свариваемых деталей. Одна из таких систем показана на рис. 22, б, (преобразователи работают в противофазе). Основным преимуществом продольно-поперечной системы является осевое приложение силы N. В отличие от продольной системы, предельная величина N может быть значительной и определяется критической для изгибной устойчивости стержня нагрузкой [12]. Правда, величина N ограничивается другими обстоятельствами. Преимущество продольно-поперечной системы заключается в возможности сварки больших толщин, а также в том, что такая система ослабляет непосредственное влияние нагрузки (сварное соединение) на электромеханический преобразователь. Основное назначение продольно-поперечной системы — сварка деталей или конструкций как отдельными точками, так и многоточечными швами без перекрытия точек и с их перекрытием. [c.97]

IO-m поковка из легированной стали со средним содержанием углерода. Продольное сечение. При этом увеличении кристаллизация плохо различима, однако в целом видна типичная картина ликвации в объеме слитка. В основании слитка находится коническая область с вершиной в направлении головной части, где химический анализ указывает на отрицательную ликвацию. В осевой части имеются У-образные зоны ликвации, которые иногда сопровождаются пористостью, в кольцевой зоне — темные полосы и Л образные зоны ликвации. [c.54]

Процессы, протекающие в теплообменном аппарате (теплообменнике), как и в любом реальном аппарате, необратимы и сопровождаются потерей эксергии [7, 26, 44]. В теплообменниках низкотемпературных установок наибольшую долю в общем балансе потерь составляют потери эксергии от конечной разности температур. Удельные затраты на создание температурного напора резко увеличиваются при уменьшении уровня температур, поэтому в таких теплообменниках используют весьма малые температурные напоры 5—1 К на уровне азотных и 1—0,5 К на уровне гелиевых температур. Для малых температурных напоров необходимо увеличение поверхности теплопередачи, что приводит к увеличению массогабаритных характеристик и стоимости теплообменника, поэтому к теплообменникам криогенной техники предъявляются повышенные требования в отношении интенсивности теплообмена и теплопередачи. Кроме того, при малых температурных напорах существенное значение приобретают вторичные эффе1сгы осевая (продольная) теплопроводность по конструкции теплообменника, гидравлическая и тепловая неравномерности, теплопритоки из окружающей среды. [c.357]

Объясняется это увеличением осевых сжимающих напряжений, возникающих в пуансонах при вырубке и пробивке, а также уменьшением сопротивления продольному изгибу. Средние по сечению осевые сжимающие напряжения 0 .,, , возникающие в пуансоне при вырубке или пробивке, могут быть найдены (для цилиндрических пуансонов) из равенства [c.72]

Если коэффициент продольного перекрытия (-1 < 1,25, то наличие наклона зубьев не оказывает влияния на плавность работы пары, и она работает так же, как прямозубая. Параметры пары, при которых соблюдаются упомянутые условия, приблизительно характеризуются графиком фиг. 46. При увеличении угла спирали увеличивается осевое усилие, которое при определенных условиях может быть отрицательным, т. е. направленным в сторону вершины конуса (см. ниже табл. 123). Только у прямозубых колес и колес зерол осевое усилие направлено от вершины конуса при любом направлении вращения. У спиральнозубых передач, в которых возможно отрицательное осевое усилие, частой [c.489]

Некоторое увеличение зазоров в шпоночных соединениях под лапами цилиндров и в продольных шпонках между корпусами подшипников и фундаментными рамами может улучшить условия перемещения корпусов подшипников, если заедания вызваны неодинаковой температурой цилиндров по обе стороны от оси турбины или если усилия, перемещающие подшипник, приложены с некоторым отклонением от осевого направления. Увеличение зазоров не может быть большим, так как оно сопрсвождается расцентровкой между элементами статора и ротора и может вызвать неполадки в работе турбины. [c.199]

Здесь, как и раньше, поперечный размер струи или следа, пропорционален продольной координате в степени т, а максимальная скорость струи или дефицит скорости в следе на осевой линии пропорциональны продольной координате в степени —п. Как для плоского турбулентного следа, так и для круглой турбулентной струи показатели степени тип одинако1вы и, следовательно, число Рейнольдса (которое пропорционально постоянно. Для круглого следа число Рейнольдса уменьшается вдоль его оси, так как уменьшение дефицита скорости происходит быстрее, чем увеличение ширины следа. [c.443]

Обшивка воспринимает часть общего изгиба, при этом в ней возникают нормальные напряжения. Доля изгибающего момента, приходяп.1,аяся на обшивку, зависит от соотношения ее толщины и площади сечения продольного набора. С увеличением толщины обшивки отношение ее критических напряжений к напряжениям в стрингере повышается. Следовательно, доля изгибающего момента и осевой силы, воспринимаемой обшивкой, возрастает. К какому разряду будет отнесена обшивка — зависит от ее относительного [c.311]

При > О от места обрьша в глубь волокна распространяется волна разгрузки, на фронте которой вблизи боковой поверхности волокна из-за различия в скоростях продольных волн в волокне и матрице развивается зона значительных касательных напряжений (см. рис. 2, б). При выбранных значениях начальных напряжений и прочности соединения волокна с матрицей для всех рассмотренных моментов (О < < о) эта волна приводит к отслоению волокна от матрицы вдоль всей контактной поверхности. С увеличением а, от р щу 1,6 картина распределения осевых и касательных напряже11ий качественно не меняется. [c.123]

С увеличением координат на йх и йц> все эти силовые факторы получают соответствужзщие приращения, как показано на рис. 9.4. Кроме внутренних силовых факторов, на выделенный элемент действует поверхностная нагрузка, имеющая радиальную составляющую Рх, осевую составляющую а окружную составляющую Рз, Приравняв нулю суммы проекций всех сил на нормаль к поверхности, на продольную ось и на касательную к окружности, а также сумму моментов относительно оси х , получим следующею систему уравнений [c.364]

Гильза, заданная в валки, увлекается конусом захвата, получая вращательно-поступательное движение вследствие перекоса валков, определяемого углом подачи. В этом случае, как и для валкового прощивного стана, окружная скорость может быть разложена на составляющие осевую и тангенциальную, перпендикулярную радиусу гильзы. Осевая составляющая каждого валка дает продольное движение гильзы, а тангенциальная — вращательное. Величина осевой слагающей определяется углом подачи. С увеличением его скорость продольного движения гильзы возрастает. [c.404]

Устранение влияния реечного зубчатого колеса и его привода на точность подачи от винта. В процессе перемещения суйпорта от ходового винта погрешности изготовления и монтажа рейки и реечного зубчатого колеса оказывают влияние на точность нарезаемой резьбы. Помимо реечной передачи, на точность нарезания влияет также привод ручного продольного перемещения суппорта вследствие того, что он вызывает увеличение тягового усилия на винте (для вращения ускоряющей передачи от реечного зубчатого колеса к маховику) и неуравновешенность маховика с рукояткой. Необходимо заметить, что даже случайное прикосновение к маховику во время нарезания резьбы, как правило, приводит к браку. Поэтому в ряде станков предусматривается выключение реечного колеса при нарезании резьб путем перемещения его в осевом направлении, о выключение осуществляется в большинстве случаев непосредственно рукой, иногда с помощью копира, что позволяет увеличить диаметр лимба на оси маховика. Однако необходимо иметь в виду, что из-за трудности выполнения выдвижного. колеса на подшипниках качения приходится применять подшипники скольжения (которые могут быть меньших диаметров), что приводит к увеличению усилия на маховике и [c.69]

Опыт показывает, что пока Р<Р р, Для увеличения прогиба требуется увеличивать и силу Р при Р = Ркр дальнейшее нарастание прогиба происходит при уменьшении продольной силы Р (рис. 14.6,6) Критическое значение сжимающей силы при про-дольно-поперечном изгибе всегда меньше, чем при осевом сл<атии. [c.405]

Долб шыЁ резец. На фиг. 215 показан стандартный долбежный резец. При долблении производительность достигается за счет увеличения сечения среза, поэтому осевые силы, действующие на резец, значительны. Резец подвергается износу и продольному изгибу. [c.327]

Ки по поверхности трубы обусловлен специфическим движением жидкости. Последнее является результатом взаимодействия тангенциальных свободно-конвективных 5П токов и продольного вынужденного течения. Интенсивность свободноконвективных токов возрастает по длине, что и приводит к значительному увеличению теплоотдачи и соответствующему снижению температуры стенки вблизи нижней образующей трубы по сравнению с чисто вязкостным течением. При этом вблизи верхней образующей теплоотдача не только не увеличивается, но даже уменьшается по сравнению с вязкостным течением. Последнее, по-видимому, объясняется тем, что вблизи верхней образующей концентрируется сравнительно горячая жидкость, в которую токи свободной конвекции не проникают и которая, следовательно, движется лишь в осевом направлении. [c.349]

Шпиндельные бабки с уменьшенными осевыми размерами путем увеличения радиальных размеров. Данные компоновки применяют в целях уменьшения возможных вибраций, вызванных консольным расположением электродвигателя и других вращающихся деталей. Их применяют также в вертикальных конструкциях, с верхним приводом шпинделя, для уменьшения высоты станка и повышения виброустойчи вости (радиально-сверлильные и продольно-фрезерные станки). [c.348]

Прошивные станы имеют боковую выдачу гильз (лишь в последних конструкциях — осевую). По наклонной решетке гильза перекатывается к следующему стану. Обычно следующим является автомат-стан и лишь на больших агрегатах — второй прошивной стан. В последнем случае гильза подвергается повторной поперечно-винтовой прокатке с дальнейшим уменьшением стенки и увеличением диаметра, после чего по наклонным решеткам перекатывается к автомат-стану. При прокатке на автомат-стане толщину стенки, равную стенке готовой трубы, достигают в два прохода. После каждого прохода трубу передают на входную сторону, а после окончания прокатки — по наклонным стеллджам к одному из двух риллинг-станов. Риллинг-станы установлены параллельно один другому, и распределение труб, на каждый из этих станов производится специальными дозаторами. Наличие риллинг-станов является характерной особенностью агрегатов с автомат-станом. Прокатка на автомат-стане при помощи неподвижной оправки вызывает появление продольных рисок на внутренней поверхности труб. Устранение этих рисок (полное или частичное) разглаживанием поверхности трубы поперечно-винтовой прокаткой на оправке является основной задачей риллингования. Одновременно при этом несколько уменьшается поперечная разностенность труб. После прокатки на риллинг-стане труба снимается со стержня таким же образом, как и на прошивном стане с боковой выдачей, и скатывается на сборный рольганг, по которому транспортируется к калибровочному стану. Калибровочный стан, имеющий пять-семь клетей с групповым или индивидуальным приводом, окончательно формирует наружный диаметр и доводит его точность до норм, предусмотренных стандартами. [c.145]

На внешней стороне саней установлена поворотная часть -лира 12, по которой может перемешаться ползун 16. Ползун представляет собой чугунную отливку, имеюшую с внутренней стороны продольные и поперечные ребра для увеличения жесткости. Вал 7 с помошью конических колес 6 и 5 связывает ходовой вал 24 с ходовым винтом 17 через коническое колесо 9, сидящее на шпонке на этом винте. В нижнем приливе лиры смонтированы две гайки 2 и 5, образующие безлюфтовую передачу. Верхняя гайка зафиксирована от поворота шпонкой 19, а нижняя имеет зубчатый венец, который с помощью переставного зубчатого сектора / устанавливается в положении, соответствующем минимальному осевому зазору в винтовой паре. В кронштейне 13 расположена опора скольжения ходового винта 17. Осевые силы воспринимаются шариковыми упорными подшипниками. Ходовой винт саней можно вращать вручную через несамотормозящуюся червячную пару 14 и 15. Винты 23 фиксируют лиру на санях в заданном положении. Для поворота лиры вручную используют зубчатый сектор 3 с червяком. [c.225]

Передние углы на поперечной режущей кромке при увеличении угла 2ф уменьшаются, что ухудщает внедрение этой кромки в материал заготовки и приводит к возрастанию осевых сил при сверлении, при этом возрастает опасность появления продольного изгиба сверла. Увеличение угла при верщине 2ф приводит к более плавному изменению передних углов вдоль главной режущей кромки, что улучщает режущие способности сверла и облегчает отвод стружки [36]. [c.103]

Противоположный вилке конец двуплечего рычага имеет шарообразную форму и с минимальным зазором помещен между планками 7, связанными с помощью шпилек и регулировочных гаек с подвижным фланцем динамометра 13 типа ДОСМ, а неподвижный фланец при помощи болтов скреплен с кронштейном динамометрической головки. Перпендикулярность продольной оси двуплечего рычага оси вала насоса устанавливается перемещением регулировочных планок 7. Таким образом, осевая сила передается с вала 37 через грузовой подшипник 33, корпус 34 подшипника, сухари 32, двуплечий рычаг 6, планки 7 на динамометр 13, между фланцами которого имеется рычажное устройство, передающее деформацию динамометра в пятикратном увеличении на показывающий прибор — индикатор 12 часового типа. [c.99]

Для устранения выявленных недостатков в конструкцию второго опытного самолета был внесен ряд значительных изменений смещением двигателей вперед на 100 мм, применением новых отъемных частей крыла с увеличенной стреловидностью передних кромок обеспечивалась более передняя центровка. Кроме того, улучшению характеристик продольной устойчивости и управляемости способствовали увеличение на 14,5% площади стабилизатора и изменение угла его заклинения до 0°,, а также введение осевой аэродинамической и весовой компенсации. руля высоты. Поперечную устойчивость и управляемость улучшили увеличением поперечного V отъемных частей крыла, повышением эффективности элеронов и руля направления путем увеличения степени их аэродинамической кст-пенсации. [c.235]

Продольное осевое сечение. Травление реактивом, содержащим медь, выявляет мелкозернистую литую структуру, которая при данном увеличении видна плохо. Очень плоская прибыльная часть имеет чрезвычайно маленькую усадочную раковину. В верхней трети слитка видно несколько V-образпых зон ликвации и темных полос. [c.53]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...